close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Doosan DX300+340

код для вставкиСкачать
Пояснилка
ТОО "I-Trans"
СХЕМА
погрузки с расчетами крепления гусеничных экскаваторов
DX300 и DX340
на четырехосной платформе
Н-1220
Маршрут следования
от ст.Алматы - до ст.Жезказган;
(Актау-порт; Уральск.)
Алматы 2013
УТВЕРЖДАЮ:
Директор ТОО "I-Trans"
_____________ .Сембаев С.А.
"18" марта 2013 года ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
К схеме погрузки двух гусеничных экскаваторов на четырехосной платформе. Характеристика грузов:
Груз-1: ЭкскаваторDX300 - 1 шт;
Длина10625ммВысота3500ммШирина3200ммВес29600кгШирина гусениц600ммРасстояние между центрами опор гусениц 2600ммДлина опорной плоскости гусениц4040ммНаветренная поверхность24м2Высота центра тяжести1200мм
Груз-2: ЭкскаваторDX 340 - 1 шт;
Длина11380ммВысота3592ммШирина3280ммВес34100кгШирина гусениц600ммРасстояние между центрами опор гусениц 2680ммДлина опорной плоскости гусениц4050ммНаветренная поверхность24м2Высота центра тяжести1200мм ВЫБОР ПОДВИЖНОГО СОСТАВА
Технические характеристикиМодель13-49113-926Грузоподъемность, т66,573Тара вагона, т26,2527,0Нагрузка от оси на рельсы, тс23,2525,0База вагона, lв, мм1440014400Длина, мм: по осям сцепления автосцепок, А
по концевым балкам рамы, L
19620
18400
19620
18400Высота уровня пола от УГР, Б, мм13101304Размеры кузова внутри, мм:
длина
ширина
18300
2760
18300
2830Размер пола с открытыми бортами, мм:
длина ширина
18400
2860
18400
2930Площадь пола, м252,554Количество боковых бортов, шт1212Количество боковых стоечных скоб, шт2424 РАЗМЕЩЕНИЕ ГРУЗА
Индекс негабаритности груза Н-1220
NXYRX+RНазвание
зоныСтепеньВ прямойВ кривойА1625,04435,00,01625,0ВЕРХ22Б1665,01810,00,01665,0БОКОВ11В1665,01310,00,01665,0НИЖН11Г1794,03510,00,01794,0БОКОВ22Д1625,04375,00,01625,0ВЕРХ22Е1761,03510,00,01761,0БОКОВ22Приняты следующие обозначения:
X- смещение критической точки от оси пути, мм;
Y- высота критической точки нал УГР. мм:
R- дополнительное смещение критической точки в кривой, мм.
Экскаваторы размещаются непосредственно на полу платформы, без применения подкладок. При таком размещении грузов общий центр тяжести находится на вертикальной плоскости проходящей через поперечную ось платформы. Экскаваторы крепятся упорными брусками(поз.4) от продольных смещений и поз.(5,6) от поперечных. Проволочными растяжками (поз.1) - удерживается шасси; (поз.2) - поворотное оборудование;.(поз.3) - стрела и ковш. Под поворотное оборудование экскаватора устанавливается подставка, изготовленная из брусков сечением 100х150 мм (поз.9).подставка - (рис15 гл8). Бруски подставки крепятся между собой гвоздями длиной 200 мм или скобами. Если перекрещивающиеся растяжки соприкасаются с друг с другом, то на месте контакта растяжек следует проложить резиновую прокладку толщиной 4-6мм и закрепить к растяжке проволокой. В местах контакта растяжек с гусеницами так же необходимо прокладывать резиновые прокладки. После погрузки боковые борта платформы (при их наличии) откинуть и закрепить согласно п 3.5 гл.1 ТУ
ПОЛОЖЕНИЕ ОБЩЕГО ЦЕНТРА ТЯЖЕСТИ ГРУЗОВ (ЦТГРО) в продольном и поперечном направлениях (рисунок 5) определяется по формулам:
- в продольном направлении:
Qгр1 l1 + Qгр2 l2 + ... + Qгрn l n
lсм = L/2 - --------------(мм),(1)
Qгр0
lсм=18400/2-29,6*3152 + 34,1*14450=9200-586`044,2=0mm29,6+34,163,7 где Qгрo = Qгр1 + Qгр2 + ... + Qгрn - общая масса груза в вагоне, т; Qгр1 , Qгр2 , ... , Qгрn - масса единицы груза, т;
l1, l2, ..., ln - расстояния центров тяжести единиц груза от торцевого борта кузова вагона, мм; L- длина кузова вагона, мм;
- в поперечном направлении:
Qгр1 b1 + Qгр2 b2 + ... + Qгрn bn
bсм = В/2 - --------------- (мм),(2)
Qгр0
bсм=2860/2-29,6*1430 + 34,1*1430=1430-87`906=0mm29,6+34,163,7
где b1, b2, ..., bn - расстояния центров тяжести единиц груза от бокового борта кузова вагона, мм; В - ширина кузова вагона, мм.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗКИ НА ТЕЛЕЖКИ
Центр тяжести грузов находится от оси шкворня тележки на расстоянии 7,2, м (рис 1).
RA63,7тнRC Рисунок 1. Распределение нагрузок на платформе. Распределение сил на платформе можно выразить следующим уравнением
63,7-RA-RC=0,тн или RA=63,7-RC
В последнем уравнении остается неизвестным нагрузка в точки С (нагрузка второй тележки). Сумма моментов сил действующих на предмет находящийся в покое равны НУЛЮ.
Находим сумму моментов относительно точки А
МА=63,7*7,2-RС*14,4=0отсюдаRС*14,4=63,7*7,2
RС=63,7*7,2/14,4=31,85 тн
Вставляя значение (нагрузка второй тележки) в первое уравнение находим значение (нагрузка первой тележки)
RA=63,7- RС=63,7-31,85=31,85
Нагрузка в точке С равна 31,85тн, а нагрузка в точке А равна 31,85тн разница нагрузки тележек
∆Q=31,85-31,85= 0 тн
Следовательно, разница нагрузки тележек меньше 10 тонн, а также загрузка каждой тележки не превышает половины грузоподъемности платформы. Определение значения продольного смещения ЦТ подвижного состава.
Qгр*(0,5L -Lцтгр) + Qв*0,5L
LЦТпс =0,5L- ------------(мм),
Qгр+Qв
где: LДлина погрузочной площадки вагона 18400 ммLцтгрПродольное смещение груза по схеме 0 мм
ОЦЕНКА ПОПЕРЕЧНОЙ УСТОЙЧИВОСТИ
Высота центра тяжести грузов
H1=hпл+hцт1+hподкл=1,31+1,2=2,51Высота центра тяжести платформы с грузом
Hцт=Q1H1+ Q2H2+QвHв=29,6*2,51+34,1*2,51+26,25*0,8=180,887=2,01<2,3мQ1+ Q2+Qв29,6+34,1+26,2589,95
где:Q1-вес экскаватора, т;Qв-вес платформы, т;H1-высота центра тяжести экскаватора над УГР, м;Hв-высота центра тяжести платформы над УГР, мНаветренная поверхность платформы с грузом Sобщ =S1+ S2+Sпл=24+14,4+11=49,4м2
где:S1-наветренная поверхность груза, м2;S2-м2; 24 м2*60%=14,4м2Sпл-наветренная поверхность платформы, м2Так как Нцт = 2,01< 2,3 и наветренная поверхность платформы с грузом Sобщ = 49,4 < 50 м2, устойчивость платформы с грузом обеспечивается.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СИЛ ДЕЙСТВУЮЩИХ НА ГРУЗ №1
Продольная инерционная сила, действующая на груз Fпр1=aпр1*Q1=1,105444*29,6=32,72116тс
anр1=a22-Q1*(a22-a94)=1,2 -29,6*(1,2-0,97)=1,105444тс/т7272
где:anр1-удельная величина продольной инерционной силы действующей на грузa22-a94-удельная продольная инерционная сила (определяется по таблице 1,20 ТУ)
Поперечная инерционная сила, действующая на груз
Fп1=aп1*Q1=0,514*29,6=15,21тс
где:an1-удельная величина поперечной инерционной силы экскаватора
an1=ас +2*(aш-aс)*l1=0,33 +2*(0,55-0,33)6,048=0,514тс /тlв14,4
где:aш,aс-удельная величина вертикальной инерционной силы (определяется по таблице 1.21 ТУ).l1-расстояние от центра тяжести груза до вертикальной плоскости, проходящей через середину платформы.
Вертикальная инерционная сила, действующая на груз
Fв1=ав1*Q1=0,352*29,6=10,419тс
где:ав1-удельная величина вертикальной инерционной силы экскаватора
ав1=250 +k3*l1 +2140=250+5*6,048+2140=352,537кгс/тQгр29,6
где:k3-коэффициент, зависящий от скорости движения вагонов (с опорой на один вагон - к3=5)
Ветровая нагрузка, действующая на груз W1=50*S1=50*24=1200кгсПродольная сила трения Fтрпр=* Q1=0,4*29,6=11,84тс
Поперечная сила трения Fтрп=* Q1* (1000 - ав1)/1000=0,4*29,6*(1000-352,537)/1000=7,666тс
где:-( 0,4 )коэффициент трения скольжения стали по дереву.Продольное усилие ∆Fпр.1 =Fпр.1-Fтр1пр=32,72116-11,84=20,88116тс
Поперечное усилие
∆Fп.1 =n*(Fп.1+W1) - Fтр.1п=1,25*(15,18+1,2)- 7,666=12,809тс
Возникающие продольное и поперечное усилия воспринимается упорными брусками и растяжками, которые одним концом крепятся к грузу, а другим концом за стоечные скобы платформы. При этом 40 % продольного усилия воспринимается упорными брусками, а 60% воспринимаются растяжками. 50% поперечного усилия воспринимается растяжками и 50% поперечного усилия воспринимается упорными брусками.
Усилие в растяжках крепления в продольном направлении
DFпр60% Rрпрi = ----------------- (тс);
Σ(nрпрi ( m sin ai + cos ai cos bпр i ))
∆Fпр60%=20,88116*60%=12,528-для первого сочетания сил (слева направо)∑nР=2*(0,4*0,466+0,885*0,847) +
2*(0,4*0,343+0,939*0,994) +
2*(0,4*0,603+0,798*0,996) +
2*(0,4*0,575+0,818*0,996) = 8,175 12,528
Rпрр=----= 1,532 тс < 2,480 тс
8,175
-для второго сочетания сил∑nР=2*(0,4* 0,573+ 0,819*0,954 )+
2*(0,4* 0,561+ 0,828* 0,979)+
2*(0,4* 0,427+ 0,904* 0,998)+
2*(0,4* 0,443+ 0,896* 0,998) = 8,379 12,528
Rпрр=----= 1,495 тс < 2,480 тс
8,379Усилие в растяжках крепления в поперечном направлении
DFп50% Rрпi = ---------------- (тс),
Σ(nрпi ( m sin ai + cos ai cos bп i ))
∆Fп150%=12,809*50%=6,404 тс
∑nР=(0,4* 0,466+ 0,885* 0,532)+
(0,4* 0,343+ 0,939* 0,110)+
(0,4* 0,603+ 0,798* 0,095)+
(0,4* 0,575+ 0,818* 0,088)+
(0,4* 0,573+ 0,819* 0,300)+
(0,4* 0,561+ 0,828* 0,205)+
(0,4* 0,427+ 0,904* 0,059)+
(0,4* 0,443+ 0,896* 0,062) = 2,842 6,404
Rпр=-----= 2,253 тс < 2,480 тс
2,842nр- количество растяжек одновременно работающих в одном направлении; a- угол между растяжкой и проекцией растяжки на горизонтальную плоскость;bп- углы между проекцией растяжки на горизонтальную плоскость и продольной осью платформы; bпр- углы между проекцией растяжки на горизонтальную плоскость и поперечную осью платформы.
Такое усилие может восприниматься растяжками из проволоки диаметром 6 мм в восемь нитей. Для крепления груза принимается растяжка из проволоки диаметром 6 мм в восемь нитей. Допустимое усилие на растяжку из проволоки диаметром 6 мм в восемь нитей 2480 кгс.
Количество гвоздей Количество гвоздей необходимых для крепления продольных упорных брусков поз.
1000Fпрб
nгв = ------ (шт);
nбпр Rгв Fпр40%
nгв = ------ (шт);
nбпр*Rгв 20881*40% 8`352
= ------ = ----≈ 13 шт
6*108 648Количество гвоздей необходимых для крепления поперечных упорных брусков поз. 1000Fпб
nгв = -------- (шт),
nбп Rгв Fп50%
nгв = ------ (шт);
nбпр*Rгв 12809*50% 6404
= ------ = ----≈ 8 шт
8*108 846
где Rгв- допустимое усилие на гвоздь, кгс (таблица 1.31 ТУ). Принимается количество гвоздей диаметром 6 мм, длинной 200 мм - для крепления каждого упорного бруска поз. - 13 шт; - для крепления каждого упорного бруска поз. - 8 шт; ОПРЕДЕЛЕНИЕ СИЛ ДЕЙСТВУЮЩИХ НА ГРУЗ №2
Продольная инерционная сила, действующая на груз Fпр2 =aпр1*Q2=1,091 *34,1=37,2тс
anр2=a22 -Q2*(a22-a94)=1,2 -34,1*(1,2-0,97)=1,091тс/т7272
где:anр2-удельная величина продольной инерционной силы действующей на грузa22-a94-удельная продольная инерционная сила (определяется по таблице 1,20 ТУ)
Поперечная инерционная сила, действующая на груз
Fп2 =aп2*Q2=0,5816*34,1=19,832тс
где:an2-удельная величина поперечной инерционной силы экскаватора
an2=ас +2*(aш-aс)*l2=330 +2*(550-330)5,25=581,6кгс/тlв14,4
где:aш, aс-удельная величина вертикальной инерционной силы (определяется по таблице 1.21 ТУ).l1-расстояние от центра тяжести груза до вертикальной плоскости, проходящей через середину платформы.
Вертикальная инерционная сила, действующая на груз
Fв2 =ав2*Q2=0,339006*34,1=11,56тс
где:ав2-удельная величина вертикальной инерционной силы экскаватора
ав2=250 +k3*l2 +2140=250+5*5,25+2140=339,006кгс/тQгр34,1
где:k3-коэффициент, зависящий от скорости движения вагонов (с опорой на один вагон - к3=5)
Ветровая нагрузка, действующая на груз W2=50*S2=50*24=1`200кгсПродольная сила трения Fтрпр =* Q2=0,4*34,1=13,64 тс
Поперечная сила трения Fтрп =* Q2* (1000 - ав2)/1000=0,4*34,1*(1000-339,006)/1000=9,0159тс
где:-коэффициент трения скольжения стали по дереву.Продольное усилие ∆Fпр.2 =Fпр.2-Fпртр2=37,2 - 13,64 =23,56тс
Поперечное усилие
∆Fп.2 =n*(Fп.2+W2) - Fптр.1=1,25*(19,832 +1,2)- 9,0159=17,27тс
Возникающие продольное и поперечное усилия воспринимается упорными брусками и растяжками, которые одним концом крепятся к грузу, а другим концом за стоечные скобы платформы. При этом 40 % продольного усилия воспринимается упорными брусками, а 60% воспринимаются растяжками. 40% поперечного усилия воспринимается растяжками и 60% поперечного усилия воспринимается упорными брусками.
Усилие в растяжках крепления в продольном направлении
DFпр60% Rрпрi = ----------------- (тс);
Σ(nрпрi ( m sin ai + cos ai cos bпр i ))
∆Fпр60%=23,56*60%=14,136-для первого сочетания сил (слева направо)∑nР=2*(0,4*0,466+0,885*0,847) +
2*(0,4*0,343+0,939*0,994) +
2*(0,4*0,603+0,798*0,996) +
2*(0,4*0,575+0,818*0,996) = 8,175 14,136
Rпрр=----= 1,729тс < 2,480 тс
8,175
-для второго сочетания сил∑nР=2*(0,4* 0,573+ 0,819*0,954 )+
2*(0,4* 0,561+ 0,828* 0,979)+
2*(0,4* 0,427+ 0,904* 0,998)+
2*(0,4* 0,443+ 0,896* 0,998) = 8,379 14,136
Rпрр=----= 1,687 тс < 2,480 тс
8,379Усилие в растяжках крепления в поперечном направлении
DFп40% Rрпi = ---------------- (тс),
Σ(nрпi ( m sin ai + cos ai cos bп i ))
∆Fп140%=17,27*40%=6,9тс
∑nР=(0,4* 0,466+ 0,885* 0,532)+
(0,4* 0,343+ 0,939* 0,110)+
(0,4* 0,603+ 0,798* 0,095)+
(0,4* 0,575+ 0,818* 0,088)+
(0,4* 0,573+ 0,819* 0,300)+
(0,4* 0,561+ 0,828* 0,205)+
(0,4* 0,427+ 0,904* 0,059)+
(0,4* 0,443+ 0,896* 0,062) = 2,842 6,9
Rпр=-----= 2,427тс < 2,480 тс
2,842nр- количество растяжек одновременно работающих в одном направлении; a- угол между растяжкой и проекцией растяжки на горизонтальную плоскость;bп- углы между проекцией растяжки на горизонтальную плоскость и продольной осью платформы; bпр- углы между проекцией растяжки на горизонтальную плоскость и поперечную осью платформы.
Такое усилие может восприниматься растяжками из проволоки диаметром 6 мм в восемь нитей. Для крепления груза принимается растяжка из проволоки диаметром 6 мм в восемь нитей. Допустимое усилие на растяжку из проволоки диаметром 6 мм в восемь нитей 2480 кгс.
Количество гвоздей Количество гвоздей необходимых для крепления продольных упорных брусков поз.
1000Fпрб
nгв = ------ (шт);
nбпр Rгв Fпр40%
nгв = ------ (шт);
nбпр*Rгв 23560*40% 9`424
= ------ = ----≈ 14 шт
6*108 648Количество гвоздей необходимых для крепления поперечных упорных брусков поз. 1000Fпб
nгв = -------- (шт),
nбп Rгв Fп60%
nгв = ------ (шт);
nбпр*Rгв 17270*60% 10`362
= ------ = ----≈ 12 шт
8*108 864
где Rгв- допустимое усилие на гвоздь, кгс (таблица 1.31 ТУ). Принимается количество гвоздей диаметром 6 мм, длинной 200 мм - для крепления каждого упорного бруска поз. 4 - 14 шт; - для крепления каждого упорного бруска поз. 5,6 - 12 шт; КОЭФФИЦИЕНТ ЗАПАСА УСТОЙЧИВОСТИ
Коэффициент запаса устойчивости от опрокидывания в продольном направлении
lпро пр = -------;
апр (hцт - hупр) 2,3
= ---------- = 1,9
1,105 *(1,2 - 0,1)
> 1.25
Коэффициент запаса устойчивости груза от опрокидывания в поперечном направлении
Qгр bпо п = -------------,
Fп (hцт -hуп ) + Wп (hнпп -hуп )
29,6*1,430 42,328
= ------------- = --- =2,097
15,18*(1,2-0)+1,4*(1,4-0) 20,176
> 1,25
где:lпр,.bп0кратчайшее расстояние от проекции центра тяжести на горизонтальную плоскость до ребра опрокидывания вдоль и поперек вагона;hцтвысота центра тяжести от пола платформы, м;hуп, hупрвысота соответственно поперечного и продольного упора, м.hнппвысота центра наветренной поверхности груза от пола вагона или плоскости подкладок, ммСледовательно, вдоль и поперек платформы груз опрокидыванию не подвержен.
РАСЧЕТ ДОСОК НА ДОПУСТИМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ СЖАТИЯ (СМЯТИЯ) ПОПЕРЕК ВОЛОКОН.
Расчет на допустимые напряжения сжатия (смятия) досок пола вагона N0+Fв
с = ---- ,
Sо 34100+11,56 34`111
= ---------- =------ = 1,079
2*405,0*39 31`590
кгс/см2< 12 кгс/см2 где:N0нагрузка от веса груза, кг;Fввертикальная инерционная сила, действующая на пол платформы;S0проекция площади опираниягусениц экскаватора из расчета что две гусеницы экскаватора опираются на длину 405,0 см и ширину 39см,
Расчет на допустимые напряжения сжатия (смятия) упорных брусков.
для продольного упорного бруска Fпp60%
с = ---- ,
S0б 23560*60% 14`136
= -------- = ---- = 12,08
2*15*39 1`170
кгс/см2< 18 кгс/см2где:Fпp50%- часть продольного усилия воспринимаемые упорными брусками;S0б- проекция площади опирания об упорные бруски из расчета что траки опираются о брусок на ширину 39 см с высеченной фаской 15 см, см2для поперечного упорного бруска
Fп50%
с = ---- ,
S0б 17270*50% 8`635
= ------- = ----= 4,797
2*60*15 1800
кгс/см2<18 кгс/см2где:Fп50%- часть поперечного усилия воспринимаемое упорными брусками поз.;S0б-проекция площади опирания об упорные бруски из расчета что траки опираются на брусок на ширину 60 см и высоту 15 см, см2.Напряжение в досках пола вагона и упорных брусках менее допустимых 18 кгс/см2 для съемных деталей крепления согласно таблицы 1.32 ТУ.
Так как расположение центра тяжести груза на одной оси относительно поперечной и продольной плоскости симметрии вагона , проверочный расчет изгибающего момента не нужен.
РАСЧЕТ составилХасенов С.
11
2
Автор
Талгат
Документ
Категория
Документация
Просмотров
151
Размер файла
191 Кб
Теги
кзх
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа