close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Вариант 15

код для вставкиСкачать
ЛИПЕЦКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра электропривода
КУРСОВАЯ РАБОТА
по преобразовательной технике
"Расчет силовой части тиристорного преобразователя
для электропривода постоянного тока"
Студент_______________
_______________
Группа__________
Преподаватель__________________
__________________
_______________
Липецк 2012
Задание кафедры
Выполнить расчет силовой части реверсивного двухкомплектного тиристорного преобразователя, предназначенного для питания якорной цепи двигателей постоянного тока, в следующей последовательности: * составить расчетную электрическую схему силовой части преобразователя и выбрать для нее трансформатор, тиристоры и реакторы;
* рассчитать и выбрать элементы защиты;
* рассчитать и построить регулировочные характеристики преобразователя;
* рассчитать и построить семейство электромеханических характеристик привода при совместном и раздельном управлении тиристорными комплектами; * построить временные диаграммы уравнительного напряжения и тока при совместном управлении тиристорными комплектами;
* рассчитать зависимость потребляемой преобразователем активной, реактивной и полной мощности, коэффициента мощности и коэффициента полезного действия от частоты вращения якоря двигателя (при номинальном токе якоря).
* начертить принципиальную электрическую схему силовой части преобразователя, указать назначение всех ее элементов и подробно описать работу преобразователя в установившемся и переходном режимах.
Аннотация
С. 36. Ил. 13. Табл. 4. Литература 7 назв.
В курсовой работе выполнен расчет силовой части реверсивного двухкомплектного тиристорного преобразователя.
1 Исходные данные
Исходные данные для расчета:
1. Схема реверсивного преобразователя: мостовая встречно-параллельная.
2. Угол управления выпрямительной группы для построения диаграмм уравнительного напряжения и тока при совместном управлении: IВ=55 эл. град.
3. Угол рассогласования между выпрямительным и инверторным комплектом: Δ=(В+И)-180°=0 эл. град.
4. Координаты гранично-непрерывного режима при раздельном управлении: IМИН./IНОМ=20% и Я(IМИН.)/Я.НОМ=35%
5. Линейное напряжение питающей сети: U1=380 В.
6. Тип и мощность двигателя постоянного тока: П-111 55 кВт.
Технические данные двигателя П-111 55 кВт:
* номинальная мощность: P=55 кВт;
* номинальная чатота вращения: n=600 об/мин;
* номинальный ток: Iн=287 А;
* номинальное напряжение: Uн=220 В;
* сопротивление якоря + сопротиления добавочных полюсов: rя+rдп=0,0362 Ом;
* сопротивление параллельной обмотки возбуждения: rпар=28 Ом;
* число активных проводников якоря: N=246;
* число параллельных ветвей якоря: 2a=2;
* число витков параллельной обмотки возбуждения: ωпар=850;
* полезный магнитный поток полюса: Φ=41,4 мВб;
* номинальный ток возбуждения параллельной обмотки: iн=5,61 А;
* максимальная допускаемая частота вращения: nmax=1200 об/мин;
* момент инерции якоря: J=20,4 кг∙м2;
* КПД: η=86%;
* масса двигателя: 1180 кг.
1 2 Расчет силовой схемы тиристорного преобразователя
2.1 Определение параметров и выбор трансформатора
Трансформатор выбирают по типовой (габаритной) мощности при условии, что напряжения и токи его обмоток соответствуют расчетным значениям. При работе в зоне непрерывных токов расчетное значение фазного напряжения вторичной обмотки трансформатора определяют по формуле:
где KU - коэффициент, зависящий от схемы преобразования;
КС - коэффициент, учитывающий возможное снижение напряжения в сети;
К - коэффициент, учитывающий неполное открывание вентилей;
KR - коэффициент, учитывающий внутреннее падение напряжения в преобразователе;
UdН - номинальное напряжение якоря двигателя.
Расчетное значение тока фазы вторичной обмотки трансформатора вычисляют по формуле:
где Ki2 - коэффициент, зависящий от схемы преобразования;
КА - 1,05 .. 1,1 - коэффициент, учитывающий отклонение формы фазного тока от прямоугольной;
IdН - номинальный ток якоря двигателя.
Типовая мощность трансформатора:
где КS - коэффициент, зависящий от схемы преобразования и группы соединения обмоток.
Трансформатор выбирают, определяя его типовую мощность SТ, номинальные значения фазного напряжения U2ФН и фазного тока I2ФН вторичной обмотки из соотношений: Номинальное значение межфазного напряжение первичной обмотки трансформатора должно быть равно линейному напряжению сети U1.
Основные технические данные трансформатора ТСП-100/0,7:
1. группа соединения обмоток: Δ/Y-11;
2. номинальную мощность: SН=93 кВА;
3. номинальные фазные (U1ФН=380 В и U2ФН=118,35В) или межфазные (U1ЛН=380 В и U2ЛН=205В) напряжения первичной и вторичной обмоток; 4. номинальный фазный ток вторичной обмотки: I2ФН =262А;
5. относительные величины напряжения короткого замыкания (uK =5,8%) и тока холостого хода (i0=4%);
6. величину потерь короткого замыкания: PKкз=2300 Вт.
По техническим данным вычисляем: коэффициент трансформации:
номинальное значение фазного тока первичной обмотки:
активное сопротивление фазы трансформатора:
индуктивное сопротивление фазы трансформатора:
2.2 Выбор тиристоров
Тиристоры выбираем по максимальному значению тока, протекающему через открытый вентиль в переходных режимах пуска и торможения двигателя, и по максимальному значению напряжения, которое прикладывается к вентилю в закрытом состоянии.
Среднее значение тока через открытый вентиль:
где K3i - коэффициент запаса, учитывающий увеличение тока через вентиль в переходном процессе пуска или торможения двигателя; KOXЛ - коэффициент, учитывающий интенсивность охлаждения тиристора.
Максимальное напряжение на вентиле в запертом состоянии:
где KЗU - коэффициент запаса по напряжению.
Выбираем тиристоры с предельными эксплуатационными параметрами, определяемыми из условий:
Предельные эксплуатационные параметры тиристора Т143-630:
* повторяющееся импульсное напряжение в закрытом состоянии UЗС, П =600 В;
* максимально допустимый средний ток в открытом состоянии IОС, СР. МАКС.=630 А;
* ударный неповторяющийся ток в открытом состоянии IОС, УДР. =12000 А при tИ=10 мс;
Электрические параметры тиристора Т133-400-6:
* постоянное или импульсное напряжение в открытом состоянии UОС=1,75 В;
* время выключения tВЫКЛ=500 мкс; * время обратного восстановления tВОС, ОБР.=30 мкс;
2.3 Расчет индуктивности уравнительных реакторов
В реверсивных тиристорных преобразователях при совместном управлении группами мгновенные значения напряжений выпрямителя и инвертора могут быть неодинаковы, поэтому появляется неуравновешенное напряжение UУР, под действием которого протекает ток. Для ограничения этого тока применяют уравнительные реакторы. Расчетная индуктивность реактора равна:
Здесь IУР - действующее значение уравнительного тока, f - частота питающей сети, K∂ - коэффициент действующего значения уравнительного тока. Для ограничения уравнительных токов нашей схемы выбираем уравнительный реактор типа РОС-32/0,5-Т с основными параметрами:
* номинальное постоянное напряжение питания преобразователя: Uур,н=220 В;
* номинальная сила постоянного тока реактора: Iур,н=320 А;
* сила уравнительного тока реактора: Iур=31 А;
* индуктивность: Lур=9,35 мГн.
При этом выполнены условия: и .
2.4 Расчет индуктивности сглаживающего реактора
Сглаживающий реактор включаем последовательно с якорем двигателя. Его индуктивность выбираем из условия снижения пульсаций выпрямленного тока до допустимого значения, указанного в задании. Расчет индуктивности цепи выпрямленного тока из условия сглаживания пульсаций до требуемого уровня производим по формуле:
где kp - количество пульсаций за период сетевого напряжения;
КП(1)% - допустимый коэффициент пульсаций, вычисляемый как отношение амплитуды основной гармоники выпрямленного тока к номинальному току якоря
Udnm - амплитуда основной гармоники выпрямленного напряжения, определяемая при номинальных частоте вращения и токе якоря двигателя.
Тиристорные преобразователи с симметричными схемами выпрямления при номинальных напряжении и токе имеют угол управления около 30О, что позволяет, в случае необходимости, компенсировать понижение напряжения в сети и увеличение внутреннего падения напряжения в преобразователе. Поэтому величину Udnm определяем при Н = 30О, используя график.
Ud0 = U2ФН /KU=118,36/0,427=277,182 В;
Udnm= Ud0∙0,185=51,279 В.
Учитывая наличие в цепи нагрузки индуктивности якоря двигателя LДВ и уравнительных реакторов LУР, величину индуктивности сглаживающего реактора определяем как:
здесь коэффициент перед индуктивностью уравнительного реактора a=0, т.к. используем насыщающийся реактор;
Индуктивность якоря двигателя определяем по формуле:
где  = 0,5- для некомпенсированных машин;
p - число пар полюсов двигателя; я.н.- номинальная угловая частота вращения якоря.
При раздельном управлении группами тиристорного преобразователя индуктивность сглаживающего реактора должна обеспечивать непрерывность тока в рабочем диапазоне изменения нагрузок. Индуктивность цепи выпрямленного тока при этом определяем по формуле:
для трехфазной мостовой схемы
здесь Idгр - гранично-непрерывный ток, определяемый из задания:
Угол регулирования ГР вычисляем по формуле: Минимальное значение частоты вращения якоря Я.ГР. при гранично-непрерывном токе определяем из задания:
Конструктивную постоянную двигателя при неизменном потоке главных полюсов вычисляем по формуле:
где EЯ.Н. и Я.Н. - номинальные э.д.с. и частота вращения якоря двигателя, соответственно; RЯ.Ц. = RЯ + RДП - сопротивление якорной цепи , включающее сопротивления обмотки якоря и дополнительных полюсов.
Сглаживающий реактор выбирается из условия LСГЛ  LСГЛ. РАСЧ. Номинальный ток выбранного реактора должен быть не меньше номинального тока якоря двигателя.
Выбираем сглаживающий реактор: ФРОС-65/0,5:
* Номинальный постоянный ток: 320 А
* Номинальная индуктивность: 1 мГн
* Сопротивление обмотки постоянному току: 0,0045 Ом
* Масса: 84 кг
2.5 Выбор элементов защиты преобразователя
2.5.1 Защита вентилей от перегрузок по току
Для защиты вентилей от аварийных перегрузок по току используют плавкие предохранители, которые включают последовательно с тиристорами (рис. 1). Они характеризуются значениями номинального напряжения UПР. НОМ., номинального тока плавкой вставки IВСТ. НОМ. и интеграла Джоуля (защитного показателя) IПР 2 t. Рисунок 1. Защита вентилей плавкими предохранителями
Для обеспечения нормального гашения дуги, возникающей при расплавлении вставки, номинальное напряжение применяемого предохранителя должно быть не меньше номинального напряжения преобразователя:
.
Номинальный ток плавкой вставки:
где K3i - коэффициент запаса, учитывающий увеличение тока через вентиль в переходном процессе пуска или торможения двигателя;
n - количество параллельно соединенных вентилей. Номинальный ток держателя (или основания) предохранителя Iпр. ном. должен быть не меньше номинального тока плавкой вставки:
Выбираем предохранитель серии: ПП57-3437.
Защитный показатель тиристора вычисляем по формуле:
Для оценки защищенности вентиля сравним его защитный показатель I2t с интегралом Джоуля предохранителя I2ПРt. При этом должно выполняться условие:
.
Предохранитель ПП57-3437 выбран верно.
2.5.2 Защита вентилей от перенапряжений
Для защиты тиристоров от перенапряжений, возникающих при включении и отключении трансформатора, между фазными выводами вторичной обмотки включают демпфирующие цепи RФCФ (рис. 2).
Рисунок 2. Защита вентилей от перенапряжений в фазах трансформатора
Емкость конденсатора:
где SН - номинальная мощность трансформатора, кВА;
I0 - ток холостого хода трансформатора, А;
UЗС. П. - максимально допустимое повторяющееся импульсное напряжение в закрытом состоянии вентиля, В;
- максимальное напряжение на закрытом вентиле в схеме, В;
Выбираем конденсатор : К75-46-630В-40мкФ5%.
Сопротивление резистора :
Выбираем резистор : ПЭВ3-6 Ом 5%.
Для подавления периодических коммутационных перенапряжений на вентиле, возникающих при его запирании, параллельно каждому тиристору подключают цепь RVCV (рис. 3).
Рисунок 3. Защита вентиля от коммутационных перенапряжений
Емкость конденсатора : где uК - напряжение короткого замыкания трансформатора, в процентах, где =2f - угловая частота сети; tВОС, ОБР - время обратного восстановления вентиля; Н - угол управления при номинальных напряжении и токе преобразователя;
 - максимальный угол коммутации вентиля.
Выбираем конденсатор : К75-24-630В-1мкФ5%.
Находим сопротивление RV: Выбираем резистор RV: ПЭВ3-17 Ом 5%.
2.5.3 Защита двигателя
В преобразователе предусматривают защиты: от включения двигателя при наличии напряжения на выходе преобразователя, от превышения напряжения на якоре, максимальную токовую и от чрезмерного ослабления магнитного потока главных полюсов. Их обеспечивает релейно-контакторная схема, показанная на рис. 4. Рисунок 4. Релейно-контакторная схема защиты двигателя В ней якорь двигателя подключен к выходу преобразователя через главные контакты К5.1 и К5.2 контактора К5, в цепи катушки которого находятся контакты защитных реле.
Защита от включения двигателя при наличии напряжения реализована с помощью реле К1. Его катушка через добавочный резистор R1 подключена к выходу преобразователя ТП до главных контактов контактора, а размыкающий контакт реле включен последовательно с пусковой кнопкой SB2. Защита якоря двигателя от недопустимого увеличения напряжения выполнена на реле К2. Его катушка через добавочный резистор R2 подключена к выходу преобразователя после главных контактов контактора, а размыкающий контакт включен последовательно с катушкой контактора К5. Защиту от чрезмерного уменьшения тока возбуждения осуществляет реле К4, катушка которого включена в цепь обмотки возбуждения двигателя, а замыкающий контакт находится в цепи катушки контактора К5. Вентиль VD1 с резистором R3 образуют цепь разряда индуктивности обмотки возбуждения двигателя после размыкания контактов автоматического выключателя SF2.
2.5.4 Выбор автоматических выключателей
Для преобразователей, питающихся от сети с напряжением не более 380 В, на первичной стороне устанавливают автоматический выключатель переменного тока серии АП50Б или А3700. Выбираем выключатель на номинальный ток более I1фн∙1,2=81,58∙1,2=97,9 А и напряжение не менее 380 В. Принимаем автоматический выключатель:
А3715Б У3
* Род тока: переменный;
* Частота тока: 50 Гц;
* Номинальный ток выключателя: 160А;
* Номинальное напряжение главной цепи: 380В;
* Номинальный ток тепловых расцепителей:100В;
* Уставка электромагнитного расцепителя тока в зоне токов к.з.:630А;
Для включения якоря двигателя к преобразователю используют быстродействующий автоматический выключатель постоянного тока серии А3700, который одновременно выполняет функции защиты от аварийных режимов. Выключатель выбираем на ток не менее Idn∙1,2=287∙1,2=344,4 А и напряжение не менее 220 В. Принимаем автоматический выключатель:
А3795Н У3
* Номинальный ток выключателя: 630 А;
* Род тока: постоянный;
* Номинальное напряжение главной цепи: 440 В;
* Номинальный ток тепловых расцепителей: 400В;
* Уставка электромагнитного расцепителя тока в зоне токов к.з.: 2400А;
Для включения питания обмотки возбуждения двигателя и цепи собственных нужд преобразователя используют автоматический выключатель постоянного тока серии АП50Б. Ток выключателя не менее 1,2∙iвн=1,2∙5,61=6,73, напряжение не менее 220 В. Принимаем:
АП50Б 2М У3
* Выключатель двухполюсный;
* Напряжение постоянное: 220В;
* Номинальный ток расцепителя: 10А;
Установка по току мгновенного срабатывания: 3,5.
3 Расчет и построение регулировочных характеристик
Регулировочные характеристики для э.д.с. преобразователя в зоне непрерывных токов рассчитаем по соотношению . Построим характеристику для первого комплекта и второго комплекта преобразователя как в выпрямительном, так и в инверторном режиме работы (рис. 5). С использованием этих характеристик построим характеристики и для напряжения преобразователя при номинальном токе, используя формулу:
Эквивалентное сопротивление тиристорного преобразователя для мостовой схемы:
где m - число фаз преобразователя.
На основании формулы имеем:
Угол рассогласования Δ =(В+И)-180°=(1+2)-180°=0 эл. град.
Составим таблицу, в которой показаны зависимости: ;;;. Результаты вычислений сведем в таблицу 1.
Таблица 1. Регулировочные характеристики ЭДС и напряжения преобразователя в зоне непрерывных токов.
02642770-264-2771025927310-259-2732024726020-247-2603022724030-227-2404019921240-199-2125016517850-165-1786012513960-125-1397081,394,870-81,3-94,88034,648,180-34,6-48,190-13,509013,50100-61,7-48,210061,748,2110-108,3-94,9110108,394,9120-152-139120152139130-192-178130192178140-226-212140226212150-254-240150254240160-274-261160274261170-287-273170287273180-291-277180291277
Рисунок 5. Графики регулировочных характеристик для эдс и напряжений преобразователя
4 Расчет и построение электромеханических характеристик
4.1 Зона непрерывных токов
Для вычисления электромеханических характеристик системы "преобразователь - двигатель" воспользуемся несколькими вспомогательными формулами результаты которых подставим в основное уравнение:
,
где угол управления  от 00 до 1800 с шагом150;
UВ  падение напряжения на вентилях, для мостовой схемы UВ = =2UОС=3,5 В. Сопротивление щеточного контакта:
Активные сопротивления реакторов:
Суммарное сопротивление цепи выпрямленного тока:
Результаты вычислений сведем в таблицу 2.
Таблица 2. Семейство электромеханических характеристик в зоне непрерывных токов.
1 комплект2 комплект083,055,118083,01111580,252,216580,21083071,843,815071,81004558,430,413558,486,36041,013,012041,068,97520,7-7,2610520,748,690-1,08-29,090-1,0826,9105-22,8-50,875-22,85,10120-43,1-71,160-43,1-15,2135-60,5-88,545-60,5-32,6150-73,9-10230-73,9-46,0165-82,3-11015-82,3-54,4180-85,2-1130-85,2-57,2 Рисунок 6. Семейство электромеханических характеристик в зоне непрерывных токов
4.2 Зона прерывистых токов при раздельном управлении
Для вычисления электромеханических характеристик привода в зоне прерывистых токов зададимся значениями угловой длительности прохождения тока  от нуля до с шагом 150 .
Амплитуда напряжения вторичной обмотки трансформатора:
U2m = U2Лm=289,9 В.
Индуктивность трансформатора, приведенная ко вторичной обмотке:
Суммарная индуктивность цепи выпрямленного тока:
Диапазон изменения  : 0 <  < 60
эдс:
Ток в якорной обмотке двигателя: Результаты вычислений приведены в таблице 3.
Таблица 3. Расчет электромеханических характеристик в зоне прерывистых токов.
1 комплект153045607590105120135150165180=150EЯ, B28728726722917611138-38-111-176-229-267Id, A-0,0410,0410,1190,1900,2480,2880,3090,3090,2880,2480,1900,119Я, с-186,987,081,069,653,433,611,46-11,4-33,6-53,4-69,6-81,0=300EЯ, B287277248203143740,03-74-143-203-248-277Id, A-0,0010,6421,2411,7562,1512,3992,4842,3992,1511,7561,2420,643Я, с-187,084,075,361,543,522,50,01-22,5-43,5-61,5-75,3-84,0=450EЯ, B28026122417210837-37-108-172-224-261-280Id, A1,083,185,066,597,688,248,247,686,595,063,181,08Я, с-185,079,268,052,232,811,2-11,2-32,8-52,2-68,0-79,2-85,0=600EЯ, B267240196138720,032-72-138-196-240-267-277Id, A5,039,7313,7616,8618,8019,4718,8016,8613,769,735,04-0,002Я, с-181,172,759,442,021,80,01-21,7-42,0-59,4-72,7-81,1-84,02 комплект180165150135120105907560453015=150EЯ, B26722917611138-38-111-176-229-267-287-287Id, A-0,119-0,190-0,248-0,288-0,309-0,309-0,288-0,248-0,190-0,119-0,0410,041Я, с-181,069,653,433,611,4-11,5-33,6-53,4-69,6-81,0-87,0-86,9=300EЯ, B27724820314374-0,03-74-143-203-248-277-287Id, A-0,64-1,24-1,76-2,15-2,40-2,48-2,40-2,15-1,76-1,24-0,640,00Я, с-183,9975,3161,4843,4722,50-0,01-22,52-43,49-61,50-75,32-84,00-86,95=450EЯ, B28026122417210837-37-108-172-224-261-280Id, A-1,08-3,18-5,06-6,59-7,68-8,24-8,24-7,68-6,59-5,06-3,18-1,08Я, с-185,079,268,052,232,811,2-11,2-32,8-52,2-68,0-79,2-85,0=600EЯ, B27726724019613872-0,032-72-138-196-240-267Id, A0,00-5,04-9,73-13,8-16,9-18,8-19,5-18,8-16,9-13,8-9,73-5,03Я, с-184,081,172,759,442,021,7-0,01-21,8-42,0-59,4-72,7-81,1 Семейство электромеханических характеристик при изменении тока от нуля до непрерывных значений с выделенной на графике зоны прерывистых токов представлено на рисунке 7. График регулировочной характеристики преобразователя в зоне прерывистых токов при Ud = EЯ представлен на рисунке 8. Рисунок 7. Семейство электромеханических характеристик в зоне прерывистых токов
Рисунок 8. Регулировочная характеристика в зоне прерывистых токов
4.3 Определение границы устойчивого инвертирования
Для обеспечения надежности инвертирования необходимо выполнить условие или , - угол коммутации.
Угол восстановления запирающих свойств тиристора:
Этому условию соответствует наибольшее значение скорости двигателя, которое определяем по формуле:
На семействе электромеханических характеристик (рис.6) строим линию предельного режима инвертирования.
5 Построение диаграммы уравнительного напряжения и тока
Диаграмму уравнительного напряжения uУР при совместном управлении определяют как разницу мгновенных значений напряжения комплекта udВ, работающего в выпрямительном режиме, и напряжения комплекта udИ, находящегося в режиме готовности к инвертированию:
Построение диаграммы уравнительного напряжения выполняем в следующей последовательности:
для заданного угла IВ=55 эл. град. строим диаграмму напряжения udВ;
по согласованию (В+И), вычисляем угол опережения И для комплекта, находящегося в режиме готовности к инвертированию:
для вычисленного по угла И построим диаграмму напряжения udИ
и график uУР, выполнив для этого графическое вычитание udИ из udВ.
Пренебрегая активным сопротивлением контура уравнительного тока iУР, можно записать соотношение:
Отсюда можно вычислить:
Если полагать, что уравнительное напряжение изменяется практически по линейному закону, то кривая уравнительного тока, в соответствии с формулой, будет иметь параболический характер.
Построение диаграммы уравнительного напряжения и тока приведены на рисунках 9, 10, 11, 12. Рисунок 9. Диаграмма напряжения udВ
Рисунок 10. Диаграмма напряжения udИ
Рисунок 11. Диаграмма уравнительного напряжения uУР
Рисунок 12. Диаграмма уравнительного тока iУР
6 Определение полной мощности, ее составляющих, коэффициента мощности и кпд тиристорного преобразователя
Вычисляем угол управления :
Вычисляем угол коммутации :
Вычисляем относительную величину полной мощности, потребляемой тиристорным преобразователем из сети: Относительная величина активной составляющей мощности:
Относительная величина реактивной составляющей мощности:
Относительная величина мощности основной гармоники:
Относительная величина мощности искажений:
Коэффициент мощности преобразователя:
Коэффициент полезного действия привода при номинальном токе двигателя и относительной частоте вращения якоря :
где RЯ.Д. = 1,24(RЯ + RДП) + RЩ=1,240,0362+0,007=0,052 Ом.
По выше перечисленным формулам построим графики зависимостей полной мощности и ее составляющих, коэффициента мощности и коэффициента полезного действия от изменения относительного значения частоты вращения якоря  в пределах от 0 до 1.
Таблица 4. Результаты вычислений полной мощности, её составляющих, коэффициента мощности и КПД тиристорного преобразователя.
01020304050607073,300,1360,2720,4090,5450,6820,8180,95411,4371,3351,2321,1241,0100,8880,7520,5920,5300,0350,0350,0360,0380,0400,0440,0490,0590,0651,0441,0441,0441,0441,0441,0441,0431,0421,0420,1160,2160,3150,4150,5140,6140,7130,8130,8460,9930,9760,9490,9100,8570,7890,7000,5820,5330,999850,999840,999830,999820,999800,999760,999700,999560,999480,3020,3020,3010,3010,3000,3000,2980,2960,2940,1120,2070,3020,3970,4930,5880,6840,7800,8120,5350,7330,8130,8560,8830,9010,9150,9250,928 По данным таблицы 4 строим график полной мощности, её составляющих, коэффициента мощности и КПД тиристорного преобразователя.
Рисунок 13. График полной мощности, ее составляющих, коэффициента мощности и КПД тиристорного преобразователя
Список источников
1. Вешеневский С.Н. Характеристики двигателей в электроприводе. М.: Энергия, 1977.
2. Зимин Е.Н., Кацевич В.Л., Козырев С.К. Электроприводы постоянного тока с вентильными преобразователями. М.: Энергоиздат, 1981.
3. Силовые полупроводниковые преобразователи в металлургии. Под ред. С.Р.Рязинского. М.: Металлургия, 1976.
4. Чебовский О.Г., Моисеев Л.Г., Недошивин Р.П. Силовые полупроводниковые приборы: Справочник. М.: Энергоатомиздат, 1985.
5. Замятин В.Я., Кондратьев Б.В., Петухов В.М. Мощные полупроводниковые приборы. Тиристоры: Справочник. М.: Радио и связь, 1988.
6. Резисторы: Справочник/В.В.Дубровский, Д.М.Иванов, Н.Я. Пратусевич и др.; Под ред. И.И.Четверткова и В.М.Терехова. - М.: Радио и связь, 1991.
7. Электрические конденсаторы и конденсаторные установки: Справочник/В.П.Берзан, Б.Ю.Геликман, М.Н.Гураевский и др.; Под ред. Г.С.Кучинского. - М.: Энергоатомиздат, 1987.
1
Документ
Категория
Рефераты
Просмотров
120
Размер файла
954 Кб
Теги
вариант
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа