close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

389.697Отопление и вентиляция гражданского здания

код для вставкиСкачать
Федеральное агентство по образованию
Государственное образовательное учреждение
высшего профессионального образования
Воронежский государственный архитектурно-строительный университет
И.И. Полосин, С.А. Яременко
ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ ГРАЖДАНСКОГО ЗДАНИЯ
Учебно-методическое пособие
Рекомендовано в качестве учебного пособия
редакционно-издательским советом Воронежского государственного
архитектурно-строительного университета
для студентов, обучающихся по специальности 270112
«Водоснабжение и водоотведение»
направления подготовки дипломированных специалистов
270100 «Строительство»
Воронеж 2010
УДК 697.922
ББК 085
П525
Рецензенты:
кафедра безопасности жизнедеятельности
Воронежской государственной технологической академии;
Р.А. Кумаков, директор ООО «Интерма–Сервис – В»
П525
Полосин, И.И.
ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ ГРАЖДАНСКОГО ЗДАНИЯ :
учеб.-метод. пособие / И.И. Полосин, С.А. Яременко ; Воронеж. гос.
арх.-строит. ун-т. – Воронеж, 2010. – 86 с.
Приведены материалы, необходимые для выполнения курсового проекта по
дисциплине «Теплогазоснабжение и вентиляция», а также примеры решения отдельных
задач проектирования.
Учебное пособие предназначено для студентов, обучающихся по специальности
270112 «Водоснабжение и водоотведение» направления подготовки дипломированных
специалистов 270100 «Строительство».
Ил. 15. Табл. 16. Библиогр.: 14 назв.
УДК 697.922
ББК 085
ISBN 978-5-89040-271-4
© Полосин И.И., Яременко С.А., 2010
© Воронежский государственный
архитектурно-строительный
университет, 2010
2
Введение
Учебным
водоотведение»
планом
специальности
предусмотрено
270112
выполнение
«Водоснабжение
курсового
проекта
и
по
дисциплине «Теплогазоснабжение и вентиляция».
Цель проекта - закрепление теоретических знаний, а также получение
практических навыков в разработке и расчетах систем отопления и
вентиляции гражданских зданий. Поэтому в подготовленном учебнометодическом пособии приводятся в достаточном объеме нормативные и
методологические
конструктивно
сведения,
разработать
позволяющие
системы
студентам
самостоятельно
обеспечения
микроклимата
гражданского здания и выполнить основные расчеты.
Предлагаемое пособие поможет студенту правильно определить
последовательность проектирования, состава и объема проекта, а также
проработать его расчетную и графическую часть.
Курсовой проект выполняется на основании индивидуального задания.
Он должен состоять из расчетно-пояснительной записки и чертежей.
Расчетно-пояснительная записка оформляется на одной стороне бумаги
формата А4 (297х210 мм) в соответствии с требованиями ГОСТ 7.32-2001.
Эскизы и расчетные схемы оформляются в тексте записки или на отдельных
листах. При исходных и вычисленных величинах указываются единицы
размерности в системе СИ.
Графическая часть курсового проекта выполняется на одном листе
чертежной бумаги формата А1 (594х841 мм), в соответствии с требованиями
ГОСТ 21.602-2003.
3
1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
для выполнения курсового проекта
1.1. Характеристика объекта строительства
Объект строительства – трехэтажное жилое здание. На плане здания
указывается ориентация фасада по сторонам света. Высоту этажа при
проектировании следует принять 3 м.
1.2. Расчетные параметры наружного воздуха
Расчетные параметры наружного воздуха следует принимать по прил.1.
Номер варианта климатического района строительства определяется по двум
последним цифрам номера зачетной книжки или выдается преподавателем
индивидуально.
Например, если две последние цифры номера зачетной книжки
составляют число 19, то в соответствии с прил. 1 выбирают вариант 19, для
которого районом строительства является г. Москва. Если в прил. 1
отсутствует необходимый номер варианта, то его следует определять путем
сложения двух последних цифр номера зачетной книжки, например для
номера 46 принимаем вариант № 10 (4+6=10).
Типы конструкций наружных стен приведены в прил. 2, чердачных
перекрытий - в прил. 3, перекрытий над холодными подпольями и подвалами
– в прил. 4.
Из прил. 5 по варианту выбирают тип наружных ограждений и номера
применяемых строительных материалов, названия и теплотехнические
показатели, которые приведены в прил. 6, 7.
Вариант планировки проектируемого здания выбирается из прил. 8.
1.3. Расчетные параметры внутреннего воздуха
Расчетные параметры внутреннего воздуха в помещениях жилых
зданий следует принимать по [1, 9] или табл. 1.
В зависимости от влажного режима помещений (табл. 2) и зоны
влажности района строительства, указанной в прил. 1, необходимо
определить по [3, прил. 2] или табл. 2 условия эксплуатации ограждающих
конструкций.
4
Таблица 1
Расчетные параметры воздуха в помещениях жилых зданий
Наименование помещения
Температура
воздуха, оС
18
Относительная
влажность, %
60
Жилая комната
То же, в районах с температурой
наиболее холодной пятидневки
20
60
о
–31 С и ниже
Кухня
18
60
Ванная индивидуальная
25
НН
Уборная индивидуальная
18
НН
Совмещенное помещение
25
НН
уборной и ванной
Межквартирный коридор
18
60
Кладовая
16
НН
Лестничная клетка
16
НН
Примечание: в угловых помещениях расчетную температуру воздуха следует
принимать на 2 ºС выше указанной в таблице; НН – не нормируется.
Таблица 2
Условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости
от влажностного режима помещений и зон влажности
Влажностный режим
помещений
Сухой
Нормальный
Влажный или мокрый
Условия эксплуатации А и Б
в зонах влажности
сухой
нормальный
влажный
А
А
Б
А
Б
Б
Б
Б
Б
1.4. Расчетная часть проекта
Расчетная часть включает следующие разделы:
1.4.1. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций.
1.4.2. Расчет тепловой мощности системы отопления.
1.4.3. Определение удельной тепловой характеристики здания.
1.4.4. Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления.
1.4.5. Определение площади поверхности отопительных приборов.
1.4.6. Расчет оборудования индивидуального теплового пункта.
1.4.7. Расчет системы естественной вытяжной вентиляции.
5
1.5. Графическая часть проекта
Графическая часть проекта состоит из одного листа формата А1 и
включает: планы первого этажа, чердака с нанесением на планах
отопительных приборов, стояков и магистралей системы отопления,
жалюзийных решеток, вентиляционных каналов в масштабе 1:100; схемы
системы отопления и рассчитанной системы вентиляции в масштабе 1:100;
чертеж индивидуального теплового пункта в масштабе 1:10.
2. РАСЧЕТ НАРУЖНЫХ ОГРАЖДЕНИЙ
2.1. Теплотехнический расчет
наружных ограждающих конструкций
Приведенное
сопротивление
теплопередачи
ограждающих
конструкций
R0 должно быть не менее требуемых значений RоТР ,
определяемых исходя из санитарно–гигиенических условий по формуле (1) и
условий энергосбережения – по табл. 3.
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций
(за исключением светопрозрачных), отвечающих санитарно–гигиеническим
условиям, определяют по формуле
n(t В − t Н )
,
(1)
RoТР =
∆t Н ⋅ α В
где n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения
ограждения по отношению к наружному воздуху,
принимается по [3, табл. 3*] или [4, табл. 6]:
для наружных стен и бесчердачных перекрытий n = 1; для
чердачных перекрытий n = 0,9;
для перекрытий над неотапливаемыми подвалами без
световых проемов в стенах, расположенных выше уровня
земли n = 0,6;
tВ – расчетная температура внутреннего воздуха, оС;
tН – расчетная температура наружного воздуха, оС, равная средней
температуре наиболее холодной пятидневки - по прил.1;
Н
∆t – нормативный температурный перепад между температурой
внутреннего
воздуха
и
температурой
внутренней
поверхности ограждающей конструкции, принимают по [3,
табл. 2*] или [4, табл. 5]:
для наружных стен - ∆tН = 4 оС;
для покрытых и чердачных перекрытий - ∆tН = 3 оС;
для перекрытий над проездами, подвалами и подпольями ∆tН = 2 оС;
6
αВ – коэффициент теплоотдачи к внутренней поверхности ограждающих
конструкций, принимается по [3, табл. 4*] или [4, табл. 7], для
стен, полов и гладких потолков αВ равен 8,7 Вт/(м2⋅оС).
Требуемое сопротивление теплопередаче RоТР дверей (кроме
балконных) и ворот должно быть не мене
0,6⋅ RоТР
стен зданий,
определяемого по формуле (1) при расчетной зимней температуре наружного
воздуха, равной средней температуре наиболее холодной пятидневки.
Требуемое сопротивление теплопередаче наружных ограждений
исходя из условий энергосбережения, Rreq определяется по [3, табл. 1б], [4,
табл. 4] или табл. 3 в зависимости от значения градусо-суток отопительного
периода Dd, а приведенное сопротивление теплопередаче окон и балконных
дверей – по табл. 4.
Градусо-сутки отопительного периода определяются по формуле:
Dd = (t В − t ОТ . П . ) ⋅ Z ОТ . П . ,
(2)
где tВ – то же, что и в формуле (1);
tОТ.П. – средняя температура, оС, за отопительный период;
ZОТ.П. – продолжительность, сут., периода со средней суточной
температурой воздуха ниже или равной 8 оС,
определяются по прил. 1.
Значения требуемого сопротивления теплопередаче для величин Dd,
отличающихся от табличных, следует определять по зависимости:
Rreq = a ⋅ Dd + b ,
(3)
где a, b – коэффициенты, значения которых следует принимать
по данным табл. 3 за исключением столбца 6.
Для окон, балконных дверей, витрин и витражей в интервале до
6000 С⋅сут: a = 0,000075, b = 0,15; в интервале 6000-8000 оС⋅сут: a = 0,00005,
b = 0,3; для 8000 оС⋅сут и более: a = 0,000025, b = 0,5.
о
Для каждого ограждения из двух вычисленных величин RоТР и Rreq в
последующий расчет фактического сопротивления теплопередаче следует
принимать большее значение.
Величина фактического сопротивления теплопередаче Rо , (м2⋅оС)/Вт,
определяется в соответствии с принятой конструкцией ограждения по
формуле [6]
1
1
+ RК +
,
(4)
Ro =
αВ
αН
где αВ – то же, что в формуле (1);
7
αН – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей
конструкции, определяемый по [6, табл. 4.2] или [3, табл. 6*]:
для наружных стен и бесчердачных перекрытий αН = 23 Вт/(м2⋅оС);
для чердачных перекрытий αН = 12 Вт/(м2⋅оС);
для перекрытий над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в
стенах, расположенных выше уровня земли, αН =6 Вт/(м2⋅оС);
RК – термическое сопротивление ограждающей конструкции с
последовательно расположенными однородными слоями,
(м2⋅оС)/Вт.
Таблица 3
покрытий и
перекрытий над
проездами
перекрытий
чердачных, над
неотапливаемыми
подпольями
и подвалами
окон и балконных
дверей, витрин
и витражей
фонарей с
вертикальным
остеклением
а
b
2000
4000
6000
8000
10000
12000
-
Приведенное сопротивление теплопередаче
ограждающих конструкций Rreq, (м2 ⋅оС)/Вт
стен
Жилые
здания
Градусо-сутки
отопительного периода
Dd, оС⋅сут
Здания и помещения,
коэффициенты
a, b
Требуемое сопротивление теплопередаче наружных ограждений
2,1
2,8
3,5
4,2
4,9
5,6
0,00035
1,4
3,2
4,2
5,2
6,2
7,2
8,2
0,0005
2,2
2,8
3,7
4,6
5,5
6,4
7,3
0,00045
1,9
0,30
0,45
0,60
0,7
0,75
0,80
-
0,3
0,35
0,40
0,45
0,50
0,55
0,000025
0,25
Таблица 4
Приведенное сопротивление теплопередаче окон и балконных дверей
Приведенное сопротивление
теплопередаче Rо, (м2.оС)/Вт
Заполнение светового проёма
1. Двойное остекление в деревянных или
пластмассовых спаренных переплетах
2. Двойное остекление в деревянных или
пластмассовых раздельных переплетах
3. Тройное остекление в деревянных или
пластмассовых раздельно – спаренных переплетах
0,39
0,42
0,55
Величина RК определяется как сумма термических сопротивлений
отдельных слоев
RК = R1 + R2 + ... + Rn + RВ. П . ,
(5)
8
где R1, R2,…, Rn – термическое сопротивление отдельных слоев
ограждающей конструкции, (м2⋅оС)/Вт;
RB.П
–
термическое сопротивление замкнутой воздушной
прослойки [6, табл. 4.3.], или [4, прил. 4], или прил. 7.
Сопротивление каждого слоя однородной ограждающей конструкции
R1, R2,…, Rn определяется по формуле
Rn =
δn
,
λn
(6)
где δn - толщина слоя, м;
λn - коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м.оС),
принимать по прил. 6 или по [3, прил. 3].
При этом должно быть соблюдено условие: фактическое общее
сопротивление теплопередаче наружных ограждений Ro должно быть больше
или равно требуемому исходя из санитарно–гигиенических условий ( RоТР ) и
условий энергосбережения (Rreq).
По величине Rо определяется коэффициент теплопередачи ограждения
К, Вт/(м2⋅оС):
K = 1 / Ro .
(7)
Пример 2.1. Требуется выполнить теплотехнический расчет наружной
стены для жилого дома (рис. 2.1) и установить значения ее сопротивления и
коэффициента теплопередачи.
Район строительства - г. Ставрополь.
Температура наиболее холодной пятидневки t5 = -23 оС; средняя
температура за отопительный период tОТ.П. = +0,3 оС, продолжительность
отопительного периода ZОТ.П. = 169 суток; расчетная скорость ветра 3,1 м/с;
зона влажности сухая (данные приняты по прил. 1).
Стена
включает
четыре
конструктивных слоя (прил. 2):
1 – штукатурка на известковопесчаном растворе толщиной δ1=0,02 м;
2 – кладка из кирпича глиняного
обыкновенного, плотностью 1800 кг/м3,
толщиной δ2=0,38 м;
3 – утеплитель пенополистирол,
плотность 40 кг/м3, толщина определяется
расчетом;
4 – кладка из кирпича глиняного
обыкновенного, плотностью 1800 кг/м3
Рис. 2.1. Конструкция наружной
толщинойδ4=0,12 м.
стены здания
9
Решение. Определяем по формуле (1) требуемое термическое
сопротивление теплопередаче наружной стены:
RoТР =
1(18 + 23)
= 1,178 (м2 ⋅оС)/Вт.
4 ⋅ 8,7
По формуле (2) вычисляем градусо-сутки отопительного периода:
Dd = (18 − 0,3) ⋅ 169 = 2991 оС.сут .
По выражению (3) и с учетом данных табл. 3, а также полученного
значения градусо-суток, определяем:
R req = 0,00035 ⋅ 2991 + 1,4 = 2,45 (м2 ⋅оС)/Вт;
Так как для наружной стены требуемое сопротивление теплопередаче,
определенное с учетом величины градусо-суток отопительного периода Dd,
имеет большую величину по сравнению с значением, полученным по
формуле (1), то для наружной стены в расчет принимаем Rreq=2,45 (м2 ⋅оС)/Вт.
Из формулы (4), замещая Rо полученным значением Rreq, определяем
требуемую толщину утеплителя:
Rred =
1
αВ
+
δ1 δ 2 δ 3 δ 4 1
+ + + +
.
λ1 λ2 λ3 λ4 α Н
(8)
Толщина конструктивных слоев указана справа от рис. 2.1.
Соответствующие коэффициенты теплопроводности приняты по прил. 6 при
условии эксплуатации «А», т.к. зона влажности «сухая», а влажностный
режим жилого дома «нормальный» (см. табл. 2).

δ 3 = 0,041 2,45 −

1 0,02 0,38 0,12 1 
−
−
−
−  = 0,06 м.
8,7 0,7
0,7
0,7 23 
Так как по расчету δ3 = 0,06 м, то толщину утепляющего слоя для
наружной стены принимаем ближайшую большую к этому значению по
сортаменту выпускаемых плоских листов пенополистирола. Толщина
используемого утеплителя в данном случае составит 0,08 м. При отсутствии
данных о сортаменте принятого утеплителя следует принимать ближайшее
большее значение толщины кратностью 0,005 м.
По формуле (4) определяем фактическое термическое сопротивление
наружного ограждения с учетом принятой толщины пенополистирола:
Ro =
1 0,02 0,38 0,08 0,12 1
+
+
+
+
+
= 2,85 (м2 ⋅оС)/Вт,
8,7 0,7
0,7 0,041 0,7 23
10
и коэффициент теплопередачи по формуле (7):
K=
1
= 0,35 Вт/(м2 ⋅оС).
2,85
Для перекрытий чердачных и над неотапливаемыми подвалами
толщину утеплителя и коэффициент теплопередачи определяем аналогично.
По табл. 3, зная градусо-сутки отопительного периода, находим
требуемое сопротивление теплопередаче окон и балконных дверей, по
которому, используя табл. 4, выбираем равное или ближайшее большее
приведенное
сопротивление
теплопередаче
и
соответствующую
конструкцию окна.
Для примера 2.1. Rreq = 0,375 Вт/(м2 ⋅оС), Rо = 0,39 Вт/(м2 ⋅оС), что
соответствует двойному остеклению в деревянных или пластмассовых
спаренных переплетах.
При этом коэффициент теплопередачи окон и балконных дверей
составит:
1
K ОК =
= 2,56 Вт/(м2 ⋅оС).
0,39
Следует отметить, что наружные ограждения нужно проверять на
теплоустойчивость,
воздухопроницаемость
и
сопротивление
паропроницанию по [3], однако при выполнении данного курсового проекта
указанные проверки допускается не выполнять.
2.2. Проверка конструкций ограждений
на конденсацию водяных паров на их внутренней поверхности
Конденсация водяных паров на внутренней поверхности ограждений
наблюдается при
Rо < RоТР . При
Rо > RоТР проверку на образование
конденсации водяных паров на внутренней поверхности стен можно не
производить. В этом случае проводят проверку на образование конденсации
водяных паров только в углу наружных стен. Температура внутренней
поверхности ограждений τВ, оС, определяется по формуле
τ В = tВ −
RВ
(t В − t Н ) ,
Rо
(9)
где tB и tH – то же, что в формуле (1);
RB и Rо – то же, что и в формуле (4).
Температура в углу наружных стен
приближенной формуле
11
τу,
о
С, вычисляется по
τ y = τ B − 0,18(tВ − tН )(1 − 0,23Ro ) .
(10)
Упругость водяного пара е, Па, в воздухе помещения равна
e=E
ϕB
,
(11)
100
где ϕВ – относительная влажность воздуха, %;
Е – упругость водяных паров в состоянии полного насыщения, Па,
определяемая по формуле
E = 477 + 133,3(1 + 0,14 ⋅ t B ) .
2
(12)
Температура точки росы воздуха помещения tT.P., оС, вычисляется по
следующей зависимости
tТ . Р. = 20,1 − (5,75 − 0,00206 ⋅ e ) .
2
(13)
Пример 2.2. Требуется произвести проверку наружной стены на
конденсацию водяных паров в углу помещения.
Необходимые данные для расчета взяты
Относительная влажность воздуха в помещении 52 %.
Решение.
из
примера
1. Определяем температуру внутренней поверхности стены по
формуле (9):
τ В = 18 −
0,115 ⋅ [18 − (− 23)]
= 16,35 oC.
2,85
2. Определяем температуру на внутренней поверхности стены в
углу помещения:
τ y = 16,35 − 0,18[(18 − (− 23)) ⋅ (1 − 0,23 ⋅ 2,85)] = 13,81 оС.
3. Упругость в состоянии полного насыщения водяными парами:
E = 477 + 133,3(1 + 0,14 ⋅ 18) = 2128 Па.
2
4. Упругость водяного пара в воздухе помещения:
e = 2128
52
= 1106,56 Па.
100
5. Температура точки росы:
tТ . Р. = 20,1 − (5,75 − 0,00206 ⋅ 1106,56) = 7,06 оС.
2
12
2.1.
Так как температура внутренней поверхности наружной стены в углу
помещения (τу=13,81 оС) выше, чем температура точки росы ( τТ.Р.=7,06 оС),
то конденсации водяных паров в углу помещения не будет.
3. РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ МОЩНОСТИ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
3.1. Уравнение теплового баланса
Расчет тепловой мощности системы отопления следует проводить по
методике [5, 6], согласно которой расчетная тепловая нагрузка системы
отопления QОТ, Вт, определяется по формулам:
а) для комнат жилых зданий:
при Q И > Q В
QОТ = QОГР + Q И − Q БЫТ ,
(14)
при Q В > Q И
QОТ = QОГР + Q В − Q БЫТ ;
(15)
б) для помещений лестничных клеток и кухонь жилых зданий:
QОТ = QОГР + Q И ,
(16)
где QОГР – основные и добавочные потери теплоты через ограждающие
конструкции, Вт;
QБЫТ – бытовые тепловыделения, Вт;
QИ – расход теплоты на нагревание поступающего в помещение
наружного воздуха в результате инфильтрации через
неплотности наружных ограждений, Вт;
QВ – расход теплоты на нагрев поступающего в помещение
наружного воздуха исходя из санитарной нормы
вентиляционного воздуха, Вт.
Основные и добавочные потери теплоты через ограждающие
конструкции QОГР, Вт, вычисляются по формуле с округлением до 10 Вт:
Q
= A ⋅ K ⋅ (t В − t Н ) ⋅ n ⋅ (1 + ∑ β ),
(17)
ОГР
где А – расчетная площадь ограждающей конструкции, м2;
K– коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции, Вт/(м2 .оС);
tВ, tН и n – то же, что в формуле (1); β - добавочные потери теплоты в
долях от основных потерь, определяемые в соответствии с рис. 3.1.
13
Потери теплоты через внутренние ограждения конструкции помещений допускается не учитывать,
если разность температур в этих помещениях равна 3 оС и менее. При
расчете потерь теплоты в угловых
помещениях температуру внутреннего воздуха tВ следует принимать на
2ºС выше нормируемой. Расчетную
Рис. 3.1. Добавочные потери теплоты площадь ограждающих конструкций
на ориентацию ограждающей конструкции определяют по [6, рис. 5.1, 5.2].
по сторонам горизонта
При определении площади наружных стен площадь окон не вычитают,
а вместо коэффициента теплопередачи окон берут разность между
коэффициентами теплопередачи окон и стен. Сумма теплопотерь через
наружные стены и окна при этом не изменяется.
При определении потерь теплоты через наружные двери их площадь
следует вычитать из площади стен и коэффициент теплопередачи принимать
полностью для наружной двери, так как добавки на основные теплопотери у
наружной стены и двери разные.
Ограждающие конструкции обозначают сокращенно:
НС – наружная стена,
Пл – пол,
Пт – потолок,
ДО – окно с двойным о остеклением,
ОД – одинарная дверь,
ДД – двойная дверь.
Все помещения номеруют поэтапно по ходу часовой стрелки.
Помещения подвального этажа номеруют с № 01, помещения первого этажа
– № 101, помещение второго этажа – № 201 и т.д. Номера проставляются на
планах в центре рассматриваемых помещений. Внутренние вспомогательные
помещения: коридоры, санузлы, кладовые, ванные комнаты и другие, не
имеющие наружных стен - отдельно не номеруются. Теплопотери этих
помещений через полы и потолки относят к смежным с ними комнатам.
Теплопотери через отдельные ограждения каждого помещения
суммируют. Теплопотери лестничной клетки определяют как для одного
помещения. Каждую лестничную клетку обозначают буквами А, Б и т.д.
14
Бытовые теплопоступления QБЫТ, Вт, для жилых комнат определяют по
формуле
Q БЫТ = 10 ⋅ AП ,
(18)
2
где АП – площадь пола помещения, м .
Расход теплоты QИ, Вт, формулы (14),
инфильтрующегося воздуха определяют по формуле
(16),
QИ = 0,28 ⋅ GИН ⋅ СР ⋅ (t В − t Н ) ⋅ k ,
на
нагревание
(19)
где GИН – расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч; при выполнении
курсового проекта допускается определять только через окна
и балконные двери по формуле (21);
СР – удельная теплоемкость воздуха, равная 1,005 кДж/(кг.оС);
tВ и tН – то же, что в формуле (17);
k – коэффициент учета влияния встречного теплового потока:
для окон с тройными переплетами k=0,7;
для окон и балконных дверей
с двойными раздельными переплетами k=0,8;
для окон со спаренными переплетами k=1.
Расход теплоты QВ, Вт, формула (14), на нагревание вентиляционного
воздуха для жилых зданий определяют по выражению
QВ = 0,28 ⋅ LН ⋅ ρ В ⋅ СР ⋅ (tВ − tН ) ⋅ k ,
(20)
где LН – расход удаляемого воздуха, в м3, не компенсируемый
подогретым приточным воздухом; для жилых зданий –
удельный нормативный расход составляет 3 м3/ч на 1 м2
жилых помещений, следовательно LН = 3·АП;
СР, tВ, tН и k – то же, что в формуле (19);
3
ρ В – плотность воздуха в помещении, кг/м .
Расход инфильтрующегося воздуха GИН, кг/ч, через неплотности в
оконных проемах и балконных дверей находят по зависимости
АОК ⋅ ∆Р 0, 67
G ИН = 0,216
,
(21)
RИ
где АОК – площадь световых проемов (окон, балконных дверей и
фонарей) м2;
RИ – сопротивление воздухопроницанию заполнений световых
проемов (окон, балконных дверей), (м2 .ч.Па)/кг,
принимается по табл. 5 или 3, прил. 10*];
∆Р – расчетная разность давлений на наружной и внутренней
поверхностях каждой ограждающей конструкции, Па,
которую можно вычислить по формуле
15
∆P = ( H − h) ⋅ ( ρ Н − ρ В ) ⋅ g + 0,5 ⋅ ϑН2 ⋅ ρ Н ⋅ (СН − СЗ ) ⋅ к ,
(22)
где H – высота здания, м, от уровня средней планировочной отметки
земли до верха карниза;
h – расчетная высота, м, от уровня земли до верха окон;
g – ускорение свободного падения, g=9,81 м/с2;
3
ρ В , ρ Н – плотность, кг/м , соответственно наружного воздуха и
воздуха в помещении, определяемая по зависимости
353
ρ=
,
(23)
273 + t
где t – температура воздуха, оС;
ϑ Н – расчетная скорость ветра, м/с;
СН, СЗ – аэродинамические коэффициенты соответственно для
наветренной и подветренной поверхностей ограждений здания, принимаются
по СНиП 2.01.07–85*. При выполнении курсового проекта можно принимать
СН = 0,8; СЗ = – 0,6;
к – коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в
зависимости от высоты здания, принимается по СНиП 2.01.07-85*; при
высоте здания H = 10 м к = 0,65; при H = 20 м, к= 0,85; для промежуточных
высот здания значение к определяют путем линейной интерполяции.
Таблица 5
Сопротивление воздухопроницанию заполнений световых проемов
(окон, балконных дверей)
Заполнение светового
проема
Сопротивление воздухопроницанию RИ,
(м2 .ч)/кг (при ∆Р=10 Па), заполнений
Число
световых проемов с деревянными
уплотненных
переплетами с уплотнением прокладками
притворов
заполнения
из
из
из пенопогубчатой
полушерстялиуретана
резины
ного шнура
Одинарное остекление
или двойное остекление
в спаренных переплетах
1
0,26
0,16
0,12
Двойное остекление
в раздельных переплетах
1
2
0,29
0,38
0,18
0,26
0,13
0,18
Тройное остекление
в раздельно – спаренных
переплетах
1
2
3
0,30
0,44
0,56
0,18
0,26
0,37
0,14
0,20
0,27
Примечание: Сопротивление воздухопроницанию заполнений световых проемов с
металлическими переплетами, а также балконных дверей следует принимать с
коэффициентом 0,8.
16
Пример 3.1. Требуется определить расход теплоты на нагревание
воздуха, инфильтрующегося через окна трехэтажного здания, по условиям
примера 2.1.
План комнаты № 101 показан на рис. 3.2; разрез здания – на рис.
3.3. Расчетная скорость ветра ϑ Н = 3,1 м/с. Так как окна были приняты с
двойным остеклением в деревянных спаренных переплетах, то при
уплотненном
пенополиуретаном
притворе
сопротивление
2
воздухопроницанию светового проема составит 0,26 (м чПа)/кг (см. табл. 5).
Решение. По формуле (22) определяем расчетную разность давлений
воздуха снаружи и внутри здания на уровне верха окна для первого этажа
∆Р1, второго ∆Р2 и третьего этажа ∆Р3; но вначале по формуле (23)
вычисляем плотности наружного и внутреннего воздуха:
ρН =
353
353
= 1,4 кг/м3; ρВ =
= 1,2 кг/м3;
273 − 23
273 + 20
∆P1 = (9,75 − 3,05) ⋅ (1,4 − 1,2) ⋅ 9,81 + 0,5 ⋅ 3,12 ⋅ 1,4 ⋅ (0,8 + 0,6) ⋅ 0,65 = 19,52 Па;
∆P2 = (9,75 − 6,05) ⋅ (1,4 − 1,2) ⋅ 9,81 + 0,5 ⋅ 3,12 ⋅ 1,4 ⋅ (0,8 + 0,6) ⋅ 0,65 = 13,52 Па;
∆P3 = (9,75 − 9,05) ⋅ (1,4 − 1,2) ⋅ 9,81 + 0,5 ⋅ 3,12 ⋅ 1,4 ⋅ (0,8 + 0,6) ⋅ 0,65 = 7,52 Па.
Рис. 3.2. План помещений (к примеру 3.1)
17
Рис. 3.3. Разрез помещений (к примеру 3.1)
По формуле (21) определяем расход инфильтрующегося воздуха через
неплотности в оконных проемах для первого GИН1, второго GИН2 и третьего
GИН3 этажей:
1,2 ⋅ 1,5 ⋅ 19,52 0 , 67
G ИН 1 = 0,216
= 10,95 кг/ч;
0,26
1,2 ⋅ 1,5 ⋅ 13,52 0 , 67
G ИН 2 = 0,216
= 8,56 кг/ч;
0,26
1,2 ⋅ 1,5 ⋅ 7,520, 67
GИН 3 = 0,216
= 5,78 кг/ч.
0,26
Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха вычисляем
по формуле (19):
QИ 1 = 0,28 ⋅ 10,95 ⋅ 1 ⋅ (20 + 23) ⋅ 1 = 132 Вт;
QИ 2 = 0,28 ⋅ 8,56 ⋅ 1 ⋅ (20 + 23) ⋅ 1 = 103 Вт;
QИ 3 = 0,28 ⋅ 5,78 ⋅ 1 ⋅ (20 + 23) ⋅ 1 = 70 Вт.
По формуле (18) определяем бытовые теплопоступления:
Q БЫТ = 10 ⋅ 15,7 = 157 Вт.
18
Вычисляем
по
формуле
(20)
затраты
теплоты
на нагревание
вентиляционного воздуха исходя из санитарно-гигиенических требований:
QВ = 0,28 ⋅ 3 ⋅ 4,13 ⋅ 3,8 ⋅ 1,2 ⋅ 1 ⋅ (20 + 23) ⋅ 1 = 680 Вт.
Учитывая, что QВ оказалось больше, чем QИ, в расчет примем QВ.
Расчеты потерь теплоты сводим в табличную форму на специальном
бланке – табл. 6 или [6, табл. 5.2].
Пример 3.2. Используя условия примеров 2.1 и 3.1, определить потери
теплоты для жилой угловой комнаты № 101 (см. рис. 3.2).
Расчет сводим в табл. 6.
Решение. Расчетная тепловая нагрузка на систему отопления жилой
комнаты № 101, определенная по формуле (15), составляет:
QОТ = 830 + 680 − 157 = 1353 Вт.
Суммируя тепловую нагрузку на систему отопления всех помещений
здания, получим расчетную тепловую мощность системы отопления здания.
3.2. Определение удельной тепловой характеристики здания
и расхода топлива за отопительный период
После определения расчетной тепловой мощности системы отопления
здания
QОТ, Вт, вычисляем его удельную тепловую характеристику
q, Вт/(м3.оС):
q=
QОТ
,
V ⋅ (t ВСР − t Н )
(24)
где V – объем отапливаемой части здания по наружному объему
(высота здания определяется от уровня земли до верха
утеплителя), м3;
19
t ВСР -tН – расчетная разность температур между средней температурой
воздуха
в
отапливаемых
помещениях
и
температурой
наиболее холодной пятидневки, оС.
Расход теплоты, QГОД, за отопительный период на отопление здания
определяют по формуле
QГОД = 3600 ⋅ QОТ
t В − tСР .ОП
24 ⋅ Z ⋅ 10− 9 ,
tВ − tН
(25)
где QОТ – отопительная нагрузка здания, Вт;
tВ и tН – то же, что и в формуле (17);
tСР.ОП – средняя за отопительный период температура наружного
воздуха, 0С, (прил. 1);
z – продолжительность отопительного периода, сут, (прил. 1).
Расход топлива для отопления жилого дома за отопительный период
определяют по формуле
В=
где
QНР
Q ГОД
QНР ⋅η
,
(26)
– низшая теплотворная способность топлива, которая
составляет:
для каменного угля - QНР =22830 кДж/кг,
для природного газа - QНР =33530 кДж/м3;
QГОД – то же, что в формуле (25);
η – коэффициент полезного действия котельной установки:
при сжигании каменного угля η =82 - 85%;
при сжигании газа η =89 - 95%.
20
3
21
101
Угловая
жилая
комната
tВ=20
15,7
Размер a x b, м
Площадь пола помещения, м2
2
Ориентация по сторонам горизонта
Наименование помещения
и расчетная температура воздуха tВ, оС
1
Наименование
Номер помещения
4
5
6
НС
С
1,2х1,5
НС
З
4,66х3,3 15,4
0,35
43.1
1,05
243
Пл
4,2х4,0 16,8
0,31
43.0,6
1,0
134
Q∑ОГР =
830
Коэффициент учета добавочных
теплопотерь 1+Σβ
С
Расчетная разность температур
(tВ-tН)·n, оС
ДО
Коэффициент теплопередачи
K, Вт/(м2 .оС)
4,86х3,3 16,0
Площадь А, м2
7
8
9
10
0,35
43.1
1,1
265
2,560,35
= 2,21
43.1
1,1
188
21
Расход тепла на нагрев вентиляционного
воздуха исходя
из санитарно-гигиенических
требований QВ, Вт
Бытовые теплопоступления
QБЫТ, Вт
Расчетная тепловая нагрузка
системы отопления ,QОТ, Вт
1,8
Расход тепла на нагрев
инфильтрующегося воздуха QИ, Вт
Характеристики ограждений
Основные потери теплоты через
ограждения QОГР, Вт
Таблица 6
Определение тепловой нагрузки на систему отопления помещения №101 3-х этажного жилого дома
11
12
13
14
15
132
680
157
1353
4. ПРОЕКТИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ
СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
4.1. Размещение отопительных приборов, стояков, магистралей
и индивидуального теплового пункта
В курсовом проекте предложено запроектировать двухтрубную
систему водяного отопления с верхней разводкой магистралей и
температурой теплоносителя tг = 95 оС и tо = 70 оC.
Отопительные приборы необходимо располагать преимущественно по
центру световых проемов, у наружных стен или вблизи входных дверей.
Отопительные приборы в лестничных клетках, сообщающихся с наружным
воздухом, следует располагать при входе и присоединять к самостоятельным
стоякам по однотрубной проточной схеме. В отсеках тамбуров, имеющих
наружные двери, отопительные приборы размещать не следует.
Размещение стояков диктуется местоположением отопительных
приборов. Во всех случаях рекомендуется прокладка стояков отопления в
наружных углах помещения.
Присоединение подводок к отопительному прибору выполняется однои двусторонним. В двухтрубных системах отопления с верхней прокладкой
подающей магистрали наиболее целесообразно размещать приборы по
отношению к стоякам таким образом, чтобы каждый стояк имел
двустороннюю нагрузку.
Для регулировки теплоотдачи приборов на подводах устанавливаем
краны двойной регулировки (кроме приборов лестничных клеток). Для
отключения и опорожнения стояков в зданиях высотой более 3-х этажей
предусматриваем запорную арматуру. При температуре теплоносителя в
подающей магистрали до 100 оС на стояках в местах их присоединения к
магистрали устанавливаем проходные краны и тройники с пробками.
Для удаления воздуха из системы отопления при верхней разводке
трубопроводов рекомендуется предусматривать проточные воздухосборники.
Для уменьшения остывания воды в магистралях предусматриваем
тепловую изоляцию. Обязательно изолируют трубопроводы, проходящие в
неотапливаемых помещениях, а также подпольных каналах.
Тепловой ввод располагают обычно в подвале здания, в центре его или
рядом с лестничной клеткой.
На рис. 4.1 - 4.3 представлены планы этажей, подвального и чердачного
помещений с изображением элементов системы отопления.
22
23
Рис. 4.1. План типового этажа
24
Рис. 4.2. План подвального помещения
25
Рис. 4.3. План чердачного помещения
4.2. Гидравлический расчет системы отопления
Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления при
выполнении
курсового
проекта
производится
для
основного
циркуляционного кольца, т.е. наиболее протяженного и имеющего
наибольшую тепловую нагрузку. При этом рекомендуется расчет проводить
методом удельных потерь давления. Расход воды в каждом стояке или на
участке вычисляют по формуле
3,6 ⋅ Q
G=
⋅ β1 ⋅ β2 ,
(27)
c(t Г − tО )
где Q – тепловая нагрузка стояка или участка, Вт;
tГ, tО – расчетная температура горячей и обратной воды в системе
отопления, оС; для двухтрубной системы tГ = 95 оС, tО = 70 оС;
с – удельная массовая теплоемкость воды, с=4,17 кДж/(кг оС);
β1 – коэффициент учета дополнительного теплового потока
устанавливаемых отопительных приборов за счет
округления сверх расчетной величины
β1=1,02,
принимается по табл. 8.2 [6];
β2 – коэффициент учета дополнительных потерь теплоты
отопительными приборами у наружных ограждений,
принимается по табл. 8.3 [6], для чугунных радиаторов,
установленных у наружной стены, в том числе под
световым проемом, β2=1,02.
Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления производят
в следующей последовательности.
1. После определения тепловой мощности системы отопления,
размещения отопительных приборов и теплового пункта вычерчиваем
аксонометрическую схему трубопроводов с изображением всех поворотов,
ответвлений, запорно-регулирующей арматуры.
2. На схему наносим тепловые нагрузки всех отопительных приборов
(записываются
на
расчетной
схеме
системы
отопления
над
прямоугольниками, изображающими отопительные приборы), которые
суммируются по стоякам и отдельным кольцам циркуляции.
3. Выбираем основное циркуляционное кольцо.
4. Расчетное циркуляционное кольцо разбиваем на участки. На каждом
участке проставляем тепловую нагрузку (в числителе) и его длину (в
знаменателе). Пример оформления расчетной схемы двухтрубной системы
водяного отопления с верхней разводкой магистрали показан на рис. 4.4.
Расчетное (основное) циркуляционное кольцо, выделенное жирной линией,
включает участки 1 – 16. Участком называется трубопровод, на котором
расход протекающей воды, температура воды и диаметр трубопровода
остаются неизменными. Нумеруем участки, начиная от распределительного
коллектора и кончая сборным коллектором.
26
27
Рис. 4.4. Расчетная схема системы отопления
5. Определяем расчетное давление ∆РР, Па, которое складывается из
давления, создаваемого насосом ∆РН, и естественного циркуляционного
давления ∆РЕ за счет остывания воды в отопительных приборах:
∆РР = ∆РН + ∆РЕ .
(28)
Величину ∆РН определяем по формуле
0,75 ⋅ ( РП − РО )
∆РН =
,
(29)
1 + 2 ⋅ u + 0,21 ⋅ u 2
где РП – РО – разность давления в наружных тепловых сетях, в месте
ввода в здание, кПа (прил. 1);
u – коэффициент смешения, который находим из соотношения
T −t
(30)
u= Г Г,
t Г − tО
где ТГ – расчетная температура воды в тепловой сети, оС;
tГ и tО – то же, что и в формуле (27).
Величину ∆РЕ определяем по зависимости
∆РЕ = h ⋅ g ⋅ ( ρО − ρГ ) ,
(31)
где h – вертикальное расстояние между серединой отопительного
прибора, расположенного на первом этаже, и осью элеватора, м; для
основного циркуляционного кольца h можно принимать от 1,5 до 1,7 м;
ρО и ρГ – плотность охлажденной и горячей воды, кг/м3.
6. При выборе диаметра труб исходим из среднего значения удельной
линейной потери давления на трение в основном циркуляционном кольце
RСР, Па/м:
0,65 ⋅ ∆РР
RСР =
,
(32)
∑l
где ∆РР – то же, что и в формуле (28);
Σl – сумма длин последовательно соединенных участков расчетного
циркуляционного кольца; длина участков определяется с точностью до 0,1 м
по схеме системы отопления;
0,65 – доля потерь давления на трение.
Гидравлический расчет сводим в табл. 7.
7. Заполняем графы 1, 2 и 4 табл.8, т.е. записываем номера участков,
тепловые нагрузки и длины участков.
В графе 3 проставляем расход воды на участке, который определяется
по формуле (27).
6. Ориентируясь на значение RСР по [6, прил. 6], определяем диаметры
труб участков (графа 5 расчетной табл. 7), действительные удельные потери
давления на трение R (графа 7) и скорость движения воды (графа 6).
Необходимо следить за тем, чтобы скорость движения воды не превышала
предельно допустимых значений [6]. Умножая величину R на длину l,
получаем
значение
Rl
участка
(графа
8).
28
Таблица 7
Гидравлический расчет трубопроводов системы водяного отопления
29
Тепловая
Номер
нагруз
участка
ка Q,
Вт
1
43158
2
22158
3
11158
4
8158
5
6278
6
3178
7
2077
8
1067
9
534
10
543
11
3178
12
6278
13
8158
14
11158
15
22158
16
43158
Итого
Расход
Диатепло- Длина
метр
носи- участка
d,
l, м
теля
мм
G, кг/ч
1540
12,8
32
790
4,3
25
398
1,5
20
291
5,8
20
224
4,5
15
113
10,3
15
75
3,0
15
38
3,0
15
19
0,8
15
19
0,9
15
113
8,5
15
224
4,5
15
291
5,8
20
398
1,5
20
790
5,4
25
1540
1,8
32
Σ l=74,3
Скорость
воды
V, м/с
Удельные
потери на
трение
R, Па/м
Потери
давления
на трение
Rl, Па
0,41
0,37
0,30
0,23
0,31
0,15
0,10
0,05
0,03
0,03
0,15
0,31
0,23
0,30
0,37
0,41
75
387
85
50
130
34
16
3,2
1,7
1,7
34
130
50
85
90
75
960
90
127
290
585
350
48
10
1,0
1,0
289
585
290
127
486
135
29
Сумма
коэф. местных сопротивлений Σζ
4,5
1,5
1,5
1,0
2,5
8,0
2,0
2,0
6,5
4,0
6,5
1,0
1,0
3,0
3,0
1,5
Динамическое
давление
РДИН, Па
82,37
67,67
44,13
26,48
47,08
11,08
4,9
1,23
0,45
0,45
11,08
47,08
26,48
44,13
67,67
82,37
Потери давСуммарление в меные постных сотери
противлеRl+Z, Па
ниях Z, Па
371
1331
101
488
66
193
26
316
118
703
89
439
10
58
2,0
12
3,0
4
2,0
3
72
361
47
632
26
316
132
259
203
689
124
259
Σ(Rl+Z)ОЦК =6063
Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па, определяем по
формуле:
V2 ⋅ρ
(33)
Z = ∑ζ ⋅
= ∑ ζ ⋅ Р ДИН ,
2
где Σζ - сумма коэффициентов местного сопротивления (к.м.с.) на
участке, определяемая по [6, прил. 5] в соответствии с данными табл. 8,
составленными на основании расчетной схемы системы отопления (рис. 4.4);
V – скорость движения воды, м/с;
ρ – плотность воды, кг/м3;
РДИН – динамическое давление, Па, определяемое по [6, прил.7].
Таблица 8
Местные сопротивления и их коэффициенты на участках
основного циркуляционного кольца
Номер Диаметр
участка d, мм
1
32
2
3
4
25
20
20
5
15
6
15
7
8
15
15
9
15
10
15
11
15
12
13
14
15
15
20
20
25
16
32
Наименование
местных сопротивлений
Коэффициенты
местных
сопротивлений
Задвижка,
четыре отвода
Тройник на ответвлении
Тройник на ответвлении
Тройник на проходе
Тройник на проходе,
внезапное расширение,
внезапное сужение
Тройник на проходе,
кран проходной,
два отвода
Крестовина на проходе
Крестовина на проходе
Тройник на ответвлении,
кран двойной регулировки,
½ радиатора
½ радиатора,
крестовина на ответвлении
Кран проходной,
отвод,
тройник на проходе
Тройник на проходе
Тройник на проходе
Тройник на противотоке
Тройник на противотоке
Отвод,
задвижка
0,5
1·4=4
1,5
1,5
1
1
1
0,5
1
4
2·1,5=3
2
2
1,5
4
1
1
3
4
1,5
1
1
1
3
3
1
0,5
30
Сумма
коэффициентов
местных
сопротивлений
0,5+4=4,5
1,5
1,5
1
1+1+0,5=2,5
1+4+3=8
2
2
1,5+4+1=6,5
1+3=4
4+1,5+1=6,5
1
1
3
3
1+0,5=1,5
Следует учитывать, что местное сопротивление на границе двух
участков относят к участку, который имеет меньший расход теплоносителя.
Значение к.м.с. заносим в графу 9 табл. 7, а значения РДИН в графу 10.
Величину потерь давления в местных сопротивлениях Z записываем в
графу 11, а в графу 12 – сумму потерь давления Rl+Z.
Общие потери давления в основном циркуляционном кольце
Σ(Rl+Z)ОЦК, полученные путем суммирования потерь давления на трение и в
местных сопротивлениях на всех участках основного циркуляционного
кольца (графа 12, табл. 7), сопоставляем с расчетным циркуляционным
давлением.
Расчет основного циркуляционного кольца считается законченным,
если выполняется условие:
∑( Rl + Z )ОЦК ≅ 0,9 ⋅ ∆РР .
(34)
Действительный запас расчетного давления, %, вычисляем по формуле
∆РР − ∑( Rl + Z )ОЦК
⋅ 100 .
(35)
∆РР
Если запас меньше 5 % или больше 10 %, то следует изменить
диаметры трубопроводов отдельных участков кольца циркуляции таким
образом, чтобы потери давления соответственно увеличились (при
уменьшении диаметров труб) или уменьшились (при увеличении диаметров).
По величине ∆РН и расходу воды в системе отопления выбираем марку
насоса для системы отопления, пользуясь сводными графиками прил. 10.
Остальное оборудование ИТП должно обеспечивать потери давления, равные
располагаемому давлению в тепловой сети. Подбор оборудования ИТП
следует осуществлять по каталогам производителей.
Пример 4.1. Выполнить гидравлический расчет двухтрубной системы
водяного отопления с верхней разводкой и тупиковым движением воды (рис.
4.4).
Располагаемое давление в тепловой сети на вводе в здание
РП - РО = 52,5 кПа. Температура воды в подающей магистрали тепловой
сети - ТГ = 150 оС, в обратной - ТО = 70 оС.
Тепловые нагрузки, длина участков и другие расчетные данные
показаны на рис. 4.4.
Решение. По формулам (30), (28), (31) определяем следующие
параметры:
150 − 95
u=
= 2,2 ;
95 − 70
0,75 ⋅ 52,5
∆РН =
= 6,152 кПа = 6152 Па;
1 + 2 ⋅ 2,2 + 0,21 ⋅ 2,2 2
∆РЕ = 1,5 ⋅ 9,81 ⋅ (977,81 − 961,92) = 238 Па.
31
По формуле (28) находим расчетное располагаемое давление для
системы отопления:
∆РР = 6152 + 238 = 6390 Па.
Определяем среднее значение удельной линейной потери давления на
трение в основном циркуляционном кольце по формуле (32):
0,65 ⋅ 6390
RСР =
= 55,9 Па/м.
74,3
Дальнейший расчет сводится в табл. 7. Приведенные в табл. 7 данные
получены по [9, прил. II].
Коэффициенты местных сопротивлений (графа 9, табл. 7), принятые по
[6, прил. 5], приведены в табл. 8.
В графу 10 табл. 7 заносим значение РДИН, принимаемое по [6, прил. 7]
при соответствующей скорости движения теплоносителя на каждом участке.
По формуле (35) определяем запас расчетного давления:
6390 − 6063
⋅ 100 = 5,1 %, что допустимо.
6390
По величине ∆РН = 6152 Па и расходу воды в системе отопления
G = 1540 кг/ч = 0,43 л/с выбираем марку насоса для системы отопления,
пользуясь сводными графиками прил. 10.
К установке принимаем циркуляционный насос для системы отопления
марки GRUNDFOS серии UPS 32-20.
При реконструкции жилых зданий в качестве смесительной установки
в оборудовании ИТП может применяться элеватор.
Подробное описание таких тепловых пунктов, их схемы, а также
принцип работы элеватора даны в [6, § 78].
Расчет элеватора сводится к определению диаметра его горловины, мм,
по выражению (36) для его подбора по серийным данным табл. 9,
вычислению диаметра сопла элеватора, мм, по соотношению (37):
d Г = 87,4 ⋅
GС .О.
,
1000 ∑ ( Rl + Z )ОЦК
(36)
где GС.О. – расход воды в системе отопления, определяемый
по формуле (27), кг/ч;
Σ(Rl+Z)ОЦК - общие потери давления в основном циркуляционном
кольце, Па;
d
dC = Г ,
(37)
1+ u
32
где u – коэффициент смешения, вычисляемый по формуле (30).
Пример 4.2. Требуется подобрать элеватор для следующих условий:
QОТ = 43158 Вт;
температура воды в тепловой сети - TГ = 150 оС, TО = 70 оС;
параметры воды в системе отопления - tГ = 95 оС, tО = 70 оС;
разность давления в тепловой сети РП – РО = 52,5 кПа.
Решение. По формулам (27) и (30) определяем расход воды в системе
отопления и коэффициент смешения:
GС .О. =
3,6 ⋅ 43158
⋅ 1,02 ⋅ 1,02 ≅ 1540 кг/ч;
4,2(95 − 70)
u=
150 − 95
= 2,2 .
95 − 70
Вычисляем давление, создаваемое элеватором, по формуле (29):
∆РЭЛ =
0,75 ⋅ 52,5
= 6,152 кПа = 6152 Па.
1 + 2 ⋅ 2,2 + 0,21 ⋅ 2,22
Определяем расход воды, подаваемой в систему отопления из тепловой
сети, по формуле (27):
GТ .С . =
3,6 ⋅ 43158
⋅ 1,02 ⋅ 1,02 = 481 кг/ч.
4,2(150 − 70)
Расход воды, подмешиваемой GПОД из обратной магистрали системы
отопления в элеватор, составляет:
GПОД = GС .О. − GТ .С . = 1540 − 481 = 1059 кг/ч.
Вычисляем диаметр горловины элеватора по формуле (36):
d Г = 87,4 ⋅
1540
= 12,29 мм.
1000 6063
По табл. 9 принимаем к установке стандартный элеватор № 1,
имеющий диаметр горловины 15 мм, т.е. близкий к полученному по формуле.
Таблица 9
Параметры элеваторов для их подбора по диаметру горловины
Номер элеватора
1
2
3
4
5
6
7
Диаметр горловины, мм
Длина элеватора, мм
15
425
20
425
25
625
30
625
35
625
47
720
59
720
33
После подбора серийного элеватора вычисляем диаметр его сопла по
формуле (37):
15
= 4,69 ≅ 5 мм.
dC =
1 + 2,2
4.3. Автоматизированные узлы управления
систем водяного отопления
4.3.1. Необходимость создания тепловых пунктов
Для приготовления воды соответствующих параметров в зданиях
создаются тепловые пункты (ТП). Тепловой пункт соединяет систему
отопления и тепловую сеть и является составной частью системы отопления.
Устройство ИТП обязательно для каждого здания, при этом в ИТП
осуществляются только те функции, которые необходимы для систем
потребления теплоты данного здания.
В тепловых пунктах (ТП) размещается оборудование, арматура,
приборы контроля, учета, управления и автоматизации, посредством которых
осуществляется:
- преобразование вида теплоносителя или его параметров;
- контроль параметров теплоносителя;
- регулирование параметров теплоносителя и распределение его по
системам потребления теплоты;
- отключение систем теплопотребления;
- заполнение и подпитка систем потребления теплоты (поэтому из
вышеперечисленного оборудования, как правило, компонуется узел
управления системой отопления);
- учет расхода теплоты, расхода теплоносителя и конденсата;
- сбор, охлаждение, возврат конденсата, аккумулирование теплоты.
В настоящее время системы водяного отопления присоединяют к
тепловым сетям по следующим схемам:
1 - зависимая прямоточная;
2 - зависимая со смешиванием воды при помощи водоструйного
элеватора;
3 - зависимая со смешиванием воды при помощи насоса;
4 - независимая схема.
4.3.2. Объемно-планировочные и конструктивные решения ИТП
ИТП допускается размещать в технических подпольях и подвалах
зданий. Допускается предусматривать ИТП пристроенными к зданиям или
отдельно стоящими, причем тепловые пункты должны иметь
34
самостоятельный выход наружу или в лестничную клетку, а двери должны
открываться наружу.
Ширину проходов в свету следует принимать не менее: между
насосами с электродвигателями с напряжением до 1000 В - 1м, между
насосом и стеной - 1м, между неподвижными выступающими частями
оборудования - 0,8 м.
Крепление неподвижного оборудования (грязевики, задвижки,
элеваторы и др.) и трубопроводов с арматурой разрешается непосредственно
к стене, при этом минимальное расстояние в свету (с учетом тепловой
изоляции) до стены должно быть не менее 0,2 м.
Допускается установка насосов с электродвигателями напряжением до
1000 В у стены без прохода, при этом расстояние от выступающих частей до
стенки должно быть не менее 0,3 м. Разрешается установка двух насосов на
одном фундаменте без прохода между ними, но с обеспечением при этом
проходов шириной не менее 1 м. Минимальная высота помещения от
отметки чистого пола до перекрытия (в свету) для ИТП должно быть не
менее 2,2 м.
4.3.3 Циркуляционный насос системы отопления
Циркуляционный насос включают, как правило, в обратную магистраль
системы
отопления
для
увеличения
срока
службы
деталей,
взаимодействующих с горячей водой. Вообще же, для создания циркуляции
воды в замкнутых кольцах местоположение циркуляционного насоса не
имеет значения. При необходимости для понижения гидростатического
давления в теплообменнике или котле насос может быть включен и в
подающую магистраль системы отопления, если, конечно, его конструкция
рассчитана на перемещение воды с более высокой температурой.
Мощность циркуляционного насоса определяется количеством
перемещаемой воды и развиваемым при этом давлением.
Количество воды, подаваемой насосом за данный промежуток времени,
отнесенное к этому промежутку (обычно к 1ч), называют подачей насоса
LН, м3/ч. В технике отопления объемную подачу насосом горячей воды
заменяют массовым расходом GН, не зависящим от температуры воды:
GН = ρ·LН.
(38)
Для циркуляционного насоса, включенного в общую магистраль,
расход перемещаемой воды GН равен общему расходу воды в системе
отопления GС, т.е.
GН = GС,
(39)
где GС – общий расход воды в системе отопления, рассчитывается по
формуле (27).
Возможны три случая определения необходимого значения ∆рН.
35
В первом случае в вертикальной системе насосного водяного
отопления всегда действует, помимо давления, создаваемого насосом,
естественное циркуляционное давление ∆рЕ. Следовательно, если потери
давления при циркуляции воды в системе известны (обозначим их ∆рС), то
необходимое циркуляционное давление насоса должно составить
∆рН = ∆рС – ∆рЕ,
(40)
В этом случае значение потерь давления при циркуляции воды в
системе отопления ∆рС получают из гидравлического расчета. Как известно,
потери зависят от скорости движения воды в трубах, для которой существует
предел повышения, связанный с экономическим и акустическим
ограничениями.
Экономия капитальных вложений в систему, связанная с уменьшением
диаметра труб при повышении скорости, целесообразна до определенного
предела (около 1,5 м/с в жилых зданиях), пока она перекрывает увеличение
эксплуатационных затрат на электроэнергию, расходуемую насосом.
Акустическое ограничение скорости связано с возникновением шума
при движении воды через арматуру систем отопления, недопустимого во
многих зданиях по их назначению (например, в жилых зданиях). Поэтому в
СНиП установлена предельно допустимая скорость движения воды в трубах
систем отопления, связанная с назначением здания и видом применяемой в
системе арматуры.
Следовательно, проводя гидравлический расчет при скорости движения
воды в трубах, равной или близкой к предельно допустимой, можно получить
бесшумную, достаточно экономную по капитальным затратам систему.
Затем, определив потери давления в ней (включая потери в трубах и
оборудовании теплового пункта), найти значение ∆рН по формуле (40).
Во втором случае, значение ∆рН можно получить, заранее выбрав
типоразмер насоса. Тогда, добавив к нему естественное циркуляционное
давление ∆рЕ. определяют исходное значение циркуляционного давления для
проведения гидравлического расчета.
На рис. 4.5 показана схема присоединения труб к циркуляционным
насосам.
Рис. 4.5. Схема присоединения труб к циркуляционным насосам:
1 – насос; 2 – задвижка; 3 – обратный клапан
36
Возможен и третий случай, относящийся к зависимым схемам
присоединения систем отопления, при котором значение ∆рН фактически
задается как разность давления в наружных теплопроводах в месте ввода их в
здание.
Здесь, в частности, возможно присоединение системы к наружным
теплопроводам через водоструйный элеватор.
Тогда ∆рН определяют по формуле (28).
Мощность насоса пропорциональна произведению секундной подачи
на создаваемое циркуляционное давление. Мощность электродвигателя NЭ,
Вт, определяется с учетом КПД насоса ηН и необходимого запаса мощности k
по формуле
NЭ = k·LН·∆рН / 3600·ηН,
(41)
3
где LН - подача насоса, м /ч;
∆рН - давление насоса, Па.
Коэффициент запаса k, учитывающий пусковой момент, получает
наибольшее значение (до 1,5) при минимальной мощности электродвигателя.
4.3.4. Смесительная установка системы водяного отопления
Смесительную установку (смесительный насос или водоструйный
элеватор) применяют в системе отопления для понижения температуры воды,
поступающей из наружного подающего теплопровода, до температуры,
допустимой в системе tГ. Понижение температуры происходит при смешении
высокотемпературной воды с обратной (охлажденной до температуры t0)
водой местной системы отопления.
Смесительную установку используют также для местного
качественного регулирования теплопередачи отопительных приборов
системы, дополняющего центральное регулирование на тепловой станции.
При местном регулировании путем автоматического изменения по заданному
температурному графику температуры смешанной воды в обогреваемых
помещениях поддерживаются оптимальные тепловые условия. Кроме того,
исключается перегревание помещений, особенно в осенний и весенний
периоды отопительного сезона. При этом сокращается расход тепловой
энергии.
Поток охлажденной воды, возвращающейся из местной системы
отопления, делится на два: первый в количестве G0 направляется к точке
смешения, второй в количестве G1 - в наружный обратный теплопровод.
Соотношение масс двух смешиваемых потоков воды охлажденной G0 и
высокотемпературной G1 называют коэффициентом смешения u, который
находят из соотношения (30).
Смешение происходит в результате совместного действия двух
аппаратов - циркуляционного сетевого насоса на тепловой станции и
смесительной установки (насоса) в отапливаемом здании.
37
Смесительный насос можно включать в перемычку между обратной и
подающей магистралями, в обратную или подающую магистраль системы
отопления (рис. 4.6).
Рис. 4.6. Принципиальные схемы смесительной установки с насосом
на перемычке между магистралями системы отопления (а),
на обратной магистрали (б),
на подающей магистрали (в): 1- смесительный насос;
2 - регулятор температуры;
3 - регулятор расхода воды в системе отопления
Смесительный насос, включенный в перемычку, подает в точку
смешения А воду, повышая ее давление до давления высокотемпературной
воды. Таким образом, в точку смешения поступают два потока воды в
результате действия двух различных насосов - сетевого и местного,
включенных параллельно. Насос на перемычке действует в благоприятных
температурных условиях (при температуре t0≤70ºС) и перемещает меньшее
количество воды, чем насос на обратной или подающей магистрали (G0 < GC).
Насос на перемычке, обеспечивая смешение, не влияет на величину
циркуляционного давления для местной системы отопления, которая
определяется разностью давления в наружных теплопроводах.
Смесительный насос включают непосредственно в магистрали системы
отопления, когда разность давления в наружных теплопроводах недостаточна
для нормальной циркуляции воды в системе. Насос при этом, обеспечивая
помимо смешения необходимую циркуляцию воды, становится
циркуляционно-смесительным.
Насос на обратной или подающей магистрали перемещает всю воду,
циркулирующую в системе. Включение насоса в общую магистраль системы
отопления позволяет увеличить циркуляционное давление в ней до
необходимой величины независимо от разности давления в наружных
теплопроводах. Условия смешения воды аналогичны: в точку А поступают
38
два потока воды также в результате действия двух насосов - сетевого и
местного, с той лишь разницей, что насосы включаются последовательно (по
направлению движения воды).
Насос, включаемый в общую подающую магистраль, предназначают не
только для смешения и циркуляции, но и для подъема воды в верхнюю часть
системы отопления высокого здания. Смесительный насос становится также
циркуляционно-повысительным.
Смесительных насосов, как и циркуляционных, устанавливают два - с
параллельным включением в теплопровод (см. рис. 4.5), однако действует
всегда один из насосов, другой резервный.
Смешение воды может осуществляться и без местного насоса. В этом
случае смесительная установка оборудуется водоструйным элеватором.
4.3.5. Рекомендуемый автоматизированный узел управления
системами отопления
Согласно существующим требованиям следует предусматривать
комплексное автоматическое регулирование параметров теплоносителя и
адекватную этим задачам конструкцию систем отопления.
В
автоматизированных узлах управления осуществляется приготовление
теплоносителя требуемых параметров в зависимости от температуры
наружного воздуха.
Обоснованность применения автоматизированных узлов управления
(АУУ) (разновидность ИТП) подтверждена расчетами и опытом их
использования в нашей стране.
Применение автоматизированных узлов управления ИТП позволяет
поддерживать в отапливаемых помещениях расчетную температуру воздуха
при обеспечении экономии тепловой и электрической энергии, а также
выполнять оплату за тепловую энергию по факту ее потребления. Кроме
того, применение таких узлов управления позволяет улучшить
теплогидравлический режим работы всей системы отопления и снизить
температуру обратной воды на выходе из системы отопления до
нормируемого значения (70°С).
Для опорожнения от воды нижних частей системы отопления, откуда
вода не может самостоятельно сойти в канализацию, используется ручной
поршневой насос “Родник”. На рис. 4.7 показана схема присоединения
ручного насоса 4 к системе отопления.
39
Рис. 4.7. Схема обвязки ручного насоса «Родник»
Для опорожнения системы трубопроводы шлангом соединяют с
ручным насосом и открывают пробковый кран 7. Вода проходит по
обводной линии и сливается в раковину по трубопроводу 8, а затем в
канализацию (при этом пробковый кран 6 должен быть закрыт). При откачке
воды насосом из нижней части системы отопления должны быть открыты
краны 6 и 5, а кран 7 закрыт.
Вентиль 1 служит для отключения подачи воды из водопровода.
Трехходовой кран 3 служит для установки манометра, а обратный клапан 2
препятствует стоку воды из системы отопления в водопроводную трубу при
открытом вентиле 1 и в случае падения давления в водопроводе.
В прил. 9 приведена спецификация оборудования узла управления,
рекомендованного к применению при выполнении курсового проекта и
представленного на рис. 4.8.
4.4. Определение площади поверхности
и числа элементов отопительных приборов
Для расчета площади поверхности отопительных приборов прежде
всего необходимо определить номинальную плотность теплового потока
qНОМ, Вт/м2, которая получена путем тепловых испытаний отопительного
прибора при стандартных условиях работы в которые входят следующие
параметры: температура входящей в прибор воды - 105 оС; выходящей - 70
о
С; температура воздуха в помещении - 18 оС; расход воды в приборе - 0,1
кг/с; атмосферное давление - 1013,3 гПа.
40
41
Рис. 4.8. Монтажный чертеж автоматизированного узла управления
Технические характеристики различных отопительных приборов
приводятся в табл. 10 и 11.
Таблица 10
Основные технические данные различных отопительных приборов
Тип прибора
Площадь
поверхности
секции
f1, м2
Номинальная плотность теплового потока
qНОМ, Вт/м2
Схема
присоединения
прибора
Расход
теплоносителя через
прибор
GПР, кг/с
Показатели степени и коэффициент в формуле
(40)
n
p
0,3
0,02
0
0,01
0,005-0,017
0,018-0,25
0,25
0,25
1,113
0,97
0,005-0,032
0,033-0,25
0,15
0,15
0,08
0
0,006-0,08
0,09-0,25
0,3
0,3
0,025
0
0,006-0,08
0,09-0,25
0,3
0,3
0,01
0
Радиаторы чугунные секционные:
МС-140-108
МС-140-98
0,244
0,240
758
725
Сверху
вниз
0,005-0,014
0,015-0,149
0,15-0,25
Радиаторы стальные панельные типа РСВ1 однорядные:
РСВ1-1
0,71
710
РСВ1-2
0,95
712
РСВ1-3
1,19
714
Снизу
вверх
То же, двухрядные:
2РСВ1-1
1,42
615
2РСВ1-2
1,9
619
2РСВ1-3
2,38
620
Снизу
вниз
Радиаторы стальные панельные типа РСГ2 однорядные:
РСГ2-1-2
0,54
741
РСГ2-1-3
0,74
747
РСГ2-1-4
0,95
743
Сверху
вниз
То же, двухрядные:
РСГ2-2-5
1,48
977
РСГ2-2-6
1,90
910
Сверху
вниз
42
Таблица 11
Основные технические данные различных отопительных приборов
РБС-300-3-0,39
Количество
секций n, шт.
3
Мощность прибора Q, Вт,
при ∆Т 70ºС
390
РБС-300-5-0,65
5
650
РБС-300-7-0,91
7
910
РБС-300-9-1,17
9
1,17
РН-300
-
130
РН-500
-
197
Тип прибора
РН-1000
346
4
568
CF 300
6
852
8
1136
4
796
CF 500
6
1194
8
1592
CF 700
1
257
4
288
ОPERA 200
6
582
8
776
4
600
ОPERA 350
6
900
8
1200
4
750
ОPERA 500
6
1140
8
1520
Примечание: РБС - радиаторы биметаллические «Сантехпром БМ»;
РН - радиатор неразборный алюминиевый; CF - секционные биметаллические радиаторы
SIRA. Серия СF (Италия); OPERA - секционный алюминиевый радиатор (Италия).
Располагая величиной qНОМ, можно определить расчетную плотность
теплового потока отопительного прибора qПР, Вт/м2, для условий работы,
отличных от стандартных, при теплоносителе – воде по формуле
q ПР = q НОМ
 ∆t 
⋅  СР 
 70 
1+ n
р
 G ПР 

 ,
 0,1 
(42)
где qНОМ – номинальная плотность теплового потока отопительного
прибора при стандартных условиях работы, Вт/м2,
принимаемая по табл. 10 и 11 или [6, табл. 8.1];
GПР – действительный расход воды в отопительном приборе, кг/с;
n, р – экспериментальные значения показателей степени (табл. 10);
43
∆tСР – средний температурный напор, равный
∆tСР = 0,5 ⋅ (t ВХ − t ВЫХ ) − t В ,
(43)
где tВХ, tВЫХ, tВ – температуры соответственно теплоносителя на входе и
выходе из отопительного прибора, а также воздуха, оС.
Расчетную площадь отопительного прибора, м2, определяем по
формуле
− 0,9 ⋅ QТР
Q
,
(44)
АР = ПОТР
q ПР
где QПОТР – теплопотребность помещения, равная его теплопотерям за
вычетом теплопоступлений, Вт;
QТР – суммарная теплоотдача открыто проложенных в пределах
помещения стояков, подводок, к которым непосредственно
присоединен прибор (коэффициент 0,9 учитывает долю
теплового тока от теплопроводов, полезную для
поддержания температуры воздуха в помещении), Вт.
Суммарную теплоотдачу теплопроводов для практических задач можно
найти по упрощенной формуле
(45)
QТР = q В l В + q Г l Г ,
где qВ, qГ – теплоотдачи 1 м вертикально и горизонтально проложенных
труб, Вт/м, определяемые по табл. 12 исходя из разности
температур теплоносителя и воздуха помещения (tТ-tВ);
lВ, lГ – длина вертикальных и горизонтальных открыто проложенных
теплопроводов в пределах помещения, м.
Расчетное число секций чугунных радиаторов вычисляем из
соотношения
А ⋅β
NP = P 4 ,
(46)
f1 ⋅ β 3
где f1 – площадь поверхности нагрева одной секции, м2, зависящая от типа
радиатора, принятого к установке в помещении (табл. 10);
β4 – коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в
помещении, при открытой установке β4=1,0;
β3 – коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе и
принимаемый для радиаторов типа МС-140 равным: при числе
секций от 3 до 15 – 1, от 16 до 20 – 0,98, от 21 до 25 – 0,96, а для
остальных чугунных радиаторов вычисляется по формуле
β 3 = 0,92 +
0,16
.
АP
(47)
Поскольку расчетное число секций по формуле (46) редко получается
целым, то его приходится округлять для получения числа секций NУСТ,
принимаемых к установке. При этом допускают уменьшение теплового
44
потока (QПОТР-0,9QТР) не более чем на 5 % (но не более чем на 60 Вт). Как
правило, к установке принимают ближайшее большее число секций
радиатора.
Таблица 12
Теплоотдача открыто проложенных трубопроводов
систем водяного отопления
(вертикальных – верхняя, горизонтальных – нижняя строка);
(tТ – температура теплоносителя, tВ – температура воздуха в помещении)
tТ-tВ, оС
Условный
диаметр,
мм
15
40
20
25
15
50
20
25
15
60
20
25
15
70
20
25
0
28
38
36
46
44
57
38
50
47
60
59
73
47
63
59
77
74
92
59
77
74
93
93
114
1
30
39
37
47
46
59
38
51
49
61
60
74
49
65
61
79
76
94
60
79
75
95
94
114
Теплоотдача 1м трубы, Вт/м,
при tТ-tВ, оС, через 1оС
2
3
4
5
6
7
30
31
32
34
34
35
41
42
43
44
44
46
38
39
41
42
43
44
50
52
53
55
57
58
47
49
51
52
53
55
63
65
66
68
71
72
39
41
41
43
44
44
52
53
56
57
58
59
50
51
52
53
54
56
64
65
66
68
70
71
62
64
65
67
68
70
70
79
80
82
85
6
50
51
52
53
55
55
66
67
69
70
71
73
63
64
65
66
67
68
80
81
83
85
86
88
78
79
81
83
85
86
96
98
100 102 104 106
61
63
64
65
66
67
80
81
82
84
86
87
77
78
80
81
83
84
96
97
100 102 103 105
96
97
100 101 103 107
116 118 121 123 125 128
8
36
47
45
59
56
74
45
60
57
72
72
88
56
74
70
89
88
108
68
89
86
107
107
128
9
37
49
46
60
58
75
46
61
58
74
73
91
57
75
72
92
89
110
70
91
87
108
109
131
Пример 4.3.1. Определить число секций чугунного радиатора типа
МС–140–108, установленного на первом этаже комнаты № 101 (см. рис. 4.1 и
4.9) у наружной стены без ниши под подоконником (на расстоянии от него 50
мм), в помещении высотой 2,7 м при QОТ=1067 Вт при tВ=20 оС.
Радиаторы присоединены к двухтрубному стояку системы отопления с
верхней разводкой при tГ=95 оС и tО=70 оС. В помещении установлены два
отопительных прибора с тепловой нагрузкой 534 Вт и 533 Вт, что в сумме
составляет QОТ=1067 Вт (см. табл. 6).
Охлаждение воды в подающей магистрали не учитываем.
45
Решение. Температурный напор, т.е. разность средней температуры
воды в отопительном приборе и температуры окружающего воздуха,
определяем по формуле (43):
∆tСР = 0,5 ⋅ (t ВХ + t ВЫХ ) − t В = 0,5 ⋅ (95 + 70) − 20 = 62,5 оС.
Плотность теплового потока радиатора МС-140-108 при GПР=19 кг/ч
или 0,052 кг/с, вычисленную по формуле (27), находим из выражения (42):
1+ 0 , 3
 62,5 
q ПР = 758 ⋅ 
= 676 Вт/м2.

 70 
Теплоотдачу трубопроводов определяют по формуле (45): qВ, qГ
находят по табл. 12; lВ, lГ измеряют по схеме, которая для условий
рассматриваемого примера показана на рис. 4.9.
Рис. 4.9. Схема для определения lВ и lГ
QТР = 65 ⋅ 2,1 + 84 ⋅ (0,8 + 0,3 + 0,8) + 38 ⋅ 2,7 + 50 ⋅ (0,8 + 0,2 + 0,9 ) ≅ 490 Вт.
По формуле (44) определяем расчетную площадь радиатора с учетом
того, что в помещении будут установлены два отопительных прибора:
АР =
1 1067 − 0,9 ⋅ 490
⋅
= 0,463 м2.
2
676
Расчетное число секций вычисляем по формуле (46):
NP =
0,463 ⋅ 1
= 1,9 шт.
0,244 ⋅ 1
46
К установке принимаем отопительный прибор, состоящий из двух
секций.
Пример
4.3.2.
Определить
число
секций
секционного
биметаллического радиатора SIRA серии СF500, для условий примера 4.3.1.
Решение. Температурный напор по данным примера 4.3.1 составляет
∆tСР = 62,5 оС.
По данным таблицы 11 определяем:
qНОМ = Q / n = 796/4 = 199 Вт/1 секцию.
Плотность теплового потока секционного биметаллического радиатора
SIRA серии СF500 находим по выражению (42):
1+0,3
0, 02
 62,5 
 60 
q ПР = 199 ⋅ 
= 175 Вт/1 секцию.



 70 
 360 
Коэффициенты n и p при выполнении курсового проекта следует
принимать как для радиатора МС 140-108.
Из примера 4.3.1:
QТР = 490 Вт.
По формуле (44) определяем расчетное количество секций радиатора,
n Р , с учетом того, что в помещении будут установлены два отопительных
прибора:
1 1067 − 0,9 ⋅ 490
= 1,78 секций.
nР = ⋅
2
175
К установке принимаем отопительный прибор, состоящий из двух
секций.
Результаты расчета оформляем в виде табл. 13.
5. ПРОЕКТИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ ВЕНТИЛЯЦИИ
В жилых зданиях, как правило, проектируется общеобменная
естественная вентиляция с удалением воздуха из санитарных узлов, кухонь,
ванных или совмещенных санитарных узлов через каналы, которые
размещают в толще внутренних капитальных стен либо выполняют в виде
специальных блоков из бетона и других материалов.
Наружный приточный воздух для компенсации естественной вытяжки
поступает неорганизованно через неплотности в строительных конструкциях
и форточки.
В квартирах из четырех и более комнат предусматривают
дополнительную вытяжку непосредственно из помещений, за исключением
47
двух ближайших к кухне. Можно не предусматривать вытяжку из угловых
комнат, имеющих два окна и более.
При компоновке систем вентиляции следует иметь в виду, что в одну
систему объединяют одноименные или близкие по назначению помещения.
Кухни, уборные, ванные комнаты должны иметь вытяжную вентиляцию с
удалением воздуха непосредственно из данных помещений. В одной
квартире допускается объединять вентиляционные каналы уборной и ванной
комнаты, а также вентиляционные каналы ванной комнаты (без унитаза) с
кухней. Не допускается присоединять к одному вентиляционному каналу
вытяжные решетки из кухни и уборной.
Рекомендуемые минимальные размеры жалюзийных решеток в кухнях
– 200х250 мм; в уборной и ваннах комнатах – 150х150 мм. В санитарных
узлах устанавливают регулируемые вытяжные решетки, в кухнях –
неподвижные.
В [6, § 49] показаны принципиальные схемы и конструктивные
элементы канальной системы естественной вентиляции.
В крупнопанельных зданиях вентиляционные каналы изготавливают в
виде специальных блоков.
Вентиляционные блоки для зданий с числом этажей до пяти
изготавливают с индивидуальными каналами каждого этажа [6, рис. 14.2, а],
а для зданий с числом этажей пять и более выполняют по схеме с перепуском
через один или несколько этажей [6, рис. 14.2, б, в]. В кирпичных зданиях
вертикальные каналы прокладывают в толще внутренних капитальных стен
[6, рис. 14.3, а]. Вытяжные вентиляционные каналы объединяют на чердаке
сборным коробом, из которого воздух отводится в атмосферу через шахту
[6, рис. 14.1]. Для зданий с числом этажей до пяти вытяжные
вентиляционные каналы выводят в виде самостоятельного коренника.
Причем вытяжные каналы (шахты) для выброса воздуха должны быть
выведены выше конька крыши не менее чем 0,5 м при расположении канала
(шахты) на расстоянии до 1,5 м от конька, на один уровень с коньком - при
расстоянии от 1,5 до 3,0 м; не ниже линии, проведенной от конька вниз под
углом 10о к горизонту, при расположении шахты на расстоянии более 3 м от
конька.
Расход удаляемого воздуха из кухонь, санузлов и ванных комнат
определяют по [1]. После определения воздухообмена и размещения каналов,
жалюзийных решеток и вытяжных шахт вычерчивают расчетную схему.
Аэродинамический расчет естественной вытяжной вентиляции
подробно рассмотрен в [6, § 50].
48
49
1067
(534; 533)
1067
(534; 533)
101
(два
прибора)
Тепловая
мощность
QПОТР, Вт
101
(два
прибора)
Номер
помещения
20
20
tВ
95
95
tВХ
70
70
tВЫХ
62,5
62,5
∆tСР
19
19
Температуры: воздуха,
теплоносителя на входе, выходе,
и средний температурный
напор, оС
GПР,
кг/ч
175
676
qПР,
Вт/м2
(Вт/1сек.)
-
1
β3
-
1
β4
Поправочные
коэффициенты
Расчет отопительных приборов
490
490
QТР,
Вт
-
0,463
АР,
м2
1,78
1,9
NР
2
2
2
2
NУСТ
Число
секций
радиатора
Таблица 13
Пример 5.1. Определить сечение каналов и жалюзийных решеток
системы естественной вентиляции, обслуживающих кухни секции
трехэтажного жилого дома. На кухне установлены 4-комфорочные газовые
плиты. Из каждой кухни удаляется 90 м3/ч воздуха. Вертикальные каналы
проложены в кирпичных стенах. Выкопировка из плана первого этажа
показана на рис. 5.1, а расчетная схема вытяжной системы для трех этажей на рис. 5.2. На расчетной схеме нумеруются участки с указанием нагрузок и
длин.
Решение. Определяем располагаемое давление для каналов каждого
этажа ∆ре [6] по формуле
∆ре = hi ⋅ g ⋅ ( ρН − ρ В ) ,
(48)
где hi – высота воздушного столба, принимаемая от центра вытяжного
отверстия до устья вытяжной шахты, м;
g – ускорение свободного падения, g=9,81 м/с2;
ρВ, ρН – плотность, кг/м3, соответственно воздуха в помещении и
наружного при температуре tН=+5 оС.
Располагаемое естественное давление для каналов составит:
для 3-го этажа: ∆р е = 4,5 ⋅ 9,81 ⋅ (1,27 − 1,21) = 2,648 Па,
для 2-го этажа: ∆р е = 7,5 ⋅ 9,81 ⋅ (1,27 − 1,21) = 4,414 Па,
для 1-го этажа: ∆р е = 10,5 ⋅ 9,81 ⋅ (1,27 − 1,21) = 6,180 Па.
Рис. 5.1. Схема решения естественной вентиляции для помещений
кухонь и санитарных узлов в кирпичном трехэтажном жилом доме:
1 – обособленные каналы в кирпичной стене; 2 – жалюзийная решетка;
3 – коренник; 4 - отверстие для выхода удаляемого воздуха
50
Расчет начинаем с наиболее неблагоприятно расположенного канала,
то есть с канала из кухни третьего этажа.
При рекомендуемой скорости воздуха V от 0,6 до 0,8 м/с [6, c.260]
определим сечения жалюзийной решетки и канала (участок 1), м2, по
формуле
L
,
(49)
А=
3600 ⋅ V
где L – расход вентиляционного воздуха, который в канале из кухни с
4-комфорочной газовой плитой составляет 90 м3/ч.
Площадь сечения жалюзийной решетки составит:
90
АЖ . Р. =
= 0,0312 м2.
3600 ⋅ 0,8
Принимаем размеры жалюзийной решетки по табл. 14 - 250 х 250 мм с
площадью живого сечения fЖ.Р.=0,0361 м2 и канал размером 1/2х1 кирпич
[6, табл. 14.2] с площадью сечения 0,14х0,27=0,0378 м2. Тогда
действительные скорости в жалюзийной решетке VЖ.Р. и в канале VК в
соответствии с зависимостью (49) составят:
90
V Ж . Р. =
= 0,69 м/с,
3600 ⋅ 0,0361
90
VК =
= 0,66 м/с.
3600 ⋅ 0,0378
Таблица 14
Основные данные стандартных жалюзийных вентиляционных решеток
Пропускная способность, м3/ч, при скорости
воздуха в живом сечении, м/с.
Размер,
мм
Площадь
живого
сечения, м2
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
100 x 100
150 x 150
150 x 200
150 x 250
150 x 300
200 x 200
200 x 250
200 x 300
250 x 250
200 x 350
0,0087
0,0130
0,0173
0,0217
0,0260
0,0231
0,0289
0,0346
0,0361
0,0405
12,6
18,7
24,9
31,4
37,4
33,2
41,6
49,9
52
52,3
15,6
23,4
31,2
38
46,8
41,6
52
62,3
65
73
18,7
28
37,4
46,8
56,2
49,8
62,4
74,8
78
87
21,8
32,7
43,6
54,6
65,6
58,2
72,8
87
91
102
25
37
50
60
75
67
83
100
104
117
28
42
56
70
84
75
94
112
117
132
31
47
62
78
94
83
104
125
130
146
По [6, прил.9] коэффициент местного сопротивления вытяжной
жалюзийной решетки (с поворотом на 900) ζ=2. Динамическое давление при
скорости входа воздуха в решетку VЖ.Р.=0,69 м/с определяем по формуле
51
V2⋅ρ
Р ДИН =
,
(50)
2
0,69 2 ⋅ 1,21
Р ДИН =
= 0,288 Па.
2
Динамическое давление можно также найти по [6, рис. 14.9]. Потери
давления в жалюзийной решетке вычисляем по выражению (33):
Z = 2 ⋅ 0,288 = 0,576 Па.
Результаты расчета заносим в табл. 15.
Канал на участке 1 имеет прямоугольное сечение, и поэтому для
определения потерь давления на трение находим равновеликий по трению
диаметр канала круглого сечения [6] по формуле
2⋅a ⋅b
,
(51)
dЭ =
a+b
где a, b – размеры сторон прямоугольного воздуховода, мм.
2 ⋅ 270 ⋅ 140
dЭ =
= 184,4 мм.
270 + 140
Учитывая полученное значение 184,4 мм, принимаем по табл. 16
ближайший по величине стандартный эквивалентный диаметр dЭ=180 мм и
записываем в графу 7 табл. 15.
По табл. 16 при скорости в канале 0,66 м/с потери давления на трение в
стальном воздуховоде (по интерполяции) - R=0,05 Па/м. В кирпичном канале
на участке 1, имеющем большую шероховатость, чем стальные воздуховоды,
потери на трение, согласно [6, табл.14.3], при коэффициенте шероховатости
β=1,36 составят:
β ⋅ R ⋅ l = 1,36 ⋅ 0,05 ⋅ 4,5 = 0,306 Па.
Полученное значение записываем в графу 10 табл. 15.
По [6, прил.9] определяем сумму коэффициентов местных
сопротивлений на участке 1:
поворот потока воздуха на 900 после его входа в канал (так как колено
прямоугольное, то значение ζ для квадратного сечения воздуховода
умножаем на поправочный коэффициент с [6, прил. 9]): ζ = 1,2 ⋅ 1,07 = 1,284 ;
вытяжная шахта с зонтом: ζ = 1,3 ;
сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке 1 составит:
∑ ζ = 1,284 + 1,3 = 2,584 .
Определяем потери давления в местных сопротивлениях в
соответствии с выражением (33):
0,66 2 ⋅ 1,21
Z = 2,584 ⋅
≅ 0,68 Па.
2
Суммарные потери давления в жалюзийной решетке и на участке 1
составят:
∑ ( β ⋅ R ⋅ l + Z ) = 1,562 Па.
52
Таблица 15
4,5
Коэф. местн.
сопротивлений Σζ
βRl,
Па
Коэффициент
шероховатости
β
Потери давления на
трение
R, Па
Эквивалентный
диаметр dЭ, мм
Скорость воздуха
V, м/с
Площадь
А, м2
0,288
0,576
0,576
0,263
0.68
0,986
Σ
1,562
53
Суммарные потери
βRl+Z, Па
90
Потери давления
на местные
сопротивления Z, Па
0
Размер
a х b,
мм
Длина участка l, м
90
Расчет канала из кухни 3-го этажа. Располагаемое давление ∆ре=2,648 Па
ж. р.
0,0361
0,69
2,0
250х250
270х140
0,0378
0,66
180
0.05
1,36
0,306
2,584
Динамическое
давление РДИН, Па
1
Расход воздуха L,
м3/ч
Номер участков
Аэродинамический расчет вентиляционных каналов
Запас давления
1
90
0
90
4,5
ж. р.
200х250
270х140
2,648 − 1,562
⋅ 100 = 41 %
2,648
0,0289
0,87
-
-
-
-
2,0
0,458
0,916
0,916
0,0378
0,66
180
0.05
1,36
0,306
2,584
0,263
0.68
0,986
Σ
1,902
Запас давления
2,648 − 1,902
⋅ 100 = 28 %
2,648
53
Определяем запас давления:
∆р е − ∑( βRl + Z )
⋅ 100 ,
(52)
∆р е
2,648 − 1,562
⋅ 100 = 41 %.
2,648
Так как запас давления превышает 20 %, то необходимо повысить
аэродинамическое сопротивление вентиляционной системы. Для этого
примем к установке рекомендуемые минимальные размеры жалюзийной
решетки 200х250 и произведем повторные расчеты, не изменяя сечения
участка № 1. В этом случае запас давления составляет:
2,648 − 1,902
⋅ 100 = 28 %.
2,648
Эта величина также превышает 20 %, но если дополнительно
уменьшить сечение участка № 1 на ближайшее 140х140 мм (1/2х1/2
кирпича), сопротивление канала значительно возрастет и невязка получится
отрицательной, что недопустимо. Поэтому второй вариант расчета является
наиболее целесообразным и окончательным для проектирования.
На рис. 5.2 показана схема системы естественной вентиляции.
Рис. 5.2. Схема системы естественной вентиляции
54
Таблица 16
Данные для аэродинамического расчета круглых стальных
воздуховодов при t=20 oC
V2⋅ρ
,
2
V, м/с
0,006
0,1
0,245
0,2
0,054
0,3
0,096
0,4
0,15
0,5
0,215
0,6
0,294
0,7
0,382
0,8
0,49
0,9
0,6
1,0
0,725
1,1
0,86
1,2
1,01
1,3
1,177
1,4
Па
Количество проходящего воздуха, м3/ч (верхняя строка), и потери
давления на трение, Па/м (нижняя строка), при внутреннем диаметре
воздуховода, мм
100
110
125
140
160
180
200
2,8
3,4
4,42
5,64
7,2
9,2
11,3
0,004
0,003
0,003
0,03
0,002
0,002
0,002
5,6
6,8
8,8
11,1
14,5
18,3
22,6
0,01
0,01
0,09
0,008
0,007
0,006
0,0055
8,4
10,2
13,3
16,8
21,7
27,5
33,9
0,03
0,02
0,02
0,02
0,01
0,01
0,01
11,3
13,7
17,7
22,1
28,9
36,6
45
0,04
0,04
0,03
0,03
0,02
0,02
0,02
14,1
17,1
22,1
27,7
36,2
45,8
56,5
0,06
0,06
0,05
0,04
0,04
0,03
0,03
16,4
20,5
26,5
33,2
43,4
54,9
67,8
0,09
0,08
0,07
0,06
0,05
0,04
0,04
19,8
23,9
30,9
38,8
50,8
64,1
79,1
0,12
0,1
0,09
0,08
0,06
0,06
0,05
22,6
27,3
36,3
44
57,4
73,2
90,2
0,15
0,13
0,11
0,1
0,08
0,07
0,06
25,4
30,8
39,7
49,8
65,1
82,4
102
0,18
0,16
0,14
0,12
0,1
0,09
0,08
28,4
34,2
44,2
56,4
72,3
91,6
118
0,22
0,19
0,17
0,14
0,12
0,11
0,09
31,1
37,6
48,6
60,9
79,6
101
124
0,25
0,2
0,2
0,17
0,14
0,12
0,11
33,9
41
53
66,5
86,8
110
136
0,29
0,26
0,23
0,2
0,17
0,15
0,13
36,7
44,4
57,4
72
94
119
147
0,34
0,3
0,26
0,23
0,19
0,17
0,15
39,6
47,9
61,8
77,5
101
128
158
0,39
0,34
0,29
0,26
0,22
0,19
0,17
55
Заключение
Уровень развития строительного производства в настоящее время
определяется в числе других условий наличием высококвалифицированных
специалистов-профессионалов. Важность подготовки дипломированного
специалиста по водоснабжению и водоотведению определяется тем, что
системы обеспечения заданных климатических условий в помещениях
являются основными технологическими элементами современных зданий и
на
них
приходится
значительная
часть
капитальных
вложений
и
эксплуатационных расходов. Кроме того, знание основ теплотехники,
теплогазоснабжения и вентиляции позволит будущему инженеру-строителю
планировать и проводить мероприятия, направленные на экономию
энергоресурсов, охрану окружающей среды, на повышение эффективности
работы оборудования.
Выполнение студентами курсового проекта на тему «Отопление и
вентиляция гражданского здания» позволит им глубоко понять важность
увязки объемно-планировочных решений строящихся зданий и сооружений и
размещения инженерно-технического оборудования, предназначенного для
поддержания нормируемых параметров микроклимата помещений.
Приобретенные знания в результате рассмотрения поставленных в
учебно-методическом пособии задач в дальнейшем для специалиста в
области «Водоснабжение и водоотведение» будут являться фундаментальной
информационной базой, которую можно эффективно применять в случаях
возникновения сложных ситуаций при возведении и реконструкции зданий, а
также самостоятельно расширять ее объемы за счет изучения новых
достижений в санитарно-технических устройствах.
56
Библиографический список рекомендуемой литературы
1. ГОСТ 30491-96. Здания жилые и общественные. Параметры
микроклимата в помещениях: официальный текст. - М.: ГУП ЦПП,
1999. - 13 с.
2. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология: официальный текст. М.: ГУП ЦПП, 2000. – 136 с.
3. СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника: официальный текст. - М.:
ГУП ЦПП, 2001. – 29 с.
4. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий: официальный текст. - М.:
ФГУП ЦПП, 2004. – 25 с.
5. СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование:
официальный текст. - М.: ФГУП ЦПП, 2003. – 54 с.
6. Тихомиров, К.В. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция /
К.В. Тихомиров, Э.С. Сергеенко. – М.: Стройиздат, 1991. -480 с.
7. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические
устройства. Часть 1. Отопление. - М.: Стройиздат, 1990. – 344 с.
8. Щекин, Р.В. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Книга
первая. Отопление и теплоснабжение / Р.В. Щекин. - Киев:
Будивельник, 1976.– 415 с.
9. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха: Жилые здания
со встроено-пристроенными помещениями общественного назначения
и стоянками автомобилей. Коттеджи: Справочное пособие. - М.:
Пантори, 2003. – 308 с.
10. Богословский, В.Н. Внутренние санитарно технические устройства. В
3 ч. Ч. 1. Отопление / В.Н. Богословский, Б.А. Крупнов, А.Н. Сканави и
др. – М.: Стройиздат, 1990. – 344 с.
11. Богословский, В.Н. Внутренние санитарно технические устройства. Ч.
3. Кн. 1. Вентиляция и кондиционирование воздуха / В.Н.
Богословский, А.И. Пирумов, В.Н. Посохин и др. - М.: Стройиздат,
1992. – 319 с.
12. Баркалов, Б.В. Внутренние санитарно технические устройства. Ч. 3.
Кн. 2. Вентиляция и кондиционирование воздуха / Б.В. Баркалов, Н.Н.
Павлов, С.С. Амирджанов и др. - М.: Стройиздат, 1992. – 416 с.
13. Новосельцев, Б.П. Отопление и вентиляция гражданского здания:
учеб. метод. пособие / Б.П. Новосельцев, Т.В. Щукина; Воронеж.
ВГАСУ.- Воронеж, 2006. – 69 с.
14. Новосельцев, Б.П. Отопительные приборы систем водяного и
парового отопления: учеб. пособие / Б.П. Новосельцев. - Воронеж.
ВГАСУ, 2006. - 92 с.
57
Приложение 1
Варианты районов строительства и их расчетные климатические характеристики отопительного периода
Номер
варианта
58
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
Город
Барнаул
Омск
Архангельск
Уфа
Вологда
Брянск
Владимир
Арзамас
Иваново
Петрозаводск
Астрахань
Белгород
Таганрог
Нальчик
Калининград
Армавир
Саранск
Курган
Москва
Благовещенск
Биробиджан
Улан-Удэ
Температуры, оС
Продолжительность
наиболее
средняя за
холодной
отопительный отопительного
периода, сут.
пятидневки
период
-39
-8,3
219
-37
-9,5
220
-31
-4,7
251
-35
-6,6
214
-31
-4,8
228
-26
-2,6
206
-28
-4,4
217
-31
-4,9
211
-29
-4,4
217
-29
-3,3
242
-23
-1,6
172
-23
-2,2
196
-22
-0,8
173
-18
-0,4
170
-18
-0,6
195
-19
-0,5
159
-30
-4,9
210
-37
-8,7
217
-26
-3,6
213
-34
-10,6
218
-32
-10,4
218
-37
-10,4
237
58
Расчетная
скорость
ветра, м/с
Зона
влажности
2,0
5,0
6,2
4,2
5,2
6,0
3,5
7,5
3,6
3,7
8,0
6,1
8,0
2,5
7,0
3,1
3,8
5,2
4,0
2,9
4,1
2,5
сухая
сухая
влажная
сухая
нормальная
нормальная
нормальная
нормальная
нормальная
нормальная
влажная
сухая
влажная
сухая
нормальная
сухая
сухая
сухая
нормальная
влажная
нормальная
влажная
Располагаемое
давление в
тепловой сети,
кПа
31
30
27
38
35
36
35
24
23
22
21
22
19
25
3
3
42
45
29
27
31
18
Номер
варианта
23
24
25
26
27
28
29
59
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
о
Город
Махачкала
Братск
Калуга
Черкесск
Кемерово
Воркута
Красная
Поляна
Кострома
Красноярск
Курск
Чебоксары
СанктПетербург
Йошкар-Ола
Мурманск
Новосибирск
Н.Новгород
Миллерово
Владикавказ
ЮжноСахалинск
Вязьма
Пятигорск
Ржев
Томск
Температуры, С
наиболее
средняя за
холодной
отопительный
пятидневки
период
-14
2,7
-43
-8,6
-27
210
-18
169
-39
231
-41
306
Окончание прил. 1
Продолжительность
отопительного
периода, сут.
148
249
-2,9
0,6
-8,3
-9,1
Расчетная
скорость
ветра, м/с
Зона
влажности
5,8
2,1
3,9
3,2
4,9
5,8
сухая
сухая
нормальная
нормальная
влажная
сухая
Располагаемое
давление в
тепловой сети,
кПа
24
29
34
41
24
33
-9
155
3,0
1,4
влажная
28
-31
-40
-26
-32
222
234
198
217
-3,9
-7,1
-2,4
-4,9
4,9
3,8
4,4
5,0
нормальная
нормальная
нормальная
влажная
22
30
19
22
-26
220
-1,8
2,8
влажная
25
-34
-27
-39
-31
-25
-18
220
275
230
215
184
174
-5,1
-3,2
-8,7
-4,1
-2,1
0,4
4,7
5,6
3,9
3,7
5,2
1,6
нормальная
влажная
нормальная
нормальная
сухая
влажная
32
34
31
31
23
31
-24
230
-4,3
3,4
влажная
30
-27
-20
-28
-40
217
175
217
236
-2,8
0,2
-2,7
-8,4
4,4
3,4
3,6
4,7
нормальная
сухая
нормальная
нормальная
27
35
24
33
59
Приложение 2
Конструкции наружных стен
60
Рис. П.2.1. Тип I конструкции
наружной стены:
Рис. П.2.2. Тип II конструкции
наружной стены:
Рис. П.2.3. Тип III конструкции
наружной стены:
1 – штукатурка толщиной
δ1=0,02 м;
2 – кирпичная кладка толщиной
δ2=0,38 м;
3 – утеплитель, толщина которого
δ3 определяется расчетом;
4 – кирпичная кладка толщиной
δ4=0,12 м
1 – штукатурка толщиной
δ1=0,015 м;
2 – кирпичная кладка толщиной
δ2=0,38 м;
3 – утеплитель, толщина которого
δ3 определяется расчетом;
4 – кирпичная кладка толщиной
δ4=0,12 м;
5 – штукатурка толщиной
δ5=0,02 м
1 – штукатурка толщиной
δ1=0,015 м;
2 – кирпичная кладка толщиной
δ2=0,38 м;
3 – утеплитель, толщина которого
δ3 определяется расчетом;
4 – облицовочное покрытие
(керамическая плитка) толщиной
δ4=0,03 м
60
Окончание прил. 2
61
Рис. П.2.4. Тип IV конструкции
наружной стены:
Рис. П.2.5. Тип V конструкции
наружной стены:
Рис. П.2.6. Тип VI конструкции
наружной стены:
1 – штукатурка толщиной
δ1=0,02 м;
2 – керамзитобетонные блоки
толщиной δ2=0,25 м;
3 – утеплитель, толщина которого
δ3 определяется расчетом;
4 – кирпичная кладка толщиной
δ4=0,12 м
1 – штукатурка толщиной
δ1=0,015 м;
2 – пенобетонные блоки толщиной
δ2=0,3 м;
3 – утеплитель, толщина которого
δ3 определяется расчетом;
4 – пенобетонные блоки толщиной
δ4=0,14 м;
5 – штукатурка толщиной
δ5=0,01 м
1 – штукатурка толщиной
δ1=0,015 м;
2 – кирпичная кладка толщиной
δ2=0,25 м;
3 – плиты ВЕНТИ БАТТС, толщина
которых
δ3 определяется расчетом;
4 – штукатурка по армированной сетке
толщиной
δ4=0,01 м
5 – штукатурка толщиной
δ5= 0,015 м
61
Приложение 3
Конструкции чердачного и бесчердачного перекрытий
62
Рис. П.3.1. Тип I конструкции перекрытия:
Рис. П.3.2. Тип II конструкции перекрытия:
1 – многопустотная железобетонная плита толщиной
δ1=0,22 м;
2 – пароизоляционный слой толщиной около 0,006 м
(в расчетах не учитывается);
3 – утеплитель, толщина которого
δ3 определяется расчетом;
4 – выравнивающая стяжка, принимается толщиной
δ4 от 0,02 до 0,04 м
1 – многопустотная железобетонная плита толщиной
δ1=0,22 м;
2 – пароизоляционный слой толщиной около 0,006 м
(в расчетах не учитывается);
3 – утеплитель, толщина которого
δ3 определяется расчетом;
4 – выравнивающая стяжка, принимается толщиной
δ4 от 0,02 до 0,04 м;
5 – водоизоляционный ковер - три слоя рубероида на
битумной мастике (в расчетах не учитывается)
62
Приложение 4
Конструкции перекрытий над холодными подпольями и подвалами
63
Рис. П.4.1. Тип I конструкции перекрытия:
Рис. П.4.2. Тип II конструкции перекрытия:
1 – дощатый настил толщиной
δ1=0,035 м;
2 – воздушная прослойка принимается толщиной
от 0,05 до 0,1 м по конструктивным соображениям;
3 – утеплитель, толщина которого
δ3 определяется расчетом;
4 – многопустотная железобетонная плита толщиной
δ4=0,22 м;
5 – лага;
6 – два слоя рубероида;
7 – антисептированная подкладка
1 – покрытие пола (линолеум) толщиной
δ1=0,01 м;
2 – выравнивающая стяжка, принимается толщиной
δ2 от 0,02 до 0,04 м;
3 – утеплитель, толщина которого
δ3 определяется расчетом;
4 – многопустотная железобетонная плита толщиной
δ4=0,22 м;
5 - пароизоляционный слой толщиной около 0,006 м
(в расчетах не учитывается)
63
Приложение 5
Варианты конструкций наружных ограждений (под номерами слоев указаны строительные материалы, прил. 6)
Наружная стена
Номер
варианта
64
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
тип
I
I
I
I
I
I
II
II
II
II
II
II
III
III
III
III
III
III
I
IV
IV
IV
IV
IV
1
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
2
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
1
2
3
4
5
6
4
16
17
18
16
17
номер слоя
3
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
47
47
47
33
39
4
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
51
51
51
51
51
51
4
6
5
4
3
2
5
21
21
21
21
21
21
-
Перекрытие чердачное
или бесчердачное
номер слоя
тип
1
3
4
I
20
23
21
I
20
24
21
I
20
25
21
I
20
26
21
I
20
27
21
I
20
28
21
I
20
29
21
I
20
30
21
I
20
31
21
II
20
32
21
II
20
33
21
II
20
34
21
II
20
35
21
II
20
36
21
II
20
37
21
II
20
38
21
II
20
39
21
II
20
40
21
II
20
42
21
I
20
42
21
I
20
40
21
I
20
39
21
I
20
38
21
I
20
37
21
64
тип
I
I
I
I
I
I
I
I
I
II
II
II
II
II
II
II
II
II
I
I
I
I
I
I
Перекрытие над подпольями и
подвалами
номер слоя
1
2
3
50
см. прил. 7
41
50
см. прил. 7
42
50
см. прил. 7
43
50
см. прил. 7
44
50
см. прил. 7
45
50
см. прил. 7
46
50
см. прил. 7
35
50
см. прил. 7
36
50
см. прил. 7
37
53
21
38
53
21
39
53
21
40
53
21
41
53
21
42
53
21
43
53
21
44
53
21
45
53
21
46
50
см. прил. 7
35
50
см. прил. 7
38
50
см. прил. 7
39
50
см. прил. 7
40
50
см. прил. 7
34
50
см. прил. 7
33
4
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
Окончание прил. 5
Наружная стена
Номер
варианта
65
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
тип
IV
IV
V
V
V
V
V
V
V
VI
VI
VI
VI
VI
VI
VI
I
II
III
IV
V
1
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
22
2
18
16
13
13
14
14
15
15
13
4
5
6
7
11
12
6
1
2
3
17
14
номер слоя
3
35
40
47
27
47
28
47
29
31
49
49
49
49
49
49
49
47
30
37
30
25
4
1
10
14
15
13
15
13
14
13
21
21
21
21
21
21
21
1
3
2
14
14
5
21
21
21
21
21
21
21
22
22
22
22
22
22
22
22
22
Перекрытие чердачное
или бесчердачное
номер слоя
тип
1
3
4
I
20
36
21
I
20
35
21
I
20
34
21
I
20
33
21
I
20
32
21
II
20
31
21
II
20
30
21
II
20
29
21
II
20
28
21
II
20
27
21
II
20
26
21
II
20
25
21
II
20
24
21
II
20
23
21
I
20
48
21
I
20
43
21
I
20
44
21
II
20
48
21
II
20
44
21
II
20
43
21
II
20
46
21
65
тип
I
I
I
II
II
II
II
II
II
II
II
II
II
I
I
I
I
II
II
II
II
Перекрытие над подпольями и
подвалами
номер слоя
1
2
3
50
см. прил. 7
32
50
см. прил. 7
31
50
см. прил. 7
30
53
21
35
53
21
36
53
21
37
53
21
34
53
21
32
53
21
33
53
21
30
53
21
31
53
21
28
53
21
29
50
см. прил. 7
27
50
см. прил. 7
28
50
см. прил. 7
29
50
см. прил. 7
48
50
см. прил. 7
27
53
21
41
53
21
44
53
21
48
4
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
Приложение 6
Теплотехнические показатели строительных материалов по СНиП II-3-79*
Номер
материала
66
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Наименование материала
Плотность,
кг/м3
А. Кирпичная кладка из кирпича:
Глиняного обыкновенного на цементно-песчаном растворе
Глиняного обыкновенного на цементно-шлаковом растворе
Глиняного обыкновенного на цементно-перлитовом растворе
Силикатного обыкновенного на цементно-песчаном растворе
Керамического пустотного
Керамического пустотного
Керамического пустотного
Трепельного на цементно-песчаном растворе
Трепельного на цементно-песчаном растворе
Шлакового на цементно-песчаном растворе
Силикатного одиннадцатипустотного на цементно-песчаном
растворе
Силикатного четырнадцатипустотного на цементно-песчаном
растворе
Б. Бетоны:
Газо- и пенобетон
Газо- и пенобетон
Газо- и пенозолобетон
Керамзитобетон
Керамзитобетон
Керамзитобетон
Бетон на щебне из природного камня
Железобетон
66
Расчетные коэффициенты
(при условиях эксплуатации А и Б)
паропронитеплопроводности λ,
.о
цаемости µ,
Вт/(м С)
мг/(м.ч.Па)
А
Б
1800
1700
1600
1800
1600
1400
1200
1200
1000
1500
1500
0,70
0,64
0,58
0,76
0,58
0,52
0,47
0,47
0,41
0,64
0,70
0,81
0,76
0,70
0,87
0,64
0,58
0,52
0,52
0,47
0,70
0,81
0,11
0,12
0,15
0,11
0,14
0,16
0,17
0,19
0,23
0,11
0,13
1400
0,64
0,76
0,14
800
600
800
1600
1400
1200
2400
2500
0,33
0,22
0,35
0,67
0,56
0,44
1,74
1,92
0,37
0,26
0,41
0,79
0,65
0,52
1,86
2,04
0,14
0,17
0,12
0,09
0,098
0,11
0,03
0,03
Продолжение прил. 6
Номер
материала
21
22
67
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
Наименование материала
Плотность,
кг/м3
В. Цементные, известковые и гипсовые растворы:
Сложный (песок, известь, цемент)
Известково-песчаный
Г. Теплоизоляционные материалы:
Пенополистерол
Пенополистерол
Пенополистерол
Пенопласт
Пенопласт
Пенополиуретан
Пенополиуретан
Пенополиуретан
Плиты из резольного фенолформальдегидного пенопласта
Плиты из резольного фенолформальдегидного пенопласта
Плиты из резольного фенолформальдегидного пенопласта
Плиты из резольного фенолформальдегидного пенопласта
Перлитопластбетон
Перлитопластбетон
Перлитофосфогелевые изделия
Перлитофосфогелевые изделия
Минераловатные и стекловолокнистые материалы
Плиты жесткие минераловатные на синтетическом и
битумном связующих
То же
67
Расчетные коэффициенты
(при условиях эксплуатации А и Б)
паропронитеплопроводности λ,
цаемости µ,
Вт/(м.оС)
мг/(м.ч.Па)
А
Б
1700
1600
0.70
0,70
0,87
0,81
0,098
0,12
150
100
40
125
100
80
60
40
100
75
50
40
200
100
300
200
0,052
0,041
0,041
0,06
0,05
0,05
0,041
0,04
0,52
0,05
0,05
0,041
0,052
0,041
0,08
0.07
0,06
0,052
0,05
0,064
0,052
0,05
0,041
0,04
0,076
0,067
0,064
0,06
0,06
0,05
0,12
0,09
0,05
0,05
0,05
0,23
0,23
0,05
0,05
0,05
0,15
0,23
0,23
0,23
0,008
0,008
0,20
0,23
350
0,09
0,11
0,38
300
0,08
0,09
0,41
Окончание прил.6
Номер
материала
41
42
43
44
68
45
46
47
48
49
50
51
52
53
Расчетные коэффициенты
(при условиях эксплуатации А и Б)
Наименование материала
Плотность,
кг/м3
То же
То же
То же
Плиты минераловатные повышенной жесткости на
органофосфатном связующем
Плиты полужесткие минераловатные на крахмальном связующем
То же
Плиты КАВИТИ БАТТС (RockWool)
Плиты ЛАЙТ БАТТС (RockWool)
Плиты ВЕНТИ БАТТС (RockWool)
200
100
50
200
Д. Дерево, изделия из него:
Сосна и ель поперек волокон
Е. Облицовка наружных стен:
Керамическая плитка
Сталь
Линолеум поливинилхлоридный многослойный
68
теплопроводности λ,
Вт/(м.оС)
А
Б
0,076
0,08
0,06
0,07
0,52
0,06
0,07
0,076
паропроницаемости µ,
мг/(м.ч.Па)
0,49
0,56
0,60
0,45
200
125
50
35
95
0,076
0,06
0,036
0,039
0,037
0,08
0,064
0,036
0,039
0,037
0,38
0,38
0,35
0,3
0,3
500
0,14
0,18
0,06
1800
7800
1800
0,75
58
0,38
0,83
58
0,38
0,10
0
0,002
Приложение 7
Термическое сопротивление замкнутых воздушных прослоек
по СНиП II-3-79*
Термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки RB.П,
(м2⋅оС)/Вт
Толщина
воздушной
прослойки,
м
горизонтальной при потоке тепла
снизу вверх и вертикальной
горизонтальной при потоке тепла
сверху вниз
при температуре воздуха в прослойке
положительной
отрицательной
положительной
отрицательной
0,01
0,13
0,15
0,14
0,15
0,02
0,14
0,15
0,15
0,19
0,03
0,14
0,16
0,16
0,21
0,05
0,14
0,17
0,17
0,22
0,1
0,15
0,18
0,18
0,23
0,15
0,15
0,18
0,19
0,24
0,2-0,3
0,15
0,19
0,19
0,24
69
Приложение 8
Архитектурно-планировочные варианты жилых зданий
Рис. П. 8.1. Вариант № 1
Рис. П. 8.2. Вариант № 2
Рис. П. 8.3. Вариант № 3
70
Продолжение прил. 8
Рис. П. 8.4. Вариант № 4
Рис. П. 8.5. Вариант № 5
Рис. П. 8.6. Вариант № 6
71
Продолжение прил. 8
Рис. П. 8.7. Вариант № 7
Рис. П. 8.8. Вариант № 8
Рис. П. 8.9. Вариант № 9
72
Продолжение прил. 8
Рис. П. 8.10. Вариант № 10
Рис. П. 8.11. Вариант № 11
Рис. П. 8.12. Вариант № 12
73
Продолжение прил. 8
Рис. П. 8.13. Вариант № 13
Рис. П. 8.14. Вариант № 14
Рис. П. 8.15. Вариант № 15
74
Продолжение прил. 8
Рис. П. 8.16. Вариант № 16
Рис. П. 8.17. Вариант № 17
Рис. П. 8.18. Вариант № 18
75
Продолжение прил. 8
Рис. П. 8.19. Вариант № 19
Рис. П. 8.20. Вариант № 20
Рис. П. 8.21. Вариант № 21
76
Продолжение прил. 8
Рис. П. 8.22. Вариант № 22
Рис. П. 8.23. Вариант № 23
Рис. П. 8.24. Вариант № 24
77
Продолжение прил. 8
Рис. П. 8.25. Вариант № 25
Рис. П. 8.26. Вариант № 26
Рис. П. 8.27. Вариант № 27
78
Продолжение прил. 8
Рис. П. 8.28. Вариант № 28
Рис. П. 8.29. Вариант № 29
Рис. П. 8.30. Вариант № 30
79
Продолжение прил. 8
Рис. П. 8.31. Вариант № 31
Рис. П. 8.32. Вариант № 32
Рис. П. 8.33. Вариант № 33
80
Продолжение прил. 8
Рис. П. 8.34. Вариант № 34
Рис. П. 8.35. Вариант № 35
Рис. П. 8.36. Вариант № 36
81
Продолжение прил. 8
Рис. П. 8.37. Вариант № 37
Рис. П. 8.38. Вариант № 38
Рис. П. 8.39. Вариант № 39
82
Продолжение прил. 8
Рис. П. 8.40. Вариант № 40
Рис. П. 8.41. Вариант № 41
Рис. П. 8.42. Вариант № 42
83
Окончание прил. 8
Рис. П. 8.43. Вариант № 43
Рис. П. 8.44. Вариант № 44
Рис. П. 8.45. Вариант № 45
84
Приложение 9
Спецификация на узел управления
Марка,
поз.
Обозначение
1
"GRUNDFOS"
2
"DANFOSS"
3
"DANFOSS"
4
ТУ 4213-00011321576-92
5
ТУ 25-02160141-81
6
ТУ 407131.0012952304-97
7
7а
ТУ 407131.0012952304-97
7б
7в
8
9
10
11
12
13
14
Серия 5.903-13
Вып. 5.4.2
то же
ТУ
25.02.180335-84
СТМ4-2-91
то же
ТУ 252021.010-89
ОСТ 251281-87
ТУ 252021.010-89
ОСТ 251281-87
ТУ 26-07-152609
Наименование
Насос циркуляционный
UPSD 40-60/2 F N=280 Вт
1х230 Вт
Клапан регулирующий
седельный VM2 ДУ 32
Kvs=10
с электроприводом
AMV(E) 20/30
Электронный регулятор
температуры ЕСУ
Comfort 300
Фильтр магнитный
фланцевый ФМФ Трс до
150 С Ру=1,6 МПа Dу=80
Регулятор перепада
давления IVD/IVF 0,2-2,5
бар Ду=32
Счетчик горячей воды
ВЭПС-Т(И) Ду=32
Теплосчетчик в
комплекте
Счетчик горячей воды
ВЭПС-Т(И) Ду=32
Вычислитель ВТК-2М
Термометр
сопротивления ТСМ-108
Грязевик абонентский
ТС-569.00.000-11
Ру=2.5 мПа D=80
то же Ру=1,6 мПа D=40
Манометр МПз - У
Ру=0-1 МПа
Колво
Масса,
ед. кг
Примечание
1
42,0
шт.
1
шт.
1
шт.
2
20,0
1
1
шт.
шт.
2,4
шт.
шт.
1
2,4
шт.
1
шт.
2
шт.
2
33,5
шт.
1
16,3
шт.
6
шт.
2
шт.
1
шт.
Термометр прямой № 4
t = 0-100оС
2
шт.
Задвижка стальная
фланцевая Трс до 450оС
Ру=1,6 мПа, Ду=80
2
то же
Термометр прямой №5
t = 0-160оС ТТ П 52 260
103
85
38
шт.
Окончание прил. 9
Марка,
поз.
Обозначение
15
Ту 26-071249-80
16
Ту 26-071249-87
17
Ту 26-071249-87
18
Ту 26-071396-87
19
Ту 26-071484-88
20
Ту 26-071463-88
21
Ту 26-071248-80
22
С31 4-2-90
23
С31 4-2-90
24
25
Наименование
Задвижка чугунная
фланцевая
Трс до 225оС
Ру=1,0 МПа
Вентиль запорный
фланцевый
15 К4 19П2
Ру=1,6 МПа Ду=40
Вентиль запорный
муфтовый
15 К4 18П2
Ру=1,6 МПа Ду=40
Кран пробковый
проходной 11Б 6бк
Ру=1 МПа Ду=25
Затвор из серого
чугуна поворотный
фланцевый 19421 бр
Ру=1,6 МПа Ду=80
Клапан обратный
подъемный
фланцевый 1643 бр
Трс до 225оС
Ру=1,6 МПа Ду=25
Вентиль стальной
запорный фланцевый
15с22нж
Ру=4 МПа Ду=40
Отборное устройство
давления
ЗК4-275.00-90.
Отборное устройство
давления
ЗК4-275.00-90.
Швеллер 12
ГОСТ 8240-89
С 245 ГОСТ 27772-88
Трубы, уголок
86
Колво
Масса,
ед. кг
Примечание
2
37
шт.
1
5,8
шт.
1
1,4
шт.
2
0,9
шт.
1
4,9
шт.
1
3,1
шт.
1
14,9
шт.
3
шт.
6
шт.
50
кг.
-
-
кг.
Приложение 10
Циркуляционные насосы систем отопления
Рис. П.10.1. Циркуляционные насосы GRUNDFOS UPS 100
Рис. П.10.2. Циркуляционные насосы GRUNDFOS UPS 200
87
Оглавление
Введение…………………………………………………………………
1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ВЫПОЛНЕНИЯ
КУРСОВОГО ПРОЕКТА ………………………………………….
1.1. Характеристика объекта строительства…………………
1.2. Расчетные параметры наружного воздуха…………………
1.3. Расчетные параметры внутреннего воздуха……………….
1.4. Расчетная часть проекта…………………………………….
1.5. Графическая часть проекта………………………………….
2. РАСЧЕТ НАРУЖНЫХ ОГРАЖДЕНИЙ ………………………..
2.1. Теплотехнический расчет наружных ограждающих
конструкций……………………………………………………..
2.2. Проверка конструкций ограждений на конденсацию водяных
паров на их внутренней поверхности ……………..
3. РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ МОЩНОСТИ
СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ………………………………………..
3.1. Уравнение теплового баланса………………………………….
3.2. Определение удельной тепловой характеристики здания
и расхода топлива за отопительный период………………..
4. ПРОЕКТИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
4.1. Размещение отопительных приборов, стояков, магистралей
и индивидуального теплового пункта ……….
4.2. Гидравлический расчет системы отопления……………….
4.3. Автоматизированные узлы управления систем водяного
отопления…………………………………………………………
4.3.1. необходимость создания тепловых пунктов ……………
4.3.2. Объемно-планировочные и конструктивные решения ИТП
4.3.3. Циркуляционный насос системы отопления……………….
4.3.4.Смесительная установка системы водяного отопления …
4.3.5. Рекомендуемый автоматизированный узел управления
системами отопления………………………………………...
4.4. Определение площади поверхности и числа элементов
отопительных приборов………………………………………..
5. ПРОЕКТИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ ВЕНТИЛЯЦИИ ……………..
Заключение………………………………………………………………..
Библиографический список рекомендуемой литературы ……………...
Приложение 1. Варианты районов строительства и их расчетные
климатические характеристики отопительного
периода ………………………………………………….
Приложение 2. Конструкции наружных стен ………………………….
88
3
4
4
4
4
5
6
6
6
11
13
13
19
22
22
26
34
34
34
35
37
39
40
47
56
57
58
60
Приложение 3. Конструкции чердачного и бесчердачного
перекрытий………………………………………………..
Приложение 4. Конструкции перекрытий над холодными подпольями
и подвалами………………………………………………
Приложение 5. Варианты конструкций наружных ограждений………..
Приложение 6. Теплотехнические показатели строительных
материалов по СНиП II-3-79* …………………………..
Приложение 7. Термическое сопротивление замкнутых воздушных
прослоек по СНиП II-3-79* ……………………………
Приложение 8. Архитектурно-планировочные варианты
жилых зданий ……………………………………………
Приложение 9. Спецификация на узел управления ……………………..
Приложение 10. Циркуляционные насосы систем отопления …………
Учебное издание
Полосин Иван Иванович
Яременко Сергей Анатольевич
ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ ГРАЖДАНСКОГО ЗДАНИЯ
Учебно-методическое пособие
для студентов, обучающихся по специальности 270112
«Водоснабжение и водоотведение» направления подготовки
дипломированного специалиста
270100 «Строительство»
Редактор Аграновская Н.Н.
Подписано в печать .15.02.2010. Формат 60 × 84 1/16. Уч.-изд. л. 5,0.
Усл.-печ. л. 5,1. Бумага писчая. Тираж 210 экз. Заказ № _____.
__________________________________________________________________
Отпечатано: отдел оперативной полиграфии Воронежского государственного
архитектурно-строительного университета
394006 Воронеж, ул. 20-летия Октября, 84
89
62
63
64
66
69
70
85
87
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
64
Размер файла
7 924 Кб
Теги
697отопление, вентиляции, 389, гражданское, здания
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа