close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

697.Балочные стальные конструкции. Расчет и проектирование

код для вставкиСкачать
Министерство образования и науки
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение
высшего образования
«Воронежский государственный архитектурно-строительный университет»
БАЛОЧНЫЕ СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ
РАСЧЁТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ
Учебно-методическое пособие
к выполнению курсового проекта
по дисциплине «Металлические конструкции» для студентов,
обучающихся по направлению 140100.02-«Теплоэнергетика и теплотехника»
Воронеж 2015
1
УДК 624.014 (07)
ББК 38.54я7
К61
Рецензенты:
кафедра «Металлические конструкции»
Липецкого государственного университета
(зав. кафедрой д.т.н., проф. В.В. Зверев);
В.Ф. Бахтин, начальник отдела экспертизы промышленной
безопасности зданий и сооружений,
ООО ИЦ «Эксперт», (г. Воронеж)
Колодежнов, С.Н.
К61 Балочные стальные конструкции. Расчёт и проектирование :учеб.-метод.
пособие / С.Н. Колодёжнов; Д.Н. Кузнецов, А.В. Панин.; под ред.
А.В.Панина. - Воронежский
ГАСУ. – Воронеж, 2015. – 76 с.
Изложены основные положения расчёта и проектирования стальных балочностоечных систем: рабочих площадок, каркасов промышленных сооружений павильонного типа и т. п.
На примере стальных конструкций рабочей площадки описываются основные
задачи проектирования прокатных и составных балок, сплошных и сквозных центрально-сжатых колонн, а также приводится расчет и конструирование сварных и
болтовых соединений.
Предназначено для изучения курса «Металлические конструкции», использования в курсовом и дипломном проектировании студентами, обучающимися по
направлению 140100.02 - «Теплоэнергетика и теплотехника». Может быть полезно
при выполнении контрольных работ по дисциплине «металлические конструкции»
студентами заочного обучения по направлению 270800- «Строительство».
Ил. 27. Табл. 3. Библиогр: 11 назв.
УДК 624.014 (07)
ББК 38.54я7
Используется по решению учебно-методического совета
Воронежского ГАСУ
© Колодёжнов С.Н.
Кузнецов Д.Н.
Панин А.В.,
© Воронежский ГАСУ,2015
2
ВВЕДЕНИЕ
Стальные балочно-стоечные конструкции (рабочая площадка) представляют собой перекрестную систему балок, называемую балочной клеткой, и
поддерживающих их колонн.
Проектирование стальных строительных конструкций осуществляется в
две стадии.
Первая стадия КМ (конструкции металлические) выполняется специализированной проектной организацией и включает в себя компоновку конструкции, сбор нагрузок, разработку расчетной схемы, статический расчет, подбор и
проверку сечений всех элементов, выполнение чертежей, дающих полное представление о спроектированном объекте с необходимыми и достаточными данными для разработки деталировочных чертежей.
Вторая стадии КМД (конструкции металлические деталировочные) выполняется на основании чертежей КМ конструкторскими подразделениями
предприятий-изготовителей. В данном пособии стадия КМД не рассматривается.
Представленный настоящим пособием курсовой проект выполняется в
рамках дисциплины «Металлические конструкции» студентами направления
подготовки 140100 «Теплоэнергетика и теплотехника» всех форм обучения. В
результате выполнения курсового проекта студенты получают практические
навыки проектирования и конструирования таких широко распростр аненных
элементов стальных конструкций, как прокатные балки, составные балки, центрально сжатые колонны сплошного и сквозного сечения, а также расчет и конструирование сварных и болтовых соединений разных видов.
ОПИСАНИЕ ПРОЕКТИРУЕМОГО ОБЪЕКТА
Расчетная часть проекта оформляется в виде пояснительной записки на
листах формата А4, а графическая в виде одного листа чертежа КМ формата
А2. Состав чертежа и форма ведомостей представлены в разделе 4.
Требуется запроектировать рабочую площадку в виде балочной клетки,
опирающейся на колонны. Балочная клетка образована главными балками пролетом l и опирающимися на них второстепенными, также называемыми вспомогательными, балками пролетом b. Расстояние между второстепенными балками (их шаг) равно a. Сверху по второстепенным балкам уложен настил. Неизменяемость сооружения в горизонтальном направлении обеспечивают вертикальные связи между колоннами.
Фрагмент схемы расположения элементов рабочей площадки в плане
представлен на рис. 1. Рис. 2 и 3 содержат, соответственно, поперечный и продольный разрезы.
3
Главные балки Б1, в соответствии с [1], табл. 50, относятся к конструкциям группы 2 (сварные конструкции либо их элементы,работающие
при статической нагрузке). . Опирающиеся на главные второстепенные
балки Б2 относятся к конструкциям группы 3 (конструкции и их элементы,
работающие при статической нагрузке при отсутствии сварных соединений). Колонны К1, на которые опираются главные балки, также относятся
к конструкциям группы 3. Связи С1 и С2, обеспечивающие пространственную неизменяемость всей конструкции, относятся к конструкциям группы
4 (вспомогательные конструкции зданий и сооружений).
Конкретное назначение проектируемой конструкции в задании не
оговаривается, поэтому отнесем ее к нормальному (II) уровню ответственности, чему соответствует коэффициент надежности по ответственности
n 1 , который в дальнейших расчетах учитывать не будем.
В задании на курсовое проектирование указаны следующие параметры:
1. Размеры площадки в плане nl mb .
2 b - шаг колонн в продольном направлении, м.
3. l - шаг колонн в поперечном направлении, м.
n и m – число пролётов.
4. Шаг второстепенных балок a , м.
5. Постоянная нормативная нагрузка g n , кН/м2 (кПа).
6. Временная нормативная нагрузка p n , кН/м2 (кПа).
7. Отметка верха конструкций H up , м.
8. Отметка низа конструкций H low , м.
9. Тип колонн – сплошные или сквозные.
10. Материал конструкций – сталь С235÷С285.
11. Материал фундаментов – бетон классов прочности В7.5÷В15.
4
Рис. 1. Фрагмент схемы расположения элементов рабочей площадки в плане
Рис. 2. Поперечный разрез рабочей площадки
5
Рис. 3. Продольный разрез рабочей площадки
При проектировании любых строительных конструкций или их элементов
четко разделяются две задачи.
1. Компоновка конструкции, включая подбор сечений и решение узловых
соединений. Этот творческий инженерный процесс может дать множество пр иемлемых решений, так как зависит от множества факторов, в том числе от требований заказчика проекта, условий поставки материалов, возможностей пр оизводства и монтажа, а также от предпочтений проектировщика.
2. Проверка принятых конструктивных решений в соответствии с действующими нормами и правилами. Эта задача имеет одно решение: либо принятые конструктивные параметры обеспечивают несущую способность и требуемую жесткость, либо нет.
В расчётных формулах численные значения составляющих величин
должны представляться в одних и тех же наименованиях. Наиболее целесообразно силовые и производные от них физические величины выражать в килоньютонах (кН), а линейные в сантиметрах (см).
Расчётные сопротивления стали при растяжении, сжатии и изгибе Ry
определяются по пределу текучести в зависимости от наименования стали, вида
проката (листовой или фасонный) и его толщины по табл.51* [1]. Кроме того,
при проектировании встретятся расчётные сопротивления стали срезу Rs , смятию торцевой поверхности Rp – табл.1[1], модуль упругости E – табл. 63 [1].
1. ВТОРОСТЕПЕННАЯ БАЛКА
1.1. Сбор нагрузок на второстепенную балку
Второстепенная балка иначе называется вспомогательной. Нагрузка на ее
участок единичной длины собирается с площади шириной a и диной один по-
6
гонный метр (1 п.м.) в соответствии со схемой ячейки балочной клетки, представленной на рис. 4.
Рис. 4. Ячейка балочной клетки
Нормативная равномерно распределенная нагрузка на второстепенную
балку вычисляется по формуле
(1.1)
q *sb, n ( g n p n ) a ,
где g n – нормативная постоянная нагрузка на 1 м2;
pn – нормативная временная нагрузка на 1 м2;
a – шаг второстепенных балок.
В задании на проектирование нормативные нагрузки могут быть выражены в кПа (кН/м2).
Расчетная нагрузка на 1 м второстепенной балки определяется формулой
q *sb
( g n f ,g g p f , p ) a ,
(1.2)
где
f , g – коэффициент надежности для постоянной нагрузки, принимаемый
равным 1,1;
f , p – коэффициент надежности для временной нагрузки, принимаемый
равным 1,2.
Здесь и далее индекс * применен для обозначения величины, подлежащей
впоследствии уточнению. В данном случае не учтен собственный вес второстепенной балки.
На рис. 5 представлена расчетная схема однопролетной свободно опертой
второстепенной балки, загруженной равномерно распределенной расчетной q sb
или нормативной q sb, n нагрузкой.
7
Рис. 5. Расчетная схема второстепенной балки с эпюрами
изгибающих моментов и поперечных сил
1.2. Подбор сечения второстепенной балки
Максимальный изгибающий момент, действующий в середине пролета
второстепенной балки, определяется выражением
q sb* b 2
*
M sb
1,02 ,
(1.3)
8
где 1,02 – коэффициент, учитывающий пока еще неизвестный собственный
вес второстепенной балки.
Эпюры изгибающих моментов и поперечных сил показаны на рис. 5.
В соответствии с п.5.18* [1] расчёт на прочность разрезных балок
сплошного сечения из стали с пределом текучести до 530 МПа, несущих статическую нагрузку, следует выполнять с учётом развития пластических деформаций
*
M sb
.
(1.4)
W x,req
cR y c
Здесь R y – расчетное сопротивление стали по пределу текучести;
c – коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций по
сечению балки. На стадии подбора сечения можно принять c 1,1 ;
c 1,0 - табл.6 [1].
По найденному значению момента сопротивления из сортамента, который представлен в ГОСТ 26020-83 [5] или [8], выбирается балочный двутавр с
ближайшим, как правило, большим к требуемому значению момента сопротивления и записывается его номер. Извлечение из ГОСТ 26020-83 содержится в
прил. 3.
8
3. Проверка сечения второстепенной балки
Перед проверкой подобранного сечения следует уточнить значения но рмативной и расчетной нагрузок на 1 м второстепенной балки с учетом ее собственного веса:
q sb,n
q sb
где
та;
f
q *sb,n
q *sb
9,81 10 3 ,
9,81 10 3
f ,
(1.5)
(1.6)
- линейная плотность в кг/м прокатного двутавра по данным сортамен– коэффициент надежности для металлических конструкций заводского из-
готовления, принимаемый в соответствии с [4] равным 1,05.
Фактический максимальный изгибающий момент, действующий в середине пролета второстепенной балки, определяется выражением
q sb b 2
,
(1.7)
M sb
8
Подобранное сечение одновременно должно удовлетворять двум группам
предельных состояний.
Первая группа – по пригодности к эксплуатации. Прочность балки обеспечена, если выполняется условие:
M sb
(1.8)
Ry c .
cW x
Здесь Wx – фактический момент сопротивления по сортаменту;
c – фактическое значение коэффициента, учитывающего развитие пластических деформаций, строго говоря, определяется после подбора сечения по табл.
66 [1,] в зависимости от отношения площади сечения одной полки двутавра
A f , к площади сечения стенки двутавра Aw , ( A f Aw ); но в курсовом проекте
разрешается оставить ранее принятое значение 1,1.
При подборе прокатных профилей приемлемой считается степень недоRy c
напряжения
(1,9)
100% 15% .
Ry c
Вторая группа предельных состояний предполагает пригодность конструкции к нормальной эксплуатации. Жесткость балки обеспечена, если выполняется условие
3
5 q sb, n b
f
,
(1,10)
384 EI x
l
где b – пролет второстепенной балки;
I x – фактический момент инерции второстепенной балки по сортаменту;
9
f
– предельно допустимый относительный прогиб, принимаемый в соответl
ствии с табл. 19 [4,] равным 1/200 для балок пролетом до 6 м и 1/250 при пролётах более 6 м.
Пример 1. Расчет второстепенной балки
Подобрать и проверить сечение второстепенной балки пролетом b 5 м
из стали С245 с учетом развития пластических деформаций. Шаг вспомогательных балок a 2,5 м. Постоянная нормативная нагрузка g n 18,0 кПа
(кН/м2), временная нормативная нагрузка pn 22 кПа (кН/м2).
Нормативная нагрузка по формуле (1.1)
q *sb,n ( g n p n ) a (18 22) 2,5 100 кН / м ;
расчетная нагрузка по формуле (1.2)
q *sb ( g n f , g g p f , p ) a (18 1,1 22 1,2) 2,5 115,5 кН / м .
Максимальный изгибающий момент по формуле (1.3)
q sb* b 2
115,5 5 2
*
M sb
1,02
1,02 371,766 кН м 37176,6 кН см .
8
8
Для стали С245 R y 240 МПа 24 кН / см 2 .
Требуемый момент сопротивления по формуле (1.4)
W x,req
*
M sb
cR y c
37176,6
1408,2 см 3 .
1,1 24
Из сортамента выбираем двутавр № 50Б1, для которого Wx 1511,0см 3 .
73 кг / м . Уточняем по формулам (1.5) и (1.6)
Линейная плотность двутавра
нагрузки на балку
q sb, n
q *sb, n
9,81 10 3 100 73 9,81 10 3 100,7 кН / м ;
q sb q *sb
9,81 10 3 f 115,5 73 9,81 10 3 1,05 116,3 кН / м .
Максимальный изгибающий момент по формуле (1.7)
q sb b 2 116,3 5 2
M sb
363,287 кН м 36328,7 кН см .
8
8
Так как в соответствии с условием (1.8)
M sb 36328,7
21,62 кН / см 2 216,2 МПа Ry c 240 МПа ,
cWx 1,1 1511
то несущая способность вспомогательной балки обеспечена.
Степень недонапряжения
10
Ry c
240 216,2
100%
100% 9,9% 15% .
Ry c
240
По второй группе предельных состояний в соответствии с формулой
(1.10) относительный прогиб
3
5 qsb , n b
5
(100,7кН / м) (5 м) 3
1
.
0.00214
8
2
8
4
384 EI x
384 (2,06 10 кН / м ) (37160 10 м )
467
Так как относительный прогиб меньше предельного, то есть
j
1
1
, то жесткость второстепенной балки обеспечена.
467
l
200
Общая и местная устойчивость балки обеспечена конструкцией настила и
соотношением геометрических параметров сечения прокатных балок.
2. ГЛАВНАЯ БАЛКА
2.1. Сбор нагрузок на главную балку
На главную балку действуют опорные реакции второстепенных балок.
Если на главной балке размещается 5 и более второстепенных балок, то соср едоточенную нагрузку от них можно заменить равномерно распределенной, интенсивность которой определяется размазыванием опорной реакции второстепенной балки на участке главной протяженностью a (см. задание на курсовой
проект).
Нормативная нагрузка с учётом веса второстепенных балок
b
*
qmb
qsb , n ,
(2.1)
,n
a
где b – шаг главных балок.
b
q *m b qsb
Расчетная нагрузка
(2.2)
a
2.2. Подбор сечения главной балки
Определим максимальные значения изгибающего момента (в середине
пролета) и поперечной силы (на опоре) главной балки от расчетной равномерно
распределенной нагрузки:
*
q mb
l2
*
M mb
1,03 ;
(2.3)
8
11
*
q mb
l
1,03 .
(2.4)
2
Здесь коэффициент 1,03 учитывает пока еще неизвестный собственный
вес главной балки.
На рис. 6 представлена расчетная схема главной балки с эпюрой изгибающих моментов.
*
Qmb
Рис. 6. Расчетная схема главной балки с эпюрой изгибающих моментов
После определения усилий в главной балке необходимо определить тр ебуемый момент сопротивления W x,req как для конструкции, работающей в
упругой стадии
*
M mb
.
(2.5)
W x,req
Ry c
Так как главные балки имеют сечения большие, чем прокатываются двутавровые балочные профили, то их, как правило, проектируют составными. Но
так как требуемому моменту сопротивления могут отвечать составные балки
разной высоты, то необходимо в первую очередь определить высоту сечения
главной балки. При определении высоты сечения следует руководствоваться
тремя критериями:
1. По требованиям технологии производства высота пролетной конструкции, включая высоту сечения главной балки, должна вписываться в заданную разность отметок верха и низа. Эта высота называется строительной:
hc H up H low
(2.6)
где H up – отметка верха конструкции;
H low – то же низа.
2. Сечение главной балки не должно быть меньше определенной величины. В противном случае не будет выполняться требования второй группы пр едельных состояний (по прогибу). Эта высота сечения называется минимальной
и определяется для равномерно распределенной нагрузки по формуле
12
hmin
Здесь
l
f
*
5 R y l l q mb,n
.
*
24 E f q mb
(2.7)
- величина, обратная предельно допустимому относительному про-
f
, который для главных балок в соответствии с табл. 19 [4] может быть
l
принят равным 1/350, а в оговоренных случаях 1/400.
3. Сечение балки должно быть экономичным. Другими словами на изготовление балки должно быть затрачено наименьшее количество стали. Эта высота сечения называется оптимальной и вычисляется по формуле
гибу
hopt
3 220 W x,req
15 см .
(2.8)
При выполнении условий hmin hopt hc целесообразно назначить примерную высоту главной балки hmb,req близкой к hopt . Как правило, высота сечения главной балки принимается в пределах hopt
hmb,req
hc .
После назначения примерной высоты балки hmb,req определяют высоту
ее стенки hw , задавшись предварительно толщиной поясных листов t f ,req ,
например, 20÷30 мм (рис. 7).
Высоту стенки, вычисленную по формуле hw hmb,req 2t f ,req , следует
округлить в ближайшую сторону до стандартной ширины листовой стали по
сортаменту (извлечение из ГОСТ 19903-74* содержится в прил. 4).
Толщина стенки t w может быть определена из двух условий:
*
3 Qmb
,
(2.9)
2 hw Rs c
где Rs - расчетное сопротивление стали сдвигу, определяемое выражением
Rs 0,58R y ;
2) условия обеспечения местной устойчивости стенки без дополнительhw R y
ного продольного ребра жесткости t w
.
(2.10)
5,5 E
Окончательно толщина стенки t w назначается по большему из двух
найденных значений с округлением в большую сторону до стандартных размеров листовой стали по сортаменту (извлечение из ГОСТ 19903-74* представлено в прил. 4)
1) условия прочности стенки на срез t w
13
Рис. 7. Основные параметры сечения составной балки
Ширина полки b f назначается из условия обеспечения общей устойчиво1 1
h с округлением в ближайшую сторону до стансти балки в пределах
3 5
дартной ширины листовой стали по сортаменту (извлечение из ГОСТ 82-70*
содержится в прил. 5).
Требуемый момент инерции сечения определяется по формуле
hmb,req
I x,req W x,req
.
(2.11)
2
Момент инерции сечения балки является суммой моментов инерции
I x I w 2b f t f d 2 .
стенки и полок
(2.12)
Момент инерции сечения стенки определяется выражением
3
I w t w hw
/ 12 ;
(2.13)
Момент инерции полок равен произведению площади полок на квадрат
расстояния между центрами тяжести сечения балки и ее пояса (d), которое
предварительно может быть определено выражением
hw 20 30 мм
d*
.
(2.14)
2
Приравнивая I x и I x,req , из выражения (2.12) несложно найти требуемую
толщину полки
14
t f ,req
I x,req
2d
*2
Iw
.
(2.15)
bf
Окончательно толщина полки t f назначается с округлением t f ,req до
стандартных размеров по сортаменту (извлечение из ГОСТ 82-70* представлено в прил. 5). При этом в соответствии с конструктивными требованиями к
сварным швам крепления полок со стенкой толщина полки t f не должна превышать толщину стенки t w более чем в три раза, то есть t f 3t w .
После подбора сечения необходимо определить его фактические геометрические характеристики:
(2.16)
h hw 2t f ;
d
hw
2
A t w hw
Ix
Iw
tf
;
(2.17)
2t f b f ;
(2.18)
2t f b f d 2 ;
(2.19)
(2.20)
Wx 2 I x / h .
Собственный погонный вес главной балки в кН/м с учетом площади поперечного сечения в см2 может быть вычислен по формуле
g mb,n кН / м 77,01 10 4 A см 2 .
(2.21)
2.3. Проверка несущей способности главной балки
Перед проверкой несущей способности следует уточнить расчетную равномерно распределенную нагрузку на балку:
*
q mb q mb
g mb,n f , где f 1,05 .
(2.22)
Максимальный изгибающий момент, действующий в середине сечения
qmb l 2
.
(2.23)
M mb
8
Максимальная поперечная сила (опорная реакция)
q mb l
Qsup
.
(2.24)
2
Несущая способность главной балки обеспечена, если выполняется условие прочности в упругой стадии
M mb
(2.25)
Ry c .
Wx
15
Сечение считается подобранным удачно, если недонапряжение не пр евышает 5 %, то есть выполняется условие
Ry c
(2.26)
100% 5% .
Ry c
По второй группе предельных состояний балка не проверяется, так как
высота ее сечения принимается не меньше минимальной.
Пример 2. Подбор сечения главной балки
Подобрать и проверить сечение главной балки пролетом l 15 м из стали
С245. Шаг вспомогательных балок и нагрузку принять по Примеру 1. Отметка
верха конструкций H up 14 м , отметка низа конструкций H low 12 м .
*
Нормативная нагрузка q mb
,n
*
расчетная нагрузка q mb
q sb
q sb, n
b
a
b
a
116,3
100,7
5
2,5
5
2,5
201,4кН / м ;
232,6 кН / м .
*
qmb
l2
232,6 152
1,03
1,03 6738,1 кН м ;
8
8
*
qmb
l
232,6 15
*
Qmb
1,03
1,03 1744,5 кН ;
2
2
*
M mb
6738,1 100
Wx, req
28075,4 см 3 .
Ry c
24
*
M mb
Строительная высота hc
H up
Минимальная высота при
f
l
H low
14 12
2 м.
1 / 350 по формуле (2.7) равна
*
5 R y l l q mb, n
5 240 15 350 201,4
hmin
1,103 м .
*
24 E f q mb
24 2,06 105 1 232,6
Оптимальная высота по формуле (2.8) равна
hopt 3 220 W x, req 15 см 3 220 28075,4 15 168 см .
Так как hmin
hopt
hc , то назначим высоту главной балки hmb, req
близкой к hopt , то есть около 168 см. При этом примем высоту стенки балки
hw
160 см .
16
Из условия прочности стенки балки на срез ее толщина не должна быть
*
3 Qmb
3 1744,5
1,17 см .
2 hw Rs 2 160 24 0,58
С другой стороны, из условия обеспечения местной устойчивости стенки
без дополнительного продольного ребра жесткости ее толщина не должна быть
hw R y 160
240
меньше величины t w
0,99 см .
5,5 E
5,5 2,06 105
Окончательно назначаем толщину стенки равной t w 1,2 см (12 мм).
Задавшись предварительно толщиной поясных листов t f , req 30 мм , а,
меньше величины t w
следовательно, высотой сечения балки hmb, req
160 2 3 166 см , примем
1
166
h
41,5 42 см (420 мм).
4
4
hw 3 см 160 3
81,5 см .
При этом d *
2
2
Момент инерции сечения стенки
ширину полки b f
3
I w t w hw
/ 12 1,2 1603 / 12 409600см 4 .
Требуемый момент инерции всего сечения
hmb, req
166
I x, req W x, req
28075,4
2330258,2 см 4 .
2
2
Тогда требуемая толщина полки
I x, req I w 2330258,2 409600
t f , req
3,44 см .
2
*2
2
81
,
5
42
2d b f
Назначаем толщину полки t f 3,6 см .
Перед проверкой несущей способности балки определяем фактические
геометрические характеристики ее сечения:
h hw 2t f 160 2 3.6 167,2 см ;
d
hw
2
A t w hw
Ix
Iw
tf
160 3,6
81,8 см ;
2
2t f b f ; 1,2 160 2 3,6 42 494,4 см 2 ;
2t f b f d 2 ; 409600 2 3,6 42 81,82
2433031см 4 ;
W x 2 I x / h 2 2433031/ 167,2 29103,2 см 3 .
Собственный погонный вес главной балки равен
g mb, n 77,01 10 4 A 77,01 10 4 494,4 3,81кН / м .
Полная расчетная равномерно распределенная нагрузка на балку
17
*
qmb qmb
g mb, n f 232,6 3,81 1,05 236,6 кН / м .
Фактическое значение максимального изгибающего момента
qmb l 2 236,6 152
M mb
6654,4 кН м .
8
8
Несущая способность главной балки обеспечена, так как выполняется
условие прочности
M mb 6654,4 100
22,9 кН / см 2 229 МПа R y c 230 МПа .
Wx
29103,2
Здесь принято значение расчетного сопротивления R y 230 МПа , а не-
донапряжение составляет
Ry c
Ry c
100%
230 229
100%
230
0,43% 5% .
2.4. Расстановка поперечных ребер жесткости
Большинство поперечных сечений элементов стальных конструкций
представляет совокупность прямоугольных пластинок, имеющих различные закрепления кромок. Эти пластинки можно условно разделить на две категории:
стенки и полки (свесы). К стенкам относят пластинки, имеющие закрепления по
продольным сторонам, а к полкам (свесам) – пластинки, имеющие один или два
свободных края. Пластинки, ввиду их тонкостенности, при действии сжимающих напряжений скорее потеряют устойчивость (изменят форму), чем потеряют прочность. Чтобы повысить устойчивость пластинок к ним обычно крепят
рёбра жёсткости или увеличивают их толщину. Стенки чаще укрепляют рёбрами жёсткости.
Необходимость укрепления стенки балки поперечными ребрами жесткости определяется в соответствии с [1, п.7.10]. Там же указывается, что поперечные ребра жесткости следует устанавливать в местах приложения больших неподвижных сосредоточенных грузов и на опорах. Опорные усилия второстепенных балок, опирающихся на главную балку с шагом a, можно трактовать
как большие сосредоточенные неподвижные грузы. Следовательно , ребра
жесткости по длине балки следует устанавливать с шагом a в соответствии со
схемой, представленной на рис. 8.
18
Рис.8. Схема расположения поперечных ребер жесткости (вариант)
Ребра жесткости представляют собой парные пластинки, каждая высотой,
равной высоте стенки балки, шириной выступающей части bh и толщиной t s .
Последние параметры определяются следующими выражениями с последующим округлением до стандартных размеров по сортаменту:
hw ( мм )
(2.27)
bh
40 мм ;
30
Толщина ребра жесткости определяется после назначения ширины bh с
помощью выражения
t s 2bh R y E .
(2.28)
Углы ребер жесткости со стороны стенки срезают для беспрепятственного к ней примыкания и разнесения в пространстве сварных швов крепления ребер и поясных швов (рис. 9).
Рис.9. Ребро жесткости
2.5. Проверка местной устойчивости элементов балки
2.5.1. Проверка местной устойчивости сжатой полки
В сжатой относительно тонкой полке балки может произойти ее выпучивание, называемое потерей местной устойчивости [2, рис.2.34,а и 7.16].
19
Местная устойчивость сжатой полки будет обеспечена, если отношение
bef / t f не превышает предельной величины, где bef представляет собой свес
полки и определяется выражением bef (b f t w ) / 2 .
(2.29)
В соответствии с [1, п.7.24] в пределах упругой работы материала (рассматриваемый нами случай) местная устойчивость полки обеспечена при выполнении условия
bef
E
,
(2.30)
0,5
tf
Ry
Если устойчивость оказывается необеспеченной, то увеличивают толщину полки, или уменьшают её ширину, или делают то и другое.
2.6.2. Проверка местной устойчивости стенки
Потеря местной устойчивости (выпучивание) стенки может произойти от
действия нормальных или касательных напряжений, или от их совместного
действия. При этом вблизи опоры на потерю местной устойчивости оказывают
влияние преимущественно касательные напряжения, в районе середины пролета – нормальные, а между ними в стенке балки нормальные и касательные
напряжения действуют одновременно с тем или иным преобладанием. Так как
стенка балки поделена ребрами жесткости на отдельные отсеки (рис. 8), то анализ местной устойчивости следует проводить для каждого отсека, но в настоящем учебном курсовом проекте можно ограничиться проверкой местной устойчивости в отсеке стенки расположенном от опоры примерно на расстоянии четверти пролёта.
Место проверки (сечение) местной устойчивости в выбранном отсеке
можно определить из следующих условий: на расстоянии a/2 от левого ребра,
если a hw ,или на расстоянии hw/2, если a hw.
В проверяемом сечении следует вычислить значения изгибающего момента и поперечной силы по формулам
qmb
M loc
xloc (l xloc ) ;
(2.31)
2
l 2 xloc
Qloc qmb
;
(2.32)
2
где xloc – расстояние от опоры до проверяемого сечения.
Для проверки местной устойчивости вычисляется нормальное напряжение в уровне верха стенки указанного сечения и среднее касательное напряжение в этом же сечении
20
M loc hw
(2.33)
Ix 2
Qloc
.
(2.34)
t w hw
Местная устойчивость стенки балки в проверяемом отсеке обеспечена,
если выполняется условие ( / cr ) 2 ( / cr ) 2
(2.35)
c.
Критические нормальное cr и касательное cr напряжения следует
определять по [1, формулы (75) и (76)] или прил. 6.
2.6. Расчет поясных сварных швов
Сварные поясные швы воспринимают усилия, сдвигающие полки относительно стенки балки в продольном по отношению к ней направлении. Сдвигающее усилие, воспринимаемое двумя параллельными швами крепления одной
полки к стенке, возникает на каждом их отрезке единичной длины и определяется выражением
Qsup S f
,
(2.36)
T
Ix
где Qsup , I x определяются соответственно выражениями (2.24), (2.19), а значение статического момента полки относительно нейтральной оси балки равно
произведению Sf=Af d (рис.7).
При восприятии сдвигающего усилия для каждого шва должно выполT
няться условие прочности по металлу шва
Rwf wf c ; и по границе
2k f l w f
сплавления. Однако, с учётом ограничений [1] при сварке элементов из малоуглеродистой стали, в предельном состоянии разрушение соединения идёт по
металлу шва, а не по границе сплавления [3].
Учитывая то, что расчетная длина шва l w 1 , можно найти требуемый
катет поясного углового сварного шва:
T
;
(2.37)
k f , req
2 f Rwf wf c
Здесь wf - коэффициент условий работы шва, равный 1 во всех случаях,
кроме возведения конструкций в климатических районных I1, I2 II2 и II3. В задании на курсовое проектирование не оговаривается климатический район, поэтому можно принять wf
1.
c
Коэффициент f в зависимости от вида сварки, положения шва и предполагаемого катета принимаются по [1, табл.34*] или прил. 7.
21
Расчетное сопротивление срезу по металлу шва R wf определяется по
прил. 8 или [1, табл.56], для чего предварительно следует выбрать сварочный
материал (тип электрода при ручной сварке или марку сварочной проволоки
при автоматизированной сварке) по [1, табл.55*] или прил. 9.
В соответствии с [1, п.12.8,а] катет углового сварного шва не должен превышать толщину более тонкого из свариваемых элементов более, чем в 1,2 р аза. В рассматриваемом случае стенка балки тоньше полки, то есть t w t f . Поэтому максимальный катет шва определяется выражением
k f , max 1,2t w .
(2.38)
Минимально возможный катет k f , min определяется по наиболее толстому
из свариваемых элементов, то есть по толщине полки t f в соответствии с
прил.10 или [1, табл.38*].
Найденное по формуле (2.37) значение k f необходимо скорректировать
так, чтобы удовлетворялось условие
(2.39)
k f , min k f k f , max .
Нередко приходится из конструктивных соображений увеличивать и без
того обеспечивающий прочность катет шва k f до величины k f , min .
Иногда возникает ситуация, когда минимально необходимый катет превышает максимально возможный, то есть k f , min k f , max . Так происходит изза большой разницы толщин стенки и полок. В этом случае приходится увеличивать толщину стенки или перекомпоновывать все сечение главной балки.
2.7. Укрепление стенки над опорой
При опирании на колонны средних рядов стенка балки укрепляется опорным ребром, приваренным к торцу балки в соответствии со схемой, представленной на рис. 10, а. При опирании на колонны крайних рядов стенка укрепляется парными опорными ребрами (рис. 10, б), удаленными от торца на расстояние, необходимое для центрированной передачи опорного усилия на колонну
вдоль ее оси.
Расчет узла сводится к определению параметров опорного ребра, проверке устойчивости опорного участка балки и нахождению катетов сварных швов
крепления опорного ребра к стенке балки.
22
а
б
Рис. 10. Схема опорного участка балки:
а – при опирании на колонны средних рядов;
б – при опирании на колонны крайних рядов
Ширину br опорного ребра (рис.10,а) обычно назначают равной ширине
полки br.= bf . Снизу ребро выпускают за грань нижнего пояса на величину
ar 1,5t r , а вверху доводят до середины верхнего пояса.
Толщина опорного ребра определяется его прочностью на смятие
Qsup
,
(2.40)
tr
br R p c
где R p - расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности при
наличии пригонки, R p Ru ([1, табл.51*] или прил. 1); Qsup - опорная реакция главной балки, определенная выражением (2.24).
Окончательно назначается толщина опорного ребра с округлением
найденного значения в большую сторону до стандартной величины листовой
стали по сортаменту.
Толщина опорных ребер для схемы по рис. 10, б определяется по тому же
принципу с учётом того, что суммарная площадь их торцевой поверхности не
должна, быть меньше площади торцевой поверхности ребра по схеме 10,а, поскольку нужно вычесть толщину стенки и два скоса в ребрах (в данном случае
ширину скосов можно взять равной 20 мм)..
Опорный участок балки следует проверить на устойчивость из плоскости
стенки как центрально сжатую условную стойку расчетной длиной hw , нагруженную силой Qsup . В расчетное сечение стойки включается опорное ребро и
участок стенки длиной
s w 0,65t w E R y .
(2.41)
Площадь сечения условного стержня
Acon br t r swt w ,
23
(2.42)
момент инерции сечения условного стержня относительно продольной оси
стенки балки
(2.43)
I con t r br3 / 12 ,
радиус инерции сечения условного стержня относительно продольной оси
стенки балки
(2.44)
icon
I con Acon ,
гибкость условного стержня относительно продольной оси стенки б алки
(2.45)
con hw / icon .
Для проверки устойчивости необходимо по вычисленному значению гибкости con определить коэффициент продольного изгиба con по [1, табл.72]
или прил. 11.
Устойчивость опорного участка балки обеспечена, если выполняется
Qsup
условие
(2.46)
Ry c .
A
con con
Расчет шва крепления опорного ребра стенки сводится к определению его
катета k f по металлу шва
Qsup
;
(2.47)
2l w f Rwf wf c
здесь число «2» в знаменателе учитывает два угловых сварных шва с двух сторон стенки балки и длины lw
В соответствии с [1, п. 12.8, г] расчетная длина углового сварного шва не
должна превышать предельной величины
l w, lim 85 f k f ,
(2.48)
kf
если это условие не выполняется, увеличивают катет шва.
3. КОЛОННА
3.1. Общие положения. Расчетная схема
Колонны, поддерживающие главные балки, состоят из стержня, оголовка
и базы (рис.11). Оголовок служит для опирания и крепления главных балок. База необходима для распределения усилия, передаваемого колонной на фунд амент и обеспечения прикрепления к нему колонны с помощью анкерных бо лтов.
Колонны представляют собой центрально сжатые стойки. Нижний и
верхний концы колонны имеет шарнирно неподвижное закрепление. Сжимающее продольное усилие складывается из опорных реакций двух главных балок
и определяется выражением
N*
2Qsup ,
24
(3.1)
здесь, как и ранее, индекс * применен для обозначения величины, подлежащей
впоследствии уточнению; Qsup - опорная реакция главной балки, определенная
выражением (2.24). В данном случае не учтен собственный вес колонны.
Высота колонны зависит от схемы сопряжения главных балок с второстепенными. Если суммарная высота сечений главной и вспомогательной балок не
превышает строительную высоту,
то есть если выполняется условие
(3.2)
h hsb hc ,
то устраивается этажное сопряжение балок (рис. 11,а), в противном случае, когда
(3.3)
h hsb hc ,
устраивается сопряжение одном уровне (рис. 11,б). Здесь hsb - высота сечения
второстепенной балки по сортаменту, а строительная высота hc и высота сечения главной балки h определены ранее выражениями (2.6) и (2.16).
Рис. 11. Схемы сопряжения балок между собой и с колонной:
а – этажное сопряжение балок;
б - сопряжение балок в одном уровне;
Высота колонны, то есть ее геометрическая длина, в случае выполнения
условия (3.2) определяется выражением
25
h ar (0,5 0,6) м ,
в случае выполнения условия (3.3) высота определяется выражением
H H up h ar (0,5 0,6) м .
H
H up
hsb
(3.4)
(3.5)
Здесь (0,5 0,6) м - величина заглубления базы колонны относительно нулевой
отметки; ar - величина выступающей части опорного ребра, определенная в
разд. 2.8.
Сечение стержня колонны может быть как сплошным, так и сквозным. На
рис. 12,а представлено сплошное составное двутавровое сечение, характерное
для колонны, представленной на рис. 11,а. Рис. 12,б содержит изображение
сквозного сечения, составленного из двух швеллеров, характерное для коло нны, представленной на рис. 11,б. На рис. 12,в представлен вариант сквозного
сечения, составленного из двух двутавров, применяемого в случае исчерпания
возможностей сортамента при выборе швеллера необходимого номера.
Рис. 12. Характерные сечения центрально сжатой колонны:
а - сплошное составное двутавровое сечение;
б - сквозное сечение из двух прокатных швеллеров;
в - сквозное сечение из двух прокатных двутавров
Независимо от типа сечения расчетная схема колонны имеет вид, представленный на рис. 13. Переход от геометрической длины к расчётной осуществляется по формуле
lef = Hef = H.
(3.6)
В данном курсовом проекте при расчётной схеме по рис.13 =1.
При этом для рассматриваемой конструкции расчетные длины колонны
lef x и lef y относительно главных центральных осей сечения x и y равны между
собой.
26
Рис. 13. Расчетная схема колонны
Так как расчет центрально сжатой стойки выполняется не на прочность, а
на устойчивость, то при подборе и проверке сечения необходимо контролир овать не только его площадь, но и гибкость стержня, которая непосредственно
связана с радиусами инерции сечения относительно каждой главной центральной оси: x l x / i x , y l y / i y .
Табл. 1 содержит известные приближенные зависимости между радиусами инерции и основными габаритами сечений, представленных на рис. 13.
Таблица 1
Зависимости между радиусами инерции и габаритами сечений
ix
0,43h
iy
0,24b
ix
0,38h
iy
0,44b
ix
0,43h
iy
0,52b
3.2. Сплошная центрально сжатая колонна
3.2.1. Подбор сечения сплошной центрально сжатой колонны
Сплошная колонна может иметь составное (из трёх листов), или цельное
(прокатное) сечение. Применение того или иного вида сечения определяется
экономическими соображениями. Составное сечение, как правило, менее металлоёмко, но является более многодельным. Поэтому сравнительно часто,
27
особенно в полевых условиях, отдают предпочтение готовому прокату – колонным двутаврам.
Проектирование сплошной колонны начинают с назначения гибкости
req , которой предположительно должна обладать колонны и которая в процессе подбора может корректироваться. Колонны рассматриваемого типа
обычно имеют гибкости в диапазоне от 60 до 100, а чаще 70÷80. При проектировании колонны в рамках рассматриваемого проекта можно рекомендовать
начальное значение req 80 .
По [1, табл.72] или прил. 11 определяется коэффициент продольного изгиба req
( req ) , а по известным расчетным длинам определяются требуемые значения радиусов инерции сечения, обеспечивающие заданную гибкость:
i x, req l x / req ;
(3.7)
i y , req l y / req ,
где
lx
ly
lef
H.
(3.8)
У колонных двутавров радиус инерции относительно оси y (оси проходящей вдоль стенки, рис. 12) iy ix, поэтому его значение является определяющим.
Требуемую площадь сечения колонны получают из выражения
N*
(3.9)
Areq
1,03 ,
R
req y c
где 1,03 – коэффициент, учитывающий пока еще неизвестный собственный
вес колонны.
По требуемому радиусу инерции iy и требуемой площади сечения A в
сортаменте выбирают номер двутавра. Скорее всего, требуемым значениям будут отвечать разные номера двутавров. Это свидетельствует об ошибочно заданном значении req . Рекомендуется принять номер двутавра средний между
этими значениями, вычислить фактическую гибкость y = lef y/iy, по ней, как ска( y ) и проверить несущую способность колонны
зано выше, найти y
N
(3.10)
Ry c .
A
y
Собственный погонный вес колонны в кН/м приведен в сортаменте.
Сжимающее продольное усилие в колонне с учетом ее собственного веса
определяется выражением
N N * g col , n H f 1,2 ,
(3.11)
где
1,2 – коэффициент, учитывающий вес дополнительных деталей;
f - коэффициент надежности для собственного веса металлических кон-
струкций заводского изготовления, принимаемый в соответствии с [4] равным
1,05.
28
Сечение считается подобранным удачно, если недонапряжение не пр евышает 15 %, то есть выполняется условие
R y c N /( y A)
(3.12)
100% 15% .
Ry c
Проверка местной устойчивости полок и стенки прокатного профиля не
проводится, поскольку она обеспечена соотношением геометрических размеров
сечения.
Пример 3. Подбор сечения центрально сжатой сплошной колонны
Подобрать сечение центрально сжатого стержня из колонного двутавра.
Сталь С235 с Ry=220 МПа, нагруженной продольной расчётной силой
N = 2200 кН. Высота колонны H = 8 м.
Задаёмся гибкостью равной 80, по [1, табл.72] определяем коэффициент
продольного изгиба = 0,710. Определяем требуемую площадь сечения
2200
N*
1,03 = 145,1см2.
Areq
1,03 =
0,71 22 1
req R y c
Требуемый радиус инерции iy = lef y/ req = 800/80= 10 см.
Требуемым значениям площади ближе всего соответствует двутавр
№30К3 с площадью 138,72 см2 , но с радиусом инерции ry = 7,54 см., и №40К1 с
радиусом инерции ry =.10 см. но с площадью сечения 175,8 см2.
Принимаем промежуточное значение: двутавр №35К2 с площадью сечения 160,4 см2 и радиусом инерции iy = 8,83 см. Собственный вес колонны G =
g col, n H f 1,2 = 125.9 8 1,05 1,2 =1269 кг.
Проверка: y = 800/8.83 = 90.6, по интерполяции находим = 0,64.
2213
22 21,6
100 = 1,8% .
= 21,6 кН/см2. Недонапряжение
0,64 160,4
22
Для сравнения. Аналогичная колонна сплошного сечения, сваренная из
трёх листов, весила бы 949 кг, но трудоёмкость её изготовления была бы заметно больше.
3.3. Сквозная центрально сжатая колонна
3.3.1. Конструктивные особенности сквозной колонны
В отличие от сплошной стержень сквозной колонны состоит из двух или
более ветвей соединенных между собой решеткой. Решетка может быть раскосной и безраскосной. В настоящем курсовом проекте ограничимся рассмотрением колонны из двух ветвей с безраскосной решеткой, представляющей с обой стальные планки, приваренные к ветвям в двух параллельных плоскостях и
29
обеспечивающие их совместную работу (рис. 11,б). Решетка существенно влияет как на устойчивость ветвей, так и колонны в целом.
В сечении колонны можно выделить четыре характерных оси: две главных центральных оси сечения (на рис. 12,б – оси x-x и y-y) и собственные оси
каждой из двух ветвей (оси 1-1). Ось сечения, пересекающая ветви, называется
материальной (ось x-x), а ортогональная ось – свободной (ось y-y).
3.3.2. Подбор сечения сквозной центрально сжатой колонны
3.3.2.1. Подбор и проверка сечения относительно материальной оси
Сквозная колонна относительно материальной оси ведет себя аналогично
сплошной, поэтому расчет и подбор сечения сквозной колонны начинают относительно материальной оси, то есть относительно оси x.
Перед подбором параметров сечения следует задаться гибкостью x,req.
При проектировании колонны в рамках рассматриваемого проекта, как и в случае со сплошной колонной, можно рекомендовать начальное значение
70 90 .
x ,req
По [1, табл.72] или прил. 11 определяется коэффициент продольного изгиба x, req , а по известной расчетной длине определяется требуемое значение
радиуса инерции сечения, обеспечивающее заданную гибкость:
(3.13)
ix , req l x / x , req ,
где, как и ранее, l x l y lef H .
Требуемая площадь сечения колонны определяется выражением
N*
Areq
1,03 ,
R
x , req y c
(3.14)
где N * - сжимающее продольное усилие в колонне, определенное выражением (3.1);
1,03 – коэффициент, учитывающий, как и ранее, пока еще неизвестный
собственный вес колонны.
Требуемая площадь сечения одной ветви определяется выражением
A1, req Areq / 2 .
(3.15)
В соответствии с найденными требуемыми значениями A1, req и i x , req из
сортамента, который представлен в ГОСТ 8240-97, выбирается подходящий
швеллер (см. извлечение из ГОСТ 8240-97 в Приложении 19). Если в сортаменте не предусмотрен швеллер с требуемыми параметрами, то для ветви подбир ается подходящий двутавр по ГОСТ 26020-83, извлечение из которого представлено в прил. 3.
30
Следует отметить, что не всегда удается одновременно удовлетворить
требуемым значениям найденных параметров. Так фактическая площадь сеч ения ветви A1 может быть несколько меньше требуемой при условии, что радиус инерции ее сечения i x принимает значение больше требуемого, и наоборот –
фактический радиус инерции i x может иметь значение меньше требуемого (а,
следовательно, гибкость больше предварительно заданной) при условии, что
фактическая площадь сечения окажется больше требуемой.
После подбора сечения необходимо определить его фактические геометрические характеристики:
- площадь сечения A 2A1 ;
(3.16)
- фактический радиус инерции сечения i x ;
- гибкость x l x / ix .
(3.17)
По [1, табл.72] или прил. 11 определяют коэффициент продольного изгиба x
( x).
Собственный погонный вес колонны в кН/м с учетом линейной плотности по сортаменту
в кг/м может быть вычислен по формуле
(3.18)
g col , n кН / м
кг / м 9,81 10 3 .
Сжимающее продольное усилие в колонне с учетом ее собственного веса
определяется выражением
N N * g col , n H f 1,2 ,
(3.19)
где 1,2 – коэффициент, учитывающий вес дополнительных деталей;
f - коэффициент надежности для металлических конструкций заводского изготовления, принимаемый в соответствии с [4] равным 1,05.
Устойчивость колонны обеспечена, если выполняется условие
N
(3.20)
Ry c .
xA
Сечение считается подобранным удачно, если недонапряжение не пр евышает 15 %, то есть выполняется условие
R y c N /( x A)
100% 15% .
(3.21)
Ry c
Фактическая гибкость колонны не должна превышать предельное значение, которое определяется выражением
(3.22)
lim 180 60 ,
N
где
(3.23)
0,5 .
x AR y c
Здесь последнее условие также означает, что если оказалось
0,5 , то при
определении lim следует принять
0,5 .
Окончательно должно выполняться условие x
(3.24)
lim .
31
3.3.2.2. Подбор сечения относительно свободной оси
Сквозная колонны должна обладать равноустойчивостью относительно
обеих главных центральных осей, которая предполагает одинаковую гибкость
относительно осей сечения x и y. При этом относительно свободной оси y принимается во внимание не гибкость y , а приведенная гибкость ef , определяе2
2
мая в соответствии с [1, табл.7] выражением ef
y
1 , где
1 – гибкость
отдельной ветви относительно оси 1-1 (рис. 12,б-в) на участке между планками
«в свету» (рис.11б). Изменение расстояния между ветвями (2a рис. 12,б-в) приводит к изменению приведенной гибкости. Чем расстояние больше, тем меньше ef и выше показатель устойчивости. Таким образом, задача по обеспече-
нию равноустойчивости относительно обеих главных центральных осей сводится к определению такого расстояния между осями ветвей колонны (см.
табл. 1), при котором выполняется условие ef
.
x
Примем
ef
Так как
x
или
ly
, то i y
iy
y
2
y
ly
2
1
x
, откуда
ly
или i y
2
x
y
2
1
y
2
x
2
1
.
.
(3.25)
Iy
, где A 2A1 , A1 - площадь одной ветви, а
A
2 I 1 , где I1 - момент инерции сечения отдельной ветви относитель-
С другой стороны, i y
2 A1a 2
Iy
2 A1a 2 2 I1
a 2 i12 .
но оси 1-1. Тогда i y
(3.26)
2 A1
Приравнивая правые части выражений (3.25) и (3.26), получим
2
ly
2
x
a
a
2
1
l y2
2
x
2
1
2
i , или
2
1
ly
2
x
a
2
1
i12 .
2
2
1
i
2
, или
l y2
2
x
2
1
a2
i12 , откуда
(3.27)
Равноустойчивость колонны при найденном значении a обеспечена, если
в соответствии с [1, п. 5.6] гибкость ветви на участке между планками «в свету»
l
длиной l1 не превысит 40, то есть 1 40 . Так как 1 1 , расстояние между
i1
планками «в свету» не должно превышать
l1 40i1,
(3.28)
32
где i1 - радиус инерции сечения отдельной ветви относительно оси 1-1, определяемый для принятого проката по сортаменту. Внимание: в сортаменте ось
1-1 обозначена y.
Расстояние между ветвями c (рис. 19,б-в) из технологических и эксплуатационных требований следует назначать не менее 100 мм.
3.3.3. Расчет планок колонны
Конструктивные параметры планок и схема их расположения представлены на рис.14. Расстояние между планками «в свету» l1 назначается в соответствии с условием (3.28). Высота планки h pl принимается (0,5÷0,75) от ширины
колонны, то есть
(3.29)
с округлением до 10 мм, где b – габаритная ширина колонны, равная сумме зазора между ветвями c (рис.12,б-в) и удвоенной ширины полки швеллера или
двутавра по сортаменту.
Ширина планки назначается в соответствии с выражением
(3.30)
b pl c (40 60) мм .
h pl
0,5 0,75 b
Таким образом, расстояние между центрами планок определяется выр ажением
(3.31)
lb l1 h pl .
В предельном состоянии при потере устойчивости колонны происходит
ее продольный изгиб, в результате чего возникает поперечная с ила. Эту силу
воспринимает соединительная решетка, состоящая в рассматриваемом случае
из планок, расположенных в двух параллельных плоскостях.
В соответствии с нормами проектирования (п. 5.8* [1]) расчет соединительных планок выполняется на условную поперечную силу
7,15 10 6 (2330 E/R y ) N/ y .
(3.32)
Допускается условную поперечную силу Q fic (кН ) определять по табл.2 в
Q fic
зависимости от площади сечения колонны A(см 2 ) и наименования стали.
Таблица 2
Значения условной поперечной силы
Сталь
Q fic (кН )
С235
0,2 A
С255
0,3 A
С285
0,4 A
С390
0,5 A
С440
0,6 A
На две параллельные планки действует поперечная сила
Qs Q fic / 2 .
33
С590
0,7 A
(3.33)
Считается, что поперечная сила Qs поровну распределяется между двумя
ветвями колонны и проворачивает узел сопряжения ветви с планкой в соответствии с расчетной схемой, представленной на рис. 15. При этом в одной планке
действует реактивная поперечная сила Fs , уравновешивающая крутящий момент, создаваемый парой сил Qs / 4 с плечом lb (к ветвям колонны на одном
уровне приварены планки с двух сторон). Из условия равновесия
Qs lb / 4 Fs b1 / 2 определяется поперечная сила в планке
(3.34)
Fs Qs lb / 2b1 .
Рис. 15. Расчетная схема узла
крепления планки
Рис. 14. Конструктивная схема планок
Рис. 16. Крепление планки к ветви
Найденная сила, будучи приложенной к половине планке в соответс твии
со схемой на рис. 16, сдвигает ее вдоль ветви и проворачивает в заделке. На
указанной схеме сила Fs , действующая на узел сопряжения планки с ветвью со
смещением b1 / 2 , заменена системой эквивалентных силовых факторов: силой
Fs , действующей вдоль оси ветви, и изгибающим моментом
M s Fs b1 / 4 .
(3.35)
Момент M s и сила Fs воспринимаются угловым сварным швом, крепящим планку к ветви колонны. Расчетная длина сварного шва определяется выражением l w h pl 20 мм .
(3.36)
34
От действия момента в шве возникают условные срезающие напряжения
, а от сдвигающей силы напряжения F . Максимальные значения указанных
M
напряжений, эпюры которых представлены на рис.16, определяются выражениFs
Ms
ями M
и F
, где Ww и Aw - соответственно момент сопротивлеWw
Aw
ния и площадь продольного сечения шва, в свою очередь, определяемые выра2
жениями Ww
и Aw
. Прочность шва от совместного действия
f k f lw / 6
f k f lw
нормального и касательного напряжений определяется условием
2
2
Rwf wf c.
(3.37)
M
F
Здесь, как и ранее, учитываются ограничения [1] при сварке элементов из
малоуглеродистой стали, которые обеспечивают в предельном состоянии разрушение соединения по металлу шва, а не по границе сплавления.
Толщина планки t pl может быть принята по найденному катету шва, то
есть t pl k f .
Обычно конструктивно назначают t pl
(3.38)
(6 10) мм .
Пример 4. Подбор сечения центрально сжатой сквозной колонны
Подобрать сечение центрально сжатой сквозной колонны из двух швеллеров, соединённых планками. Сталь С235 с Ry=220 МПа, нагруженной продольной расчётной силой N = 2200 кН. Высота колонны H = 8 м.
Подбор и проверка сечения относительно материальной оси.
Задаёмся гибкостью равной 80, по [1, табл.72] определяем коэффициент
продольного изгиба = 0,710. Определяем требуемую площадь сечения
2200
N*
1,03 = 145,1см2.
Areq
1,03 =
0,71 22 1
req R y c
Требуемый радиус инерции ix = lef x/ req = 800/80= 10 см.
Принимаем два швеллера № 40, с площадью 2 . 61,5= 123 см2 и радиусом
инерции 15,8 см.
Фактическая гибкость x = 800/15,8 = 50,6; соответствующий коэффициент продольного изгиба по интерполяции x = 0,86.
Принятые швеллеры имеют линейную плотность 2 . 48,3 =96,6 кг/м.
Уточнённое значение нагрузки N N * g col , n H f 1,2 = 2200 +9,66 .
8 .1,05 . 1,2 =2297 кН.
Устойчивость колонны обеспечена, если выполняется условие
2297
N
= 21,7 кН/см2 22 кН/см2 .
Ry c =
0,86 123
xA
35
Недонапряжение
22 21,7
100 = 1,4% .
22
Подбор сечения относительно свободной оси
Условие равноустойчивости колонны определяется выражением
2
2
ef
y
1 , где
1 – гибкость отдельной ветви относительно оси 1-1 (рис.
19,б-в) на участке l1 между планками «в свету». Изменение расстояния между
ветвями ( 2a на рис. 19,б-в) приводит к изменению приведенной гибкости. По
формуле (3.27) условие равноустойчивости обеспечивается, если
lч2
a
i12 .
2
2
x
1
Расстояние между планками «в свету» l1 назначается в соответствии с
условием (3.28): для обеспечения равноустойчивости относительно обеих главных центральных осей расстояние l1 между планками «в свету» не должно
превышать 40 i1 , где i1 - радиус инерции сечения отдельной ветви относительно оси 1-1.
В нашем случае x = 50,6; из сортамента i1 =3.51см, максимально допустимое расстояние l1 =40 . 3,51 = 140,4 см. Принимаем l1 = 130 см; Тогда 1 =
130/3,51 = 37.
8002
a
3.512 = 23,5 см.
2
2
50.6 37
Расстояние между осями ветвей b1 = 2a = 2 . 23,5 = 47 см.
Расстояние между гранями ветвей b = 47 + 2 . 3,05 = 53,1 см.
Округляем расстояние вежду гранями ветвей, принимая b =55 см, тогда
a = (55 –2. 3.05)/2 =24.45 см, b1 = 2a = 2 . 24,45 = 48,9 см.
. Ширина полки швеллера равна 11,5см, таким образом, расстояние между ветвями c =55 – 2 . 11,5 = 32 см 10 см.
Проверка сечения относительно свободной оси.
Находим геометрические характеристики принятого сечения колонны
37407
Iy =2(I1+A1a2) = 2(642+61,5 . 24,452)= 37407 см4; iy=
= 17.4 см;
123
ly
2
2
462 17,4 2 = 49,2.
= 800/17,4 = 46; ef
y
1 =
y
iy
По табл. 72 [1], или по приложению 11, находим y = 0.87.
Устойчивость колонны обеспечена, если выполняется условие
2297
N
= 21,5 кН/см2 22 кН/см2.
Ry c =
0,87 123
yA
36
22 21,5
100 = 2,3% .
22
Гибкость ветви относительно оси 1-1: 1 = 37 (см. выше), коэффициент
1 = 0,910 ; устойчивость ветви относительно оси 1-1 обеспечена.
Недонапряжение
1149
N1
=
= 20,5 кН/см2 22 кН/см2.
0,91 61,5
1 A1
Расчет планок колонны
Конструктивные параметры планок и схема их расположения представлены на рис.11. Расстояние между планками «в свету» принято l1 =130 см. Высоту планки h pl в соответствии с (3.29) принимаем равным 30 см. Таким образом, расстояние между центрами планок определяемое выражением
lb l1 h pl = 130 + 30 = 160 см. Ширина планки назначается в соответствии с
выражением (3.30)
. b pl c (40 60) мм = 320+50 =370 мм.
Расчёт планок колонны сводится к проверке сварных швов их крепления.
Расчёт ведётся на условную поперечную силу Q fic, которую удобно определить
по таблице 2. В нашем случае для стали С235 Q fic = 0,2 A = 0,2 . 123 =24,6 кН.
Реактивная поперечная сила Fs = Qslb /2b1 =24,6 . 160 / 2 . 48,9 = 40,2 кН;
изгибающий момент M s Fs b1 / 2 = 40,2 . 48.9 / 2 = 983 кН . см.
Задаёмся катетом швов, прикрепляющих планки к ветвям колонны, kf=0.8
см, из условия применения ручной сварки f = 0.7. и проверяем их прочность по
формуле
Ms
2
, Ww
, длина шва lW принимается равной высоте планf k f lw / 6
M
Ww
ки, поскольку шов заводится на горизонтальную часть планки (на 20 мм).
983 6
= 11.7 кН/см2:
M
2
0,7 0.8 30
Fs
40.2
, где Aw
; F
= 2,4 кН/см2.
F
f k f lw
0.7 0.8 30
Aw
Прочность шва от совместного действия нормального и касательного
напряжений определяется условием
2
M
Rwf .
2
F
2
37
.
c
11,7 2,4 = 11,9 Rwf wf c = 18 1 . 1 = 18 кН/см2.
Здесь, как и ранее, учитываются ограничения [1] при сварке элементов из
малоуглеродистой стали, которые обеспечивают в предельном состоянии разрушение соединения по металлу шва, а не по границе сплавления.
2
.
.
wf
.
3.3.4. Расчет оголовка колонны
Рассмотрим расчет оголовка на примере сплошной колонны. В состав
оголовка, кроме верхнего участка стержня колонны, входят: опорная плита оголовка толщиной t pl , top ; два опорных ребра оголовка высотой hr , top , толщиной
t r , top и шириной br , top каждое; два горизонтальных подкрепляющих ребра
шириной, равной br , top , и толщиной 8÷10 мм (рис. 17).
Толщина опорной плиты оголовка обычно принимается равной
(3.39)
t pl ,top 20 25 мм .
Считается, что при свободном опирании главных балок опорное усилие
N * (3.38) передается с их опорных ребер на стержень колонны через опорную
плиту и опорные ребра оголовка колонны. Суммарная ширина опорных ребер
оголовка определяется выражением 2br , top br 2t pl , top , а одного ребра
br , top
(br
2t pl , top ) / 2 ,
(3.40)
где br - ширина опорного ребра балки (разд. 2.8).
Опорные ребра оголовка по своей суммарной ширине и толщине должны
N*
сопротивляться смятию, то есть должно выполняться условие
Rp c ,
t r , top l p
где длина сминаемой поверхности опорных ребер определяется выражением
l p 2br , top ,
(3.41)
а толщина опорных ребер оголовка находится по формуле
N*
,
t r , top
l pRp c
(3.42)
где R p определяется так же, как в пояснении к формуле (2.43).
Высота каждого из двух опорных ребер определяется прочностью четырех сварных швов, прикрепляющих ребра к стенке колонны
N*
, откуда, предварительно назначив катет швов k f , можно
f Rwf wf c
4k f hr ,top
найти требуемую высоту опорных ребер по формуле
N*
.
(3.43)
hr ,top
4k f f Rwf wf c
При этом длина шва, равная высоте опорного ребра, не должна превышать предельно допустимой величины hr , top 85 f k f .
(3.44)
В случае невыполнения этого условия катет шва k f следует увеличить.
Величины, входящие в знаменатель правой части выражения (3.43) подробно описаны в разд. 2.7.
38
Рис. 17. Оголовок сплошной колонны
Кроме этого должно быть проверено условие прочности опорного ребра
N*
на срез
(3.45)
Rs c ,
2hr , top t r , top
где Rs определяется так же, как в пояснении к формуле (2.9).
Также следует проверить на срез стенку колонны по граням крепления
N*
опорных ребер
(3.46)
Rs c .
2hr , top t w
Если условие (3.44) не выполняется, необходимо увеличить толщину
стенки колонны в пределах высоты оголовка с некоторым запасом путем вварки, как это показано на рис.17, более толстого стального листа толщиной t w, top ,
N*
.
(3.47)
2hr , top Rs c
Аналогично выполняется расчет оголовка сквозной колонны, конструкция которого представлена на рис. 18. По формуле (3.41) определяется ширина
опорных ребер br , top , по формуле (3.42) их толщина t r , top , а по формулам
определяемой выражением t w, top
(3.43-3.44) их высота hr , top . Высота листовой вставки, которая выполняет
функцию вваренного участка стенки сплошной колонны, принимается равной
hr , top , а ее толщина t w, top определяется выражением (3.47).
39
Если толщина листовой вставки значительно превысит толщину стенки
ветви, например, более чем в три раза, целесообразно увеличить высоту hr , top .
При этом необходимо контролировать совместное выполнение условий
(3.43-3.44).
Рис. 18. Оголовок сквозной колонны
3.3.5. Расчет базы колонны
Рассмотрим расчет базы на примере сплошной колонны. В состав базы,
кроме нижнего участка стержня колонны, входят: опорная плита базы длиной
L , шириной B и толщиной t pl , bas ; два листа траверсы высотой htr и толщиной
ttr каждый (рис. 19).
Расчет базы сводится к определению высоты и толщины траверсы, размеров опорной плиты в плане и ее толщины.
Траверса воспринимает усилие от стержня колонны N , определенное выражением (3.19), и передает его на опорную плиту. При этом считается, что
указанное усилие полностью передается через четыре вертикальных угловых
сварных шва длиной, равной высоте траверсы, то есть l w htr .
Расчет швов крепления траверсы к стержню колонны аналогичен расчету
швов крепления опорных ребер в оголовке колонны.
40
Рис. 19. База сплошной колонны
Предварительно назначив катет швов k f , определяется требуемая высота
траверсы по формуле
N*
.
(3.48)
4k f f Rwf wf c
При этом длина шва, равная высоте траверсы, не должна превышать
предельно допустимой величины
(3.49)
htr 85 f k f .
htr
Толщину траверсы обычно назначают в пределах 10÷16 мм и не менее k f .
Размеры опорной плиты в плане определяются прочностью материала
фундамента Rb, loc , которая, в свою очередь, зависит от расчетного сопротивления бетона осевому сжатию Rb и отношения площади верхнего обреза фундамента A f 2 к площади опорной плиты A f 1 . На начальной стадии расчета площадь A f 1 не известна, но можно задаться отношением A f 2 / A f 1 , например,
Af 2 / Af1 2.
приняв
(3.50)
Расчетное сопротивление Rb определяется классом прочности бетона и
для тяжелого и мелкозерностого бетона некоторых классов представлено в
табл. 3.
Таблица 3
Расчетное сопротивление бетона
Класс бетона
МПа
Rb ,
кН/см 2
В7,5
4,5
0,45
В10
6,0
0,60
В12,5
7,5
0,75
41
В15
8,5
0,85
В20
11,5
1,15
В25
14,5
1,45
Расчетное сопротивление материала фундамента смятию определяется
Rb, loc Rb 3 A f 2 A f 1 .
выражением
(3.51)
Требуемая площадь плиты A f 1, req N / Rb, loc .
(3.52)
Ширина плиты B принимается из конструктивных соображений в соответствии со схемой, представленной на разрезе 3-3 рис. 26. а длина назначается
из условия L B A f 1, req , откуда L A f 1, req B .
(3.53)
Окончательно длина плита L принимается из геометрических соображений, учитывающих габарит сечения колонны и размеры участков размещения
анкерных болтов общей длиной 2 120 150 мм (разрез 3-3 рис. 19).
Бетон фундамента является упругим основанием для опорной плиты базы. Для простоты расчета считается, что давление под плитой распределено
равномерно, а сама плита рассчитывается как пластинка, нагруженная снизу со
стороны фундамента равномерно распределенным воздействием q f и опертая
сверху на систему ребер, образованную торцом стержня колонны и траверс ами.
Таким образом, опорная плита на участках между ребрами под действием
нагрузки q f изгибается.
Величина q f может быть найдена по фактической нагрузке и габаритам
опорной плиты с помощью выражения
(3.54.1)
q f N /( L B)
или по максимально возможной нагрузке со стороны фундамента, равной его
прочности, то есть с помощью формулы
q f Rb, loc .
(3.54.2)
Распределение изгибающих моментов в плите на конкретном участке зависит от его опорного контура. Так на рис. 27,а участок № 1 представляет собой
прямоугольную пластинку, опертую по всему контуру, то есть опирается на четыре канта. Участок № 2 также представляет собой прямоугольную пластинку,
но опертую на три канта, один из которых свободный, а примыкающие к нему
закреплены. Участок № 3 является прямоугольной пластинкой, закрепленной
только одной стороной, то есть является консольным участком.
Наибольший изгибающий момент, действующий на полосе единичной
ширины в пластинке с любым опорным контуром, определяется выражением
Mi
q f a2,
(3.55)
где - коэффициент академика Б.Г. Галеркина, зависящий от соотношения характерных размеров b/a i -го участка.
В табл. 4 представлены значения для различных схем участков и соотношений характерных размеров, в том числе обозначенных на рис. 27,а. Для
консольного участка
0,5 , a - свес.
Толщина плиты базы определяется выражением
42
t pl , bas
6M max ( R y c ) ,
(3.56)
где M max – наибольшее значение изгибающего момента из числа найденных
для каждого участка по формуле (3.55).
Рис.20. Разбивка плиты базы на участки
Значения коэффициента
Схема участка
1
Таблица 4
для расчета пластинок на изгиб
Значения
при соотношении b / a , равном
0,5
0,7
0,9
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
2,0
0,060 0,088 0,107 0,112 0,120 0,126 0,129 0,131 0,132
2
43
>2,0
0,133
3
-
-
-
0,048 0,063 0,075 0,086 0,094 0,100
0,125
Примечания: 1. На схемах 1 и 2 a – размер свободного края;
2. На схеме 3 a – размер меньшей стороны;
3. Для схем 1 и 2 при b / a 0,5 момент определять как для консольного
участка со свесом, равным b .
Для фиксации проектного положения центрально сжатой колонны при ее
шарнирном сопряжении с фундаментом принимаются анкерные (фундаментные) болты М20÷М30. Отверстия в опорной плите под анкерные болты выпо лняются диаметром в 1,5÷2 раза больше номинального диаметра анкерного бо лта. На анкерные болты надеваются анкерные шайбы, притягиваемые гайками и
приваренные монтажной сваркой к опорной плите. Диаметр отверстия в анкерной шайбе на 2÷3 мм больше диаметра анкерного болта.
Расчет базы сквозной колонны аналогичен сплошной. На рис. 20,б представлена разбивка плиты базы колонны с ветвями из швеллеров на участки, которые также опираются на четыре канта, три канта и являются консольными.
Если толщина плиты базы t pl , bas по расчету окажется более 40 мм, то
следует добиться ее уменьшения, например, расчленением на большее число
участков установкой промежуточных траверсных ребер, как это показано на
рис. 20,в. На участках меньших размеров действуют изгибающие моменты с
меньшими значениями, что приводит у уменьшению толщины опорной плиты,
определяемой выражением (3.56).
44
4. СОСТАВ ГРАФИЧЕСКОЙ ЧАСТИ КУРСОВОГО ПРОЕКТА
(чертежа КМ)
Чертеж КМ формата А2 выполняется в соответствии с требованиями [9]
или [11, гл. 23] в следующем составе (см. также приложение 22):
1. Схема расположения элементов конструкций (М 1:100; М 1:200; М
1:400);
- план на отметке H up ;
- продольный разрез;
- поперечный разрез.
2. Чертеж колонны с указанием всех размеров (М 1:15; М 1:20; 1:50), а
также разрезы или виды (М 1:10);
- оголовка;
- базы.
3. Чертёж главной балки с ребрами жесткости и указанием всех размеров
(М 1:10; М 1:15; М 1:20).
4. Узел сопряжения главной и вспомогательных балок в двух проекциях
(М 1:10; М 1:15; М 1:20).
5. Узел опирания главных балок на колонну - три проекции (М 1:10; М
1:15; М 1:20).
6. Ведомость элементов по нижеприведенной форме.
7. Примечания.
8. Условные обозначения.
45
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. СНиП II-23-81*. Стальные конструкции / Госстрой России. –М.: ГУП ЦПП,
2003.– 90 с.
2. Металлические конструкции: Учебник для студ. высш. учеб. заведений /
Ю.И. Кудишин, Е.И. Беленя, В.С. Игнатьева и др.; под ред. Ю.И. Кудишина.
– 8-е изд., перераб. и доп. – М.: Издательский центр «Академия», 2006.
– 688 с.
3. Металлические конструкции. В 3 т. Т. 1. Элементы стальных конструкций:
Учеб. пособие для строит. вузов / В.В. Горев, Б.Ю. Уваров, В.В. Филиппов и
др.; под ред. В.В. Горева. – М.: Высш. шк., 1997. – 527 с.
4. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия / Госстрой России. – М.: ФГУП
ЦПП, 2005. – 44 с.
5. ГОСТ 26020-83. Двутавры стальные горячекатаные с параллельными гранями полок. Сортамент. – М.: Изд-во стандартов, 1983.
6. ГОСТ 19903-74*. Прокат листовой горячекатаный. Сортамент. – М.: Изд-во
стандартов, 2003.
7. ГОСТ 82-70*. Прокат стальной горячекатаный широкополосный универсальный. Сортамент. – М.: Изд-во стандартов, 2003.
8. Справочные материалы по проектированию стальных конструкций / Воронеж. гос. арх.-строит. акад.; Сост.: И.П. Сигаев, А.С. Щеглов. – Воронеж,
1996. – 130 с.
9. СН 460-74. Временная инструкция о составе и оформлении строительных
рабочих чертежей зданий и сооружений. Раздел 5. Конструкции металлические. Чертежи КМ. – М.: Стройиздат, 1978.
10. ГОСТ 21.502-2007. Система проектной документации для строительства.
Правила выполнения проектной и рабочей документации металлических
констркций. –М.: Стандартинформ, 2008.
46
Приложение 1
Извлечение из табл. 51* СНиП II-23-81*
Сталь
Толщина
проката , мм
С235 От
Св.
,,
,,
С245 От
Св.
С255 От
,,
Св.
,,
С275 От
Св.
С285 От
,,
Св.
С345 От
Св.
,,
,,
,,
,,
С345К От
С375 От
Св.
,,
С390 От
С390К От
С440 От
Св.
С590 От
С590К От
2 до
20 ,,
40 ,,
100
2 до
20 ,,
2 до
4 ,,
10 ,,
20 ,,
2 до
10 ,,
2 до
4 ,,
10 ,,
2 до
10 ,,
20 ,,
40 ,,
60 ,,
80 ,,
4 до
2 до
10 ,,
20 ,,
4 до
4 до
4 до
30 ,,
10 до
16 до
20
40
100
20
30
3,9
10
20
40
10
20
3,9
10
20
10
20
40
60
80
160
10
10
20
40
50
30
30
50
36
40
Нормативное сопротивление, МПа
Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см 2 ),
2
(кгс/мм ), проката
проката
листового, широлистового, широкопокополосного унифасонного
фасонного
лосного универсального
версального
Ryn
Run
Ryn
Run
Ry
Ru
Ry
Ru
235 (24) 360 (37) 235 (24) 360 (37) 230 (2350) 350 (3600) 230 (2350) 350 (3600)
225 (23) 360 (37) 225 (23) 360 (37) 220 (2250) 350 (3600) 220 (2250) 350 (3600)
215 (22) 360 (37)
210 (2150) 350 (3600)
195 (20) 360 (37)
190 (1950) 350 (3600)
245 (25) 370 (38) 245 (25) 370 (38) 240 (2450) 360 (3700) 240 (2450) 360 (3700)
235 (24) 370 (38)
230 (2350) 360 (3700)
255 (26) 380 (39)
250 (2550) 370 (3800)
245 (25) 380 (39) 255 (26) 380 (39) 240 (2450) 370 (3800) 250 (2550) 370 (3800)
245 (25) 370 (38) 245 (25) 370 (38) 240 (2450) 360 (3700) 240 (2450) 360 (3700)
235 (24) 370 (38) 235 (24) 370 (38) 230 (2350) 360 (3700) 230 (2350) 360 (3700)
275 (28) 380 (39) 275 (28) 390 (40) 270 (2750) 370 (3800) 270 (2750) 380 (3900)
265 (27) 370 (38) 275 (28) 380 (39) 260 (2650) 360 (3700) 270 (2750) 370 (3800)
285 (29) 390 (40)
280 (2850) 380 (3900)
275 (28) 390 (40) 285 (29) 400 (41) 270 (2750) 380 (3900) 280 (2850) 390 (4000)
265 (27) 380 (39) 275 (28) 390 (40) 260 (2650) 370 (3800) 270 (2750) 380 (3900)
345 (35) 490 (50) 345 (35) 490 (50) 335 (3400) 480 (4900) 335 (3400) 480 (4900)
325 (33) 470 (48) 325 (33) 470 (48) 315 (3200) 460 (4700) 315 (3200) 460 (4700)
305 (31) 460 (47) 305 (31) 460 (47) 300 (3050) 450 (4600) 300 (3050) 450 (4600)
285 (29) 450 (46)
280 (2850) 440 (4500)
275 (28) 440 (45)
270 (2750) 430 (4400)
265 (27) 430 (44)
260 (2650) 420 (4300)
345 (35) 470 (48) 345 (35) 470 (48) 335 (3400) 460 (4700) 335 (3400) 460 (4700)
375 (38) 510 (52) 375 (38) 510 (52) 365 (3700) 500 (5100) 365 (3700) 500 (5100)
355 (36) 490 (50) 355 (36) 490 (50) 345 (3500) 480 (4900) 345 (3500) 480 (4900)
335 (34) 480 (49) 335 (34) 480 (49) 325 (3300) 470 (4800) 325 (3300) 470 (4800)
390 (40) 540 (55)
380 (3850) 530 (5400)
390 (40) 540 (55)
380 (3850) 530 (5400)
440 (45) 590 (60)
430 (4400) 575 (5850)
410 (42) 570 (58)
400 (4100) 555 (5650)
540 (55) 635 (65)
515 (5250) 605 (6150)
540 (55) 635 (65)
515 (5250) 605 (6150)
-
Приложение 2
Извлечение из табл. 66 СНиП II-23-81*
Коэффициенты с(сх), су, п
Тип сечения
Af
Схема сечения
Aw
1
0,25
47
Значения коэффициентов
n при My =
c(cx )
cy
0*
1,19
1,47
1,5
Тип сечения
Af
Схема сечения
Aw
0,5
1,0
2,0
Значения коэффициентов
n при My =
c(cx )
cy
0*
1,12
1,07
1,04
Приложение 3
Извлечение из ГОСТ 26020-83 «Двутавры стальные горячекатаные
с параллельными гранями полок»
По соотношению размеров и условиям применения двутавры подразделяются на типы:
Б - нормальные двутавры;
Ш - широкополочные двутавры;
К - колонные двутавры.
Поперечное сечение двутавров должно соответствовать указанному на чертеже, а
размеры двутавров, площадь поперечного сечения, линейная плотность и справочные величины приведены в таблице.
Обозначение к чертежу и таблице:
h - высота двутвара; b - ширина полки; s - толщина стенки; t - толщина полки;
r - радиус сопряжения; I - момент инерции; W - момент сопротивления; S - статистический
момент полусечения; i - радиус инерции
48
мм
Номер
профиля
h
b
s
t
r
10Б1
12Б1
12Б2
14Б1
14Б2
16Б1
16Б2
18Б1
18Б2
20Б1
23Б1
26Б1
26Б2
30Б1
30Б2
35Б1
35Б2
40Б1
40Б2
45Б1
45Б2
50Б1
50Б2
55Б1
55Б2
60Б1
60Б2
100
117,6
120
137,4
140
157
160
177
180
200
230
258
261
295
299
346
349
392
396
443
447
492
496
543
547
593
597
55
64
64
73
73
82
82
91
91
100
110
120
120
140
140
155
155
165
165
180
180
200
200
220
220
230
230
4,1
3,8
4,4
3,8
4,7
4,0
5,0
4,3
5,3
5,6
5,6
5,8
6,0
5,8
6,0
6,2
6,5
7,0
7,5
7,8
8,4
8,8
9,2
9,5
10,0
10,5
11,0
5,7
5,1
6,3
5,6
6,9
5,9
7,4
6,5
8,0
8,5
9,0
8,5
10,0
8,5
10,0
8,5
10,0
9,5
11,5
11,0
13,0
12,0
14,0
13,5
15,5
15,5
17,5
7
7
7
9
9
12
12
12
15
18
21
21
21
24
24
Линейная
плотность,
кг/м
Ix, см4
Нормальные двутавры
10,32
8,1
171
11,03
8,7
257
13,21
10,4
318
13,39
10,5
435
16,43
12,9
541
16,18
12,7
689
20,09
15,8
869
19,58
15,4
1063
23,95
18,8
1317
28,49
22,4
1943
32,91
25,8
2996
35,62
28,0
4024
39,70
31,2
4654
41,92
32,9
6328
46,67
36,6
7293
49,53
38,9
10060
55,17
43,3
11550
61,25
48,1
15750
69,72
54,7
18530
76,23
59,8
24940
85,96
67,5
28870
92,98
73,0
37160
102,80
80,7
42390
113,37
89,0
55680
124,75
97,9
62790
135,26
106,2
78760
147,30
115,6
87640
Площадь
сечения, см2
49
Справочные величины для осей
Х-Х
Y-Y
3
3
4
Wx, см
Sx, см
ix, см
Iy, см
Wy, см3
iy, см
34,2
43,8
53,0
63,3
77,3
87,8
108,7
120,1
146,3
194,3
260,5
312,0
356,6
427,0
487,8
581,7
662,2
803,6
935,7
1125,8
1291,9
1511,0
1709,0
2051,0
2296,0
2655,0
2936,0
1,24
1,42
1,45
1,65
1,65
1,83
1,84
2,04
2,05
2,23
2,47
2,63
2,70
3,05
3,13
3,27
3,36
3,42
3,52
3,75
3,84
4,16
4,27
4,61
4,70
4,83
4,92
19,7
24,9
30,4
35,8
44,2
49,5
61,9
67,7
83,2
110,3
147,2
176,6
201,5
240,0
273,8
328,6
373,0
456,0
529,7
639,5
732,9
860,4
970,2
1165,0
1302,0
1512,0
1669,0
4,07
4,83
4,90
5,70
5,74
6,53
6,58
7,37
7,41
8,26
9,54
10,63
10,83
12,29
12,50
14,25
14,47
16,03
16,30
18,09
18,32
19,99
20,30
22,16
22,43
24,13
24,39
15,9
22,4
27,7
36,4
44,9
54,4
68,3
81,9
100,8
142,3
200,3
245,6
288,8
390,0
458,6
529,6
622,9
714,9
865,0
1073,7
1269,0
1606,0
1873,0
2404,0
2760,0
3154,0
3561,0
5,8
7,0
8,6
10,0
12,3
13,3
16,6
18,0
22,2
28,5
36,4
40,9
48,1
55,7
65,5
68,3
80,4
86,7
104,8
119,3
141,0
160,6
187,3
218,6
250,9
274,3
309,6
мм
Номер
профиля
h
b
s
t
r
Площадь
сечения, см2
70Б1
691
260
12,0
15,5
24
164,70
Линейная
плотность,
кг/м
129,3
Ix, см4
125930
Справочные величины для осей
Х-Х
Y-Y
3
3
4
Wx, см
Sx, см
ix, см
Iy, см
Wy, см3
3645,0 2095,0 27,65
4556,0
350,5
iy, см
5,26
Продолжение табл.
мм
Номер
профиля
h
b
s
t
r
70Б2
80Б1
80Б2
90Б1
90Б2
100Б1
100Б2
100Б3
100Б4
697
791
798
893
900
990
998
1006
1013
260
280
230
300
300
320
320
320
320
12,5
13,5
14,0
15,0
15,5
16,0
17,0
18,0
19,5
18,5
17,0
20,5
18,5
22,0
21,0
25,0
29,0
32,5
24
26
193
226
251
255
291
295
299
338
341
345
388
392
396
150
155
180
180
200
200
200
250
250
250
300
300
300
6,0
6,5
7,0
7,5
8,0
8,5
9,0
9,5
10,0
10,5
9,5
11,5
12,5
9,0
10,0
10,0
12,0
11,0
13,0
15,0
12,5
14,0
16,0
14,0
16,0
18,0
13
14
16
20Ш1
23Ш1
26Ш1
26Ш2
30Ш1
30Ш2
30Ш3
35Ш1
35Ш2
35Ш3
40Ш1
40Ш2
40Ш3
30
30
18
20
22
Справочные величины для осей
Линейная
плотность,
Х-Х
Y-Y
кг/м
Ix, см4 Wx, см3 Sx, см3 ix, см
Iy, см4
Wy, см3
183,60
144,2
145912
4187
2393,0 28,19
5437,0
418,2
203,20
159,5
199500
5044
2917,0 31,33
6244,0
446,0
226,60
177,9
232200
5820
3343,0 32,01
7527,0
537,6
247,10
194,0
304400
6817
3964,0 35,09
8365,0
557,6
272,40
213,8
349200
7760
4480,0 35,80
9943,0
662,8
293,82
230,6
446000
9011
5234,0 38,96 11520,0
719,9
328,90
258,2
516400
10350 5980,0 39,62 13710,0
856,9
364,00
285,7
587700
11680 6736,0 40,18 15900,0
993,9
400,60
314,5
655400
12940 7470,0 40,45 17830,0 1114,3
Широкополочные двутавры
38,95
30,6
2660
275
153
8,26
507
67,6
46,08
36,2
4260
377
210
9,62
622
80,2
54,37
42,7
6225
496
276
10,70
974
108,2
62,73
49,2
7429
583
325
10,88
1168
129,8
68,31
53,6
10400
715
398
12,34
1470
147,0
77,65
61,0
12200
827
462
12,53
1737
173,7
87,00
68,3
14040
939
526
12,70
2004
200,4
96,67
75,1
19790
1171
651
14,38
3260
261
104,74
82,2
22070
1295
721
14,52
3650
292
116,30
91,30
25140
1458
813
14,70
4170
334
122,40
96,1
34360
1771
976
16,76
6306
420
141,60
111,1
39700
2025
1125
16,75
7209
481
157,20
123,4
44740
2260
1259
16,87
8111
541
Площадь
сечения, см2
50
iy, см
5,44
5,54
5,76
5,82
6,04
6,26
6,46
6,61
6,67
3,61
3,67
4,23
4,31
4,64
4,73
4,80
5,84
5,90
5,99
7,18
7,14
7,18
Номер
профиля
50Ш1
50Ш2
50Ш3
50Ш4
мм
h
484
489
495
501
b
s
t
r
300
300
300
300
11,0
14,5
15,5
16,5
15,0
17,5
20,5
23,5
26
Площадь
сечения, см2
145,70
176,60
199,20
221,70
Линейная
плотность,
кг/м
114,4
138,7
156,4
174,1
Ix, см4
60930
72530
84200
96150
Справочные величины для осей
Х-Х
Y-Y
3
3
4
Wx, см Sx, см
ix, см
Iy, см
Wy, см3
2518
1403
20,45
6762
451
2967
1676
20,26
7900
526
3402
1923
20,56
9250
617
3838
2173
20,82
10600
707
iy, см
6,81
6,69
6,81
6,92
Окончание табл.
Номер
профиля
мм
h
b
s
t
r
60Ш1
60Ш2
60Ш3
60Ш4
70Ш1
70Ш2
70Ш3
70Ш4
70Ш5
580
587
595
603
683
691
700
708
718
320
320
320
320
320
320
320
320
320
12,0
16,0
18,0
20,0
13,5
15,0
18,0
20,5
23,0
17,0
20,5
24,5
28,5
19,0
23,0
27,5
31,5
36,5
28
20К1
20К2
23К1
23К2
26К1
26К2
26К3
30К1
30К2
195
198
227
230
255
258
262
296
300
200
200
240
240
260
260
260
300
300
6,5
7,0
7,0
8,0
8,0
9,0
10,0
9,0
10,0
10,0
11,5
10,5
12,0
12,0
13,5
15,5
13,5
15,5
13
30
14
16
18
Линейная
плотность,
кг/м
Ix, см4
142,1
107300
176,9
131800
205,5
156900
234,2
182500
169,9
172000
197,6
205500
235,4
247100
268,1
284400
305,9
330600
Колонные двутавры
41,5
3820
46,9
4422
52,2
6589
59,5
7601
65,2
10300
73,2
11700
83,1
13560
84,8
18110
96,3
20930
Площадь
сечения, см2
181,10
225,30
261,80
298,34
216,40
251,70
299,80
341,60
389,7
52,82
59,70
66,51
75,77
83,08
93,19
105,90
108,00
122,70
51
Справочные величины для осей
Х-Х
Y-Y
3
3
4
Wx, см Sx, см
ix, см
Iy, см
Wy, см3
3701
2068
24,35
9302
581
4490
2544
24,19
11230
702
5273
2997
24,48
13420
839
6055
3455
24,73
15620
976
5036
2843
28,19
10400
650
5949
3360
28,58
12590
787
7059
4017
28,72
15070
942
8033
4598
28,85
17270
1079
9210
5298
29,13
20020
1251
392
447
580
661
809
907
1035
1223
1395
216
247
318
365
445
501
576
672
771
8,50
8,61
9,95
10,02
11,14
11,21
11,32
12,95
13,06
1334
1534
2421
2766
3517
3957
4544
6079
6980
133
153
202
231
271
304
349
405
465
iy, см
7,17
7,06
7,16
7,23
6,93
7,07
7,09
7,11
7,17
5,03
5,07
6,03
6,04
6,51
6,52
6,55
7,50
7,54
Номер
профиля
30К3
35К1
35К2
35К3
40К1
40К2
40К3
40К4
40К5
мм
h
304
343
348
353
393
400
409
419
431
b
s
t
300
350
350
350
400
400
400
400
400
11,5
10,0
11,0
13,0
11,0
13,0
16,0
19,0
23,0
17,5
15,0
17,5
20,0
16,5
20,0
24,5
29,5
35,5
r
20
22
Площадь
сечения, см2
138,72
139,70
160,40
184,10
175,80
210,96
257,80
308,60
371,00
Линейная
плотность,
кг/м
108,9
109,7
125,9
144,5
138,0
165,6
202,3
242,2
291,2
52
Ix, см4
23910
31610
37090
42970
52400
64140
80040
98340
121570
Справочные величины для осей
Х-Х
Y-Y
3
3
4
Wx, см Sx, см
ix, см
Iy, см
Wy, см3
1573
874
13,12
7881
525
1843
1010
15,04
10720
613
2132
1173
15,21
12510
715
2435
1351
15,28
14300
817
2664
1457
17,26
17610
880
3207
1767
17,44
21350
1067
3914
2180
17,62
26150
1307
4694
2642
17,85
31500
1575
5642
3217
18,10
37910
1896
iy, см
7,54
8,76
8,83
8,81
10,00
10,06
10,07
10,10
10,11
Приложение 4
Извлечение из ГОСТ 19903-74*
«Прокат листовой горячекатаный. Сортамент»
Размеры проката (мм), изготовляемого в листах
Толщина
листов
4; 4,5
5; 5,5
6; 6,5; 7
7,5
8; 8,5; 9
9,5; 10
11; 11,5
12; 12,5
13; 13,5
14; 14,5
1000
2000
6000
2000
7000
2000
8000
2000
6000
2500
6500
Длина листов при ширине
1100 1250 1400 1420 1500 1600 1700 1800 1900 2000
2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000
6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000
2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000
7000 7000 7000 7000 7000 7000 7000 7000 7000 7000
2000 2000 2000 2000 2000 3000 3000 3000 3000 3000
8000 8000 8000 8000 12000 12000 12000 12000 12000 12000
2000 2000 2000 2000 2000 3000 3000 3000 3000 3000
6000 8000 8000 8000 12000 12000 12000 12000 10000 10000
2500 2500 2500 2500 3000 3000 3200 3200 3200 3200
6500 12000 12000 12000 12000 11000 11000 10000 10000 10000
Приложение 5
Извлечение из ГОСТ 82-70*
«Прокат стальной горячекатаный широкополосный универсальный.
Сортамент»
Размеры проката (мм), изготовляемого в листах
Толщина
Ширина
6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 14, 16, 18, 20 , 22, 25, 28, 30, 32, 36, 40, 45, 50, 55, 60
200, 210, 220, 240, 250, 260, 280, 300, 320, 340, 360, 380, 400, 420, 450, 460, 480,
500, 520, 530, 560, 600, 630, 650, 670, 700, 750, 800, 850, 900, 950, 1000, 1050
Приложение 6
Извлечение из п. 7.4*. СНиП II-23-81*
ccr R y
cr
cr
10,3 1
2
w
;
(75)
0,76 Rs
;
2
2
ef
В формуле (75) коэффициент сcr следует принимать:
для сварных балок - по табл. 21 в зависимости от значения коэффициента δ
53
(76)
Т а б л и ц а 21
δ
≤0,8
30,0
ccr
1,0
31,5
2,0
33,3
4,0
34,6
bf
tf
hef
t
6,0
34,8
10,0
35,1
≥30
35,5
3
,
(77)
где b f и tf - соответственно ширина и толщина сжатого пояса балки;
β - коэффициент, принимаемый по табл. 22;
hef – расчетная высота стенки; для сварных балок hef = hw;
для балок на высокопрочных болтах сcr = 35,2.
Т а б л и ц а 22
Балки
Условия работы сжатого пояса
Крановые рельсы не приварены
Крановые рельсы приварены
При непрерывном опирании плит
В прочих случаях
Подкрановые
Прочие
β
2
∞
∞
0,8
П р и м е ч а н и е . Для отсеков подкрановых балок, где сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу, при вычислении коэффициента δ следует принимать β = 0,8.
В формуле (76)
d
t
ef
Ry
,
E
где d - меньшая из сторон пластинки (h ef или a );
μ - отношение большей стороны пластинки к меньшей.
Приложение 7
Извлечение из табл. 34* СНиП II-23-81*
Вид сварки при диаметре
сварочной проволоки d,
мм
Автоматическая
при d = 3 - 5
Значения коэффициентов βf и
βz при катетах швов, мм
Коэффициент
18 и бо3-8
9-12 14-16
лее
1,1
0,7
βf
1,15
1,0
βz
Положение шва
В лодочку
Нижнее
βf
54
1,1
0,9
0,7
Вид сварки при диаметре
сварочной проволоки d,
мм
Положение шва
Автоматическая и полу- В лодочку
автоматическая
при d = 1,4 - 2
Нижнее,
горизонтальное, вертикальное
Ручная; полуавтоматиче- В лодочку, нижнее,
ская проволокой сплош- горизонтальное, верного сечения при d < 1,4 тикальное, потолочили порошковой прово- ное
локой
Значения коэффициентов βf и
βz при катетах швов, мм
Коэффициент
18 и бо3-8
9-12 14-16
лее
1,15
1,05
1,0
βz
0,9
0,8
0,7
βf
1,05
βz
βf
0,9
βz
1,05
1,0
0,8
0,7
1,0
βf
0,7
βz
1,0
Приложение 8
Извлечение из табл. 56 СНиП II-23-81*
Нормативные и расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с
угловыми швами
тип электрода
(по ГОСТ 9467-75)
Э42, Э42А
Э46, Э46А
Э50, Э50А
Э60
Э70
Э85
Сварочные материалы
марка проволоки
Св-08, Св-08А
Св-08ГА
Св-10ГА, Св-08Г2С, Св-08Г2СЦ, ПП-АН8,
ПП-АН3
Св-08Г2С* , СВ-08Г2СЦ, Св-10НМА, Св-10Г2
Св-10ХГ2СМА, СВ-08ХН2ГМЮ
-
55
Rwun , Мпа
(кгс/см2 )
Rwf, МПа
(кгс/см2 )
410 (4200) 180 (1850)
450 (4600) 200 (2050)
490 (5000) 215 (2200)
590 (6000) 240 (2450)
685 (7000) 280 (2850)
835 (8500) 340 (3450)
Приложение 9
Извлечение из табл. 55* СНиП II-23-81*
Группы конструкций в климатических районах
Стали
2, 3 и 4 - во всех С235, С245, С255,
районах, кроме С275, С285, 20,
I1 , I2 , II2 и II3
ВСт3кп, ВСт3пс,
ВСт3сп
С345, С345Т, С375,
С375Т, С390,
С390Т, С390К,
С440, 16Г2АФ,
09Г2С
С345К
1 - во всех райо- С235, С245, С255,
нах; 2, 3 и 4 - в С275, С285, 20,
районах I1 , I2 , II2 ВСт3кп, ВСт3пс,
и II3
ВСт3сп
Материалы для сварки
в углекислом газе (по
ГОСТ 805085) или в
под флюсом
покрытыми
его смеси с
аргоном (по электродами
типов по
ГОСТ
10157-79*) ГОСТ 946775*
Марки
флюсов
сварочной проволоки (по
(по ГОСТ
ГОСТ 2246-70*)
9087-81*)
АН-348-А, Св-08А,
АН-60
Св-08ГА
АН-47,
АН-43,
АН-17-М,
АН-348-А
Св-10НМА,
Св-10Г2,
Св-08ГА,
Св-10ГА
АН-348-А Св-08Х1ДЮ
АН-348-А
СВ-08Г2С
Э50
Св08ХГ2СДЮ
Св-08А,
СВ-08ГА
Св-10НМА,
АН-47,
С345, С345Т, С375,
Св-10Г2,
АН-43,
С375Т, 09Г2С
Св-08ГА,
АН-348-А
Св-10ГА
Св-10НМА,
С390, С390Т,
АН-47,
Св-10Г2,
С390К, С440,
АН-17-М,
Св-08ГА,
16Г2АФ
АН-348-А
Св-10ГА
Э50А
Э42А, Э46А
СВ-08Г2С
Э50А
Э50А
СвЭ50А
08ХГ2СДЮ
СвСв08ХН2ГМЮ, 10ХГ2СМА, Э60, Э70
Св-10НМА
Св-
С345К
АН-348-А Св-08Х1ДЮ
С590, С590К,
С590КШ
АН-17-М
56
Э42, Э46
Группы конструкций в климатических районах
Стали
Материалы для сварки
в углекислом газе (по
ГОСТ 805085) или в
под флюсом
его смеси с покрытыми
электродами
аргоном (по
типов по
ГОСТ
10157-79*) ГОСТ 946775*
Марки
флюсов
сварочной проволоки (по
(по ГОСТ
ГОСТ 2246-70*)
9087-81*)
08ХГСМА,
Св-08Г2С
Приложение 10
Извлечение из табл. 38* СНиП II-23-81*
Вид соединения
Вид сварки
Тавровое с дву- Ручная
сторонними угловыми швами;
нахлесточное и Автоматическая и
угловое
полуавтоматическая
Тавровое с одно- Ручная
сторонними уг- Автоматическая и
ловыми швами полуавтоматическая
Предел текучести стали,
МПа (кгс/см3 )
До 430 (4400)
Св. 430 (4400)
до 530 (5400)
До 430 (4400)
Св. 430 (4400)
до 530 (5400)
До 380 (3900)
Минимальные катеты швов k f , мм, при
толщине более толстого из свариваемых элементов t, мм
4-5 6-10 11- 17- 23- 33- 4116 22 32 40 80
4
5
6
7
8
9
10
5
6
7
8
9
10 12
3
4
4
5
5
6
6
7
7
8
8
9
9
10
5
4
6
5
7
6
8
7
9
8
10
9
12
10
Приложение 11
Извлечение из табл. 72 СНиП II-23-81*
Коэффициенты φ для элементов из стали с расчетным сопротивлением Ry, МПа (кгс/см 2 )
Гибкость λ 200
240
280
320
360
400
440
480
520
560
600
640
(2050) (2450) (2850) (3250) (3650) (4100) (4500) (4900) (5300) (5700) (6100) (6550)
10
988
987
985
984
983
982
981
980
979
978
977
977
20
967
962
959
955
952
949
946
943
941
938
936
934
30
939
931
924
917
911
905
900
895
891
887
883
879
40
906
894
883
873
863
854
846
839
832
825
820
814
50
869
852
836
822
809
796
785
775
764
746
729
712
60
827
805
785
766
749
721
696
672
650
628
608
588
70
782
754
724
687
654
623
595
568
542
518
494
470
57
Коэффициенты φ для элементов из стали с расчетным сопротивлением Ry, МПа (кгс/см 2 )
Гибкость λ 200
240
280
320
360
400
440
480
520
560
600
640
(2050) (2450) (2850) (3250) (3650) (4100) (4500) (4900) (5300) (5700) (6100) (6550)
80
734
686
641
602
566
532
501
471
442
414
386
359
90
665
612
565
522
483
447
413
380
349
326
305
287
100
599
542
493
448
408
369
335
309
286
267
250
235
110
537
478
427
381
338
306
280
258
239
223
209
197
120
479
419
366
321
287
260
237
219
203
190
178
167
130
425
364
313
276
247
223
204
189
175
163
153
145
140
376
315
272
240
215
195
178
164
153
143
134
126
150
328
276
239
211
189
171
157
145
134
126
118
111
160
290
244
212
187
167
152
139
129
120
112
105
099
170
259
218
189
167
150
136
125
115
107
100
094
089
180
233
196
170
150
135
123
112
104
097
091
085
081
190
210
177
154
136
122
111
102
094
088
082
077
073
200
191
161
140
124
111
101
093
086
080
075
071
067
210
174
147
128
113
102
093
085
079
074
069
065
062
220
160
135
118
104
094
086
077
073
068
064
060
057
П р и м е ч а н и е . Значения коэффициентов φ в таблице увеличены в 1000 раз.
Приложение 12
Извлечение из табл. 58* СНиП II-23-81*
Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов
Напряженное Условное
состояние обозначение
Срез
Rbs
Растяжение
Rbt
Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2 ), болтов классов
4.6
4.8
5.6
5.8
6.6
8.8
10.9
150
160
190
200
230
320
400
(1500) (1600) (1900) (2000) (2300) (3200) (4000)
170
160
210
200
250
400
500
(1700) (1600) (2100) (2000) (2500) (4000) (5000)
Приложение 13
Извлечение из табл. 59* СНиП II-23-81*
Расчетные сопротивления смятию элементов, соединяемых болтами
Временное сопротивление стали соединяемых элементов, МПа
(кгс/мм2 )
360 (37)
365 (37)
370 (38)
380 (39)
390 (40)
400 (41)
Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2 ), смятию элементов,
соединяемых болтами
классов точности В и С, высокопрочкласса точности А
ных без регулируемого натяжения
475 (4800)
430 (4350)
485 (4900)
440 (4450)
495 (5100)
450 (4600)
515 (5300)
465 (4800)
535 (5500)
485 (5000)
560 (5750)
505 (5200)
58
Временное сопротивление стали соединяемых элементов, МПа
(кгс/мм2 )
430 (44)
440 (45)
450 (46)
460 (47)
470 (48)
480 (49)
490 (50)
500 (51)
510 (52)
520 (53)
530 (54)
540 (55)
570 (58)
590 (60)
Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2 ), смятию элементов,
соединяемых болтами
классов точности В и С, высокопрочкласса точности А
ных без регулируемого натяжения
625 (6400)
565 (5800)
650 (6650)
585 (6000)
675 (6900)
605 (6200)
695 (7150)
625 (6400)
720 (7350)
645 (6600)
745 (7600)
670 (6850)
770 (7850)
690 (7050)
795 (8150)
710 (7250)
825 (8400)
735 (7500)
850 (8650)
760 (7750)
875 (8950)
780 (7950)
905 (9200)
805 (8200)
990 (10050)
880 (8950)
1045 (10600)
930 (9450)
Приложение 14
Извлечение из табл. 35* СНиП II-23-81*
Характеристика соединения
1. Многоболтовое в расчетах на срез и смятие при болтах:
класса точности А
классов точности В и С, высокопрочных с нерегулируемым натяжением
2. Одноболтовое и многоболтовое в расчете на смятие при а = 1,5d
и b = 2d в элементах конструкций из стали с пределом текучести,
МПа (кгс/см2 ):
до 285 (2900)
св. 285 (2900) до 380 (3900)
Коэффициент условий работы
соединения γb
1,0
0,9
0,8
0,75
Обозначения, принятые в табл. 35*:
а - расстояние вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия;
b - то же, между центрами отверстий;
d - диаметр отверстия для болта.
П р и м е ч а н и я : 1. Коэффициенты, установленные в поз. 1 и 2, следует учитывать одновременно.
2. При значениях расстояний а и b, промежуточных между указанными в поз. 2 и в табл.
39, коэффициент γb следует определять линейной интерполяцией.
Приложение 15
Извлечение из табл. 39* СНиП II-23-81*
Характеристика расстояния
59
Расстояния при
размещении болтов
Характеристика расстояния
1. Расстояния между центрами болтов в любом направлении:
а) минимальное
б) максимальное в крайних рядах при отсутствии окаймляющих уголков
при растяжении и сжатии
в) максимальное в средних рядах, а также в крайних рядах при наличии
окаймляющих уголков:
при растяжении
« сжатии
2. Расстояния от центра болта до края элемента:
а) минимальное вдоль усилия
б) то же, поперек усилия:
при обрезных кромках
« прокатных
в) максимальное
г) минимальное для высокопрочных болтов при любой кромке и любом
направлении усилия
Расстояния при
размещении болтов
2,5d*
8d или 12t
16d или 24t
12d или 18t
2d
1,5d
1,2d
4d или 8t
1,3d
* В соединяемых элементах из стали с пределом текучести свыше 380 МПа (3900 кгс/см 2 )
минимальное расстояние между болтами следует принимать равным 3d.
Обозначения, принятые в табл. 39:
d - диаметр отверстия для болта;
t - толщина наиболее тонкого наружного элемента.
Приложение 16
Извлечение из табл. 36* СНиП II-23-81*
Коэффициенты γh при
нагрузке и при разности номинальных диаметров отверСпособ регустий
Способ обработки (очистки)
лирования
Коэффициент
и болтов δ, мм
соединяемых поверхностей
натяжения
трения μ
динамической динамической
болтов
и при δ = 3-6; и при δ = 1;
статической статической
и при δ = 5-6 и при δ = 1-4
1. Дробеметный или дробесПо М
0,58
1,35
1,12
труйный двух поверхностей без
« α
0,58
1,20
1,02
консервации
2. То же, с консервацией (метал« М
0,50
1,35
1,12
лизацией распылением цинка
« α
0,50
1,20
1,02
или алюминия)
3. Дробью одной поверхности с
« М
0,50
1,35
1,12
консервацией полимерным кле« α
0,50
1,20
1,02
ем и посыпкой карборундовым
порошком, стальными щетками
без консервации - другой поверхности
4. Газопламенный двух поверх« М
0,42
1,35
1,12
ностей без консервации
« α
0,42
1,20
1,02
5. Стальными щетками двух по« М
0,35
1,35
1,17
60
Способ обработки (очистки)
соединяемых поверхностей
верхностей без консервации
6. Без обработки
Способ регулирования
натяжения
болтов
« α
« М
« α
Коэффициенты γh при
нагрузке и при разности номинальных диаметров отверстий
Коэффициент
и болтов δ, мм
трения μ
динамической динамической
и при δ = 3-6; и при δ = 1;
статической статической
и при δ = 5-6 и при δ = 1-4
0,35
1,25
1,06
0,25
1,70
1,30
0,25
1,50
1,20
П р и м е ч а н и я . 1. Способ регулирования натяжения болтов по М означает регулирование по моменту закручивания, а по α - по углу поворота гайки.
2. Допускаются другие способы обработки соединяемых поверхностей, обеспечивающие
значения коэффициентов трения μ не ниже указанных в таблице.
Приложение 17
Извлечение из табл. 61* СНиП II-23-81*
Механические свойства высокопрочных болтов по ГОСТ22356-77*
Номинальный диаметр
Марка стали
резьбы d, мм
по ГОСТ 4543-71*
От 16 до 27
40Х «селект»
30Х3МФ, 30Х2НМФА
30
40Х «селект»
30Х3МФ, 35Х2АФ
36
40Х «селект»
30Х3МФ
42
40Х «селект»
30Х3МФ
48
40Х «селект»
30Х3МФ
Наименьшее временное сопротивление Rbun , Н / мм2 (кгс/мм2 )
1100 (110)
1350 (135)
950 (95)
1200 (120)
750 (75)
1100 (110)
650 (65)
1000 (100)
600 (60)
900 (90)
Приложение 18
Извлечение из табл. 62* СНиП II-23-81*
Площади сечения болтов согласно СТ СЭВ 180-75,
СТ СЭВ 181-75 и СТ СЭВ 182-75
d, мм
Аb , см2
Аbn , см2
*
16
2,01
1,57
18*
2,54
1,92
20
3,14
2,45
22*
3,80
3,03
24
4,52
3,52
27*
5,72
439
30
7,06
5,60
Болты указанных диаметров применять не рекомендуется.
61
36
10,17
8,16
42
13,85
11,20
48
18,09
14,72
Приложение 19
Извлечение из ГОСТ 8240-97
«Швеллеры стальные горячекатаные. Сортамент»
Основные параметры и размеры
1. По форме и размерам швеллеры изготовляют следующих серий:
У - с уклоном внутренних граней полок;
П - с параллельными гранями полок;
Условные обозначения величин, характеризующих свойства швеллера:
h - высота (швеллера);
b - ширина полки;
s - толщина стенки;
t - толщина полки;
R - радиус внутреннего закругления;
r - радиус закругления полки;
X0 - расстояние от оси Y-Y до наружной грани стенки;
F - площадь поперечного сечения;
I - момент инерции;
W - момент сопротивления;
i - радиус инерции;
Sx - статический момент полусечения.
2. Поперечное сечение швеллеров серии У должно соответствовать приведенному на рис.
П19.1, серий П – на рис. П19.2.
3. Размеры швеллеров, площадь поперечного сечения, масса 1 м и справочные значени я
для осей должны соответствовать приведенным в табл. П19.1-2.
Рис.П19.1
Рис.П19.2
Таблица П19.1
Швеллеры с уклоном внутренних граней полок
Номер h
серии
У
5У
6,5У
8У
b
s
t
R r
не более
F, см 2
мм
50 32 4,4 7,0 6,0 2,5
65 36 4,4 7,2 6,0 2,5
80 40 4,5 7,4 6,5 2,5
6,16
7,51
8,98
Справочные значения для осей
Х-Х
Y-Y
Wx,
Sx,
Wy ,
i , см
I , см 4
см 3 x
см 3 y
см 3
22,8
9,1 1,92 5,59 5,61 2,75
48,6 15,0 2,54 9,00 8,70 3,68
89,4 22,4 3,16 13,30 12,80 4,75
Лин.
плотн.
кг/м Ix, см 4
4,84
5,90
7,05
62
iy , см
X0 ,
см
0,95 1,16
1,08 1,24
1,19 1,31
Номер h
серии
У
10У
12У
14У
16У
16аУ
18У
18аУ
20У
22У
24У
27У
30У
33У
36У
40У
100
120
140
160
160
180
180
200
220
240
270
300
330
360
400
b
s
t
R r
не более
F, см 2
мм
46
52
58
64
68
70
74
76
82
90
95
100
105
110
115
4,5
4,8
4,9
5,0
5,0
5,1
5,1
5,2
5,4
5,6
6,0
6,5
7,0
7,5
8,0
7,6
7,8
8,1
8,4
9,0
8,7
9,3
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,7
12,6
13,5
7,0
7,5
8,0
8,5
8,5
9,0
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
12,0
13,0
14,0
15,0
3,0
3,0
3,0
3,5
3,5
3,5
3,5
4,0
4,0
4,0
4,5
5,0
5,0
6,0
6,0
10,90
13,30
15,60
18,10
19,50
20,70
22,20
23,40
26,70
30,60
35,20
40,50
46,50
53,40
61,50
Справочные значения для осей
Х-Х
Y-Y
Wx,
Sx,
Wy ,
i , см
I , см 4
см 3 x
см 3 y
см 3
174,0 34,8 3,99 20,40 20,40 6,46
304,0 50,6 4,78 29,60 31,20 8,52
491,0 70,2 5,60 40,80 45,40 11,00
747,0 93,4 6,42 54,10 63,30 13,80
823,0 103,0 6,49 59,40 78,80 16,40
1090,0 121,0 7,24 69,80 86,00 17,00
1190,0 132,0 7,32 76,10 105,00 20,00
1520,0 152,0 8,07 87,80 113,00 20,50
2110,0 192,0 8,89 110,00 151,00 25,10
2900,0 242,0 9,73 139,00 208,00 31,60
4160,0 308,0 10,90 178,00 262,00 37,30
5810,0 387,0 12,00 224,00 327,00 43,60
7980,0 484,0 13,10 281,00 410,00 51,80
10820,0 601,0 14,20 350,00 513,00 61,70
15220,0 761,0 15,70 444,00 642,00 73,40
Лин.
плотн.
кг/м Ix, см 4
8,59
10,40
12,30
14,20
15,30
16,30
17,40
18,40
21,00
24,00
27,70
31,80
36,50
41,90
48,30
iy , см
1,37
1,53
1,70
1,87
2,01
2,04
2,18
2,20
2,37
2,60
2,73
2,84
2,97
3,10
3,23
X0 ,
см
1,44
1,54
1,67
1,80
2,00
1,94
2,13
2,07
2,21
2,42
2,47
2,52
2,59
2,68
2,75
Таблица П19.2
Швеллеры с параллельными гранями полок
Номер h
серии
П
5П
6,5П
8П
10П
12П
14П
16П
16аП
18П
18аП
20П
22П
24П
27П
30П
33П
36П
40П
50
65
80
100
120
140
160
160
180
180
200
220
240
270
300
330
360
400
b
s
t
R
r
не более
F, см 2
мм
32
36
40
46
52
58
64
68
70
74
76
82
90
95
100
105
110
115
4,4
4,4
4,5
4,5
4,8
4,9
5,0
5,0
5,1
5,1
5,2
5,4
5,6
6,0
6,5
7,0
7,5
8,0
7,0
7,2
7,4
7,6
7,8
8,1
8,4
9,0
8,7
9,3
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,7
12,6
13,5
6,0
6,0
6,5
7,0
7,5
8,0
8,5
8,5
9,0
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
12,0
13,0
14,0
15,0
3,5
3,5
3,5
4,0
4,5
4,5
5,0
5,0
5,0
5,0
5,5
6,0
6,0
6,5
7,0
7,5
8,5
9,0
6,16
7,51
8,98
10,90
13,30
15,60
18,10
19,50
20,70
22,20
23,40
26,70
30,60
35,20
40,50
46,50
53,40
61,50
Справочные значения для осей
Х-Х
Y-Y
Wx,
Sx,
4 Wy ,
i , см
I , см
см 3 x
см 3 y
см 3
22,8
9,1 1,92 5,61 5,95 2,99
48,8 15,0 2,55 9,02 9,35 4,06
89,8 22,5 3,16 13,30 13,90 5,31
175,0 34,9 3,99 20,50 22,60 7,37
305,0 50,8 4,79 29,70 34,90 9,84
493,0 70,4 5,61 40,90 51,50 12,90
750,0 93,8 6,44 54,30 72,80 16,40
827,0 103,0 6,51 59,50 90,50 19,60
1090,0 121,0 7,26 70,00 100,00 20,60
1200,0 133,0 7,34 76,30 123,00 24,30
1530,0 153,0 8,08 88,00 134,00 25,20
2120,0 193,0 8,90 111,00 178,00 31,00
2910,0 243,0 9,75 139,00 248,00 39,50
4180,0 310,0 10,90 178,00 314,00 46,70
5830,0 389,0 12,00 224,00 393,00 54,80
8010,0 486,0 13,10 281,00 491,00 64,60
10850,0 603,0 14,30 350,00 611,00 76,30
15260,0 763,0 15,80 445,00 760,00 89,90
Лин.
плотн.
кг/м Ix, см 4
iy , см
4,84
5,90
7,05
8,59
10,40
12,30
14,20
15,30
16,30
17,40
18,40
21,00
24,00
27,70
31,80
36,50
41,90
48,30
0,98
1,12
1,24
1,44
1,62
1,81
2,00
2,15
2,20
2,35
2,39
2,58
2,85
2,99
3,12
3,25
3,38
3,51
63
X0 ,
см
1,21
1,29
1,38
1,53
1,66
1,82
1,97
2,19
2,14
2,36
2,30
2,47
2,72
2,78
2,83
2,90
2,99
3,05
Приложение 20
Примерный перечень вопросов
к защите курсового проекта
1.Что представляют собой строительные стали. Как их классифицирует
по прочностным свойствам ГОСТ 27772 – 88.
2. Что такое «Сортамент», общая характеристика.
3. Что такое «нормативное и расчётное сопротивление металла».
4. Как записать условие прочности при одноосном растяжении, условие
устойчивости при центральном сжатии.
5. Условие прочности при изгибе.
6. Как подбирают сечение прокатной балки.
7. На что ещё проверяют подобранное из условия прочности сечение прокатной балки.
8. Что такое «конструктивная высота балки, минимальная высота, оптимальная высота».
9. Из какого условия назначают толщину стенки составной балки
10. Как обеспечивается местная устойчивость полки составных балок.
11. От действия каких напряжений может потерять устойчивость стенка
составной балки на опоре и в середине пролёта.
12. На что проверяют прочность поперечного сечения опорного реб ра
жёсткости.
13. Какие существуют способы сопряжений второстепенной и главной
балки.
14. Что такое «расчётная длина колонны».
15. Что такое «гибкость».
16. Что такое «приведенная гибкость» при расчёте сквозных колонн.
17. Как определяют высоту опорных рёбер оголовка колонны.
18. Базы колонн. Как определяют толщину опорной плиты.
19. Как можно уменьшить толщину опорной плиты.
20. На что рассчитывают траверсы базы колонн.
64
Приложение 21
ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ВЕЛИЧИН
Rwf - расчетное сопротивление угловых швов срезу (ус ловному) по
металлу шва;
Усилия, напряжения и деформации
f - прогиб;
M - изгибающий момент;
N - продольная сила;
Q - поперечная сила;
Т - сдвигающая сила,
- нормальные напряжения
τ - касательные напряжения.
Rwy - расчетное
сопротивление
стыковых сварных соединений
сжатию, растяжению и изгибу по
пределу текучести;
- расчетное
сопротивление
Rwz – расчётное сопротивление угловых швов срезу (условному) по
металлу границы сплавления;
Ry
- расчетное
сопротивление
стали растяжению, сжатию
и изгибу по пределу текучести.
Внешние нагрузки
gn - постоянная нормативная равномерно распределенная по площади нагрузка;
р п - то же, временная;
q sbn - суммарная нормативная
равномерно распределенная по
длине второстепенной балки
нагрузка;
qsb - то же, расчетная;
qmb,n- суммарная нормативная
равномерно распределенная по
длине главной балки нагрузка;
q mb - го же, расчетная;
Коэффициенты
c x - коэффициент для рас чета на
прочность с учетом развития пластических деформаций при изгибе,
f , z - коэффициенты для расчета
угловою шва соответственно по
металлу шва и металлу границы
сплавления;
c коэффициент условий работы;
n - коэффициент надежно сти по
ответственности,
w f , w z - ко эффициенты ус ло вий работы сварных швов;
- коэффициент продольного изгиба;
Геометрические характеристики
А - площадь поперечного сечения ;
H - высота, отметка уровня;
I - момент инерции;
S - статический момент сдвигаемой части сечения относительно нейтральной оси;
W - момент сопротивления сечения;
b - ширина;
h - высота,
i - радиус инерции;
kf - катет углового шва;
t - толщина;
g - вес единицы длины балки.
Характеристики материалов
Е - модуль упругости;
Rb - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию;
Rp - расчетное сопротивление
стали смятию торцевой поверхности;
R s - расчетное сопротивление
стали срезу;
R u - расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию и
изгибу по временному
сопротивлению;
65
- гибкость;
Индексы буквенных обозначеий и
поясняющие слова
Двух- в трехбуквенные индексы
col колонна (column);
сr - критический (critical);
ef - расчетный (effective);
factфактический (factual);
lim предельный (limit);
low нижний (lower);
mb - главная балка (main
beam);
min - минимальный, меньший
(minimal);
ov - свес (overhang);
pl - плита (plate);
rec - требуемый (requisite);
sb - второстепенная
балка (secondary beam);
sl - пластина (slab); tr - траверса
(traverse);
up - верхний (upper).
Однобуквенные индексы
f - полка балки (flange); п нормативный (normative);
p - смятие (pressure);
r - ребро (rib);
s - срез, сдвиг (shear);
и - временное сопротивление
(ultimate resistance);
w - стенка балки (web plate);
w - сварка (welding);
Примечание. Двух- и трехбуквенные индексы отделяются от других индексов запятой. Однобуквенные индексы запятыми не разделяются.
66
ОГЛАВЛЕНИЕ
Введение . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
Описание проектируемого объекта . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
1. Второстепенная балка . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6
1.1. Сбор нагрузок на второстепенную балку . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
6
1.2. Подбор сечения второстепенной балки . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
8
1.3. Проверка сечения второстепенной балки. . . . . . . . . . . . . . .. . . . . .
9
. Пример 1. Расчет второстепенной балки . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
10
2. Главная балка . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11
2.1. Сбор нагрузок на главную балку . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11
2.2. Подбор сечения главной балки . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11
2.3. Проверка несущей способности главной балки . . . . . . . . . . . . . . 15
. Пример 2. Расчет главной балки . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
16
2.4. Расстановка поперечных ребер жесткости . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 18
2.5. Проверка местной устойчивости элементов балки . . . . . . . . . . . . 19
2.5.1. Проверка местной устойчивости сжатой полки . . . . . . . . . . 190
2.5.2. Проверка местной устойчивости стенки . . . . . . . . . . . . . . . . 20
2.6. Расчет поясных швов . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 20
2.7. Укрепление стенки над опорой . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 22
3.оКолонна
3.
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
3.1. Общие положения. Расчетная схема . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
3.2. Сплошная центрально сжатая колонна . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 27
3.2.1. Подбор сечения сплошной центрально сжатой колонны . . 27
Пример 3. Подбор сечения центрально сжатой сплошной колонны. . . . . . . . . . . . . . . .
28
3.3. Сквозная центрально сжатая колонна . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
3.3.1. Конструктивные особенности сквозной колонны . . . . . . . . 29
3.3.2. Подбор сечения сквозной центрально сжатой колонны . . 29
3.3.2.1. Подбор и проверка сечения относительно
материальной оси . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 29
3.3.2.2. Подбор сечения относительно свободной оси . . . .
31
3.3.3. Расчет планок колонны . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32
Пример 4 Подбор сечения центрально сжатой сквозной колонны……………………………………………………………
36
3.3.4. Расчет оголовка колонны . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 37
4.
3.3.5. Расчет базы колонны . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 40
Состав графической части курсового проекта . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 45
Библиографический список . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 46
Приложение 1. Извлечение из табл. 51* СНиП II-23-81* . . . . . . . . . . 47
67
.
Приложение 2. Извлечение из табл. 66 СНиП II-23-81* . . . . . . . . . . .
Приложение 3. Извлечение из ГОСТ 26020-83 «Двутавры стальные
горячекатаные с параллельными гранями полок» . .
Приложение 4. Извлечение из ГОСТ 19903-74* «Прокат листовой
горячекатаный. Сортамент» . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Приложение 5. Извлечение из ГОСТ 82-70* «Прокат стальной горячекатаный широкополосный универсальный. Сортамент» . . . . .
Приложение 6. Извлечение из п.7.4*. СНиП II-23-81* . . . . . . . . . . . .
Приложение 7. Извлечение из табл. 34* СНиП II-23-81* . . . . . . . . .
Приложение 8. Извлечение из табл. 56 СНиП II-23-81* . . . . . . . . . .
Приложение 9. Извлечение из табл. 55* СНиП II-23-81* . . . . . . . . .
Приложение 10. Извлечение из табл. 38* СНиП II-23-81* . . . . . . . .
Приложение 11. Извлечение из табл. 72 СНиП II-23-81* . . . . . . . . .
Приложение 12. Извлечение из табл. 58* СНиП II-23-81* . . . . . . . .
Приложение 13. Извлечение из табл. 59* СНиП II-23-81* . . . . . . . .
Приложение 14. Извлечение из табл.35* СНиП II-23-81* . . . . . . . . .
Приложение 15. Извлечение из табл.39* СНиП II-23-81* . . . . . . . . .
Приложение 16. Извлечение из табл.36* СНиП II-23-81* . . . . . . . . .
Приложение 17. Извлечение из табл. 61* СНиП II-23-81* . . . . . . . .
Приложение 18. Извлечение из табл. 62* СНиП II-23-81* . . . . . . . .
Приложение 19. Извлечение из ГОСТ 8240-97 «Швеллеры стальные
горячекатаные. Сортамент» . . . . . . . . . . . . . . .
Приложение 20. Примерный перечень вопросов к защите курсового
проекта
Приложение 21. Основные буквенные обозначения величин
68
47
48
53
53
53
54
55
56
57
57
58
58
59
60
60
61
61
62
64
65
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
30
Размер файла
2 363 Кб
Теги
697, конструкции, балочных, стальных, расчет, проектирование
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа