close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

172

код для вставкиСкачать
628
Г524
СИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ
Д.В. ГЛАЗКОВ
ВОДООТВЕДЕНИЕ И ОЧИСТКА СТОЧНЫХ ВОД.
СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ОБРАБОТКИ ОСАДКОВ
Методические указания для выполнения курсового проекта
НОВОСИБИРСК 2011
УДК 628.336
Г524
Г л а з к о в Д . В . Водоотведение и очистка сточных вод.
Сооружения для обработки осадков: Метод. указ. для выполнения курсового проекта. – Новосибирск: Изд-во СГУПСа,
2011. – 47 с.
Рассмотрены вопросы проектирования сооружений для обработки осадков
хозяйственно-бытовых сточных вод. Даны рекомендации по выбору конструкции уплотнителей, метантенков, аэробных стабилизаторов, сооружений для
механического обезвоживания осадков. Приведены порядок и особенности
расчета сооружений. В приложениях даны необходимые при проектировании
нормативные и справочные данные, а также параметры и характеристики типовых сооружений.
Методические указания предназначены для студентов специальности 270112
«Водоснабжение и водоотведение».
Рассмотрены и рекомендованы к печати на заседании кафедры «Гидравлика, водоснабжение, водные ресурсы и экология».
Ответственный редактор
д-р техн. наук, проф. А.А. Рязанцев
Р е ц е н з е н т ы:
канд. техн. наук, проф. кафедры «Водоснабжение и водоотведение» Новосибирского государственного архитектурно-строительного университета Г.Т. Амбросова
канд. техн. наук, исполнительный директор ЗАО «Роса»
А.А. Кочанов


Глазков Д.В., 2011
Сибирский государственный
университет путей сообщения, 2011
ВВЕДЕНИЕ
В процессе механической, биологической и физико-химической очистки сточных вод на очистных сооружениях образуются
различного вида осадки, содержащие большое количество органических, минеральных и бактериальных загрязнений. В зависимости от места и условий их формирования и осаждения различают осадки первичные и вторичные.
К первичным осадкам относятся грубодисперсные примеси,
которые находятся в твердой фазе и выделяются из воды методами механической очистки на решетках, песколовках или первичных отстойниках. Ко вторичным осадкам относятся примеси,
первоначально находящиеся в воде в виде коллоидов, молекул и
ионов, но в процессе биологической очистки воды перешедшие в
твердую фазу. Задержание вторичных осадков осуществляется
во вторичных отстойниках, устанавливаемых после сооружений
биологической очистки.
Общий объем осадков, как правило, составляет около 1 %
объема обрабатываемых стоков, при этом на долю активного
ила приходится большая часть образующихся осадков.
Осадок первичных отстойников (сырой осадок) крайне неоднороден по фракционному составу (от частиц размером более
10 мм до частиц размером менее 1 мм), имеет влажность
93…96 %, слабокислую реакцию среды и значительно насыщен
микроорганизмами (в том числе патогенными) и яйцами гельминтов.
Активный ил по фракционному составу значительно однороднее осадка первичных отстойников; около 98 % (по массе) частиц ила имеют размер менее 1 мм. Влажность активного ила
3
составляет 99,2…99,7 %. Так же как и сырой осадок, ил может
быть заражен яйцами гельминтов.
Твердая фаза осадков городских сточных вод состоит из
органических и минеральных веществ. Органическая, или беззольная, часть в осадке первичных отстойников (сыром осадке)
составляет 65…75 % массы сухого вещества, в иле — 70…75 %.
Соответственно зольность сырого осадка колеблется от 25 до
35 %, ила — от 25 до 30 %.
Основными компонентами беззольной части сырого осадка
являются жироподобные вещества и углеводы, в активном иле
значительную часть органического вещества составляют белки.
Содержание органических веществ в большом количестве
обусловливает способность осадков быстро загнивать, а высокая бактериальная зараженность и наличие в них яиц гельминтов
создают опасность распространения инфекций. Поэтому основной задачей обработки осадков является их обезвреживание, т.е.
получение безопасного в санитарном отношении продукта.
Независимо от вида осадков при проектировании технологических схем по их обработке необходимо решить две задачи:
— сократить объем (удалить воду);
— предотвратить загнивание (стабилизировать осадок).
Уменьшение объема осадков осуществляют при помощи уплотнения и обезвоживания, а для стабилизации осадков, как
правило, применяют методы анаэробного сбраживания и аэробной стабилизации.
В данных методических указаниях приведены возможные
схемы обработки и обезвоживания осадков городских сточных
вод, даны рекомендации по выбору сооружений, рассмотрены
методика и порядок расчета сооружений.
1. УПЛОТНЕНИЕ ОСАДКОВ
Уплотнение, как правило, является первым этапом обработки
осадков сточных вод, предназначенным для сокращения их объема. Это позволяет оптимизировать последующие способы кондиционирования, стабилизации и обезвоживания осадков, уменьшить размеры сооружений и стоимость их эксплуатации. Для
уплотнения осадков городских сточных вод используют илоуп4
лотнители гравитационного типа (вертикальные или радиальные), флотаторы и сгустители.
В зависимости от принятой технологической схемы очистки
сточных вод уплотнению могут подвергаться осадок из первичных отстойников, избыточный активный ил, а также смесь осадка первичных отстойников и избыточного активного ила, флотационный шлам, осадки и илы после стабилизации. Уплотнение
избыточной биопленки после вторичных отстойников влажностью 96 % не производится. Возможные варианты расположения
уплотнителей в схемах с аэротенками приведены на рис. 1.
ци
2
3
ив
со
ив
уи
усо
5
4
уи
ци
в) в)
2
3
со
1
ив
3
ив
4
4
5
2
1
ии
1
ци
б) б)
ии
а)
со
а)
ии
4
5
Рис. 1. Варианты расположения уплотнителей в схемах очистки сточных
вод с аэротенками:
1 — первичный отстойник; 2 — аэротенк; 3 — вторичный отстойник;
4 — уплотнитель; 5 — блок сооружений для обработки осадков; СО —
сырой осадок; ЦИ — циркулирующий ил; ИИ — избыточный ил; ИВ —
иловая вода; УИ — уплотненный ил; УСО — уплотненный сырой
осадок
По схеме «а» избыточный активный ил непрерывно поступает
в уплотнитель, где отдает основную массу свободной влаги в
виде иловой воды. Осадок из уплотнителя подается на дальнейшую обработку.
5
Схема «б» используется при непрерывном отборе осадка с
большей влажностью из первичного отстойника, что позволяет
стабилизировать процессы отстаивания и уплотнения и, при необходимости, увеличить производительность первичных отстойников. Отделенная от осадка вода подается перед первичными
отстойниками.
По схеме «в» осуществляется совместное уплотнение избыточного активного ила с осадком первичных отстойников. В этом
случае достигается небольшое снижение влажности, а уплотнитель в большей степени используется как резервуар-регулятор
расхода осадка для последующей его обработки.
Конструкция уплотнителя в зависимости от принятой схемы
принимается по табл. 58 [1]. Расчет илоуплотнителей заключается в определении количества, объема и размера сооружений,
объемов уплотненного ила и отделившейся в процессе уплотнения воды.
1.1. Расчет вертикального илоуплотнителя
В качестве вертикальных илоуплотнителей используются
типовые вертикальные отстойники.
1. Определяется максимальный часовой расход избыточного
ила qmax i, м3/ч:
kQi
,
(1.1)
24
где k – коэффициент неравномерности поступления ила,
k = 1,1…1,3; Qi – суточный расход избыточного ила, м 3/сут.
2. Определяется требуемая общая площадь илоуплотнителей
Fобщ, в, м2:
Fобщ, в = Fпол + fтр,
(1.2)
где Fпол – полезная площадь поперечного сечения илоуплотнителей, м2; fтр – площадь поперечного сечения центральных труб,
м2.
Полезная площадь поперечного сечения илоуплотнителей рассчитывается по выражению:
q
Fпол  wi ,
(1.3)
3,6v
qmax i 
6
где v – скорость движения жидкости в отстойной зоне уплотнителя, принимается по табл. 58 [1]; qwi – расход жидкости, отделяемой в процессе уплотнения ила, м3/ч,
qwi 
qmaxi  p  p1 
,
100  p1
(1.4)
где р и р1 – влажность поступающего и уплотненного ила, %.
Значение влажности поступающего ила р принимается из
расчета аэротенка или вторичного отстойника, уплотненного р1 –
по табл. 58 [1].
Площадь поперечного сечения центральных труб определяется по формуле
q
f тр  max i ,
(1.5)
3,6vтр
где v тр – скорость потока в центральной трубе, v тр = 30 мм/с.
3. В соответствии с существующими типовыми проектами
вертикальных отстойников (табл. 12.4 [2]) назначаются размеры
сооружений и определяется требуемое количество уплотнителей
Nупл:
Fобщ, в
N упл 
,
(1.6)
f1
где f1 – площадь одного сооружения, м2.
Количество уплотнителей должно удовлетворять п. 6.343 [1].
4. Определяется требуемая высота проточной части сооружения Нset, в, м:
Нset, в = 3,6v t,
(1.7)
где t – время уплотнения, ч, принимается по табл. 58 [1].
5. Рассчитывается объем иловой камеры W ik, м3:
Wik  qmax i
100  p ti

,
100  p1 N упл
(1.8)
где ti – время пребывания ила в иловой камере, в проекте
рекомендуется принять равным 8 ч при однократной выгрузке
осадка в смену.
6. Определяется требуемая высота иловой камеры Нik, в, м:
12Wik
H ik , в 
,
2
(1.9)
Dупл
7
где Dупл – диаметр уплотнителя, м.
7. Рассчитывается полная строительная высота илоуплотнителя Нупл, в, м:
Нупл, в = Нстр + Нset, в + Нн + Нik, в + Н1,
(1.10)
где Нстр – строительный запас, 0,3 м; Нн – высота нейтрального
слоя, 0,3 м; Н1 – зазор между центральной трубой и отражательным щитом, 0,5 м.
8. Определяется количество уплотненного ила Qiu, м3/сут:
Q 100  p 
Qiu  i
.
(1.11)
100  p1
1.2. Расчет радиального илоуплотнителя
В качестве радиальных илоуплотнителей используются типовые радиальные отстойники.
1. По формуле (1.1) определяется максимальный часовой
расход избыточного ила qmax i, м3/ч.
2. По формуле (1.4) рассчитывается расход жидкости, отделяемой в процессе уплотнения ила, qwi, м3/ч.
3. Определяется требуемая общая площадь илоуплотнителей
Fобщ, р, м2:
Fобщ, р 
qwi
,
q0
(1.12)
где q o – гидравлическая нагрузка на площадь уплотнителя,
м 3 /(ч·м2), принимается в зависимости от концентрации поступающего на уплотнение ила: при концентрации ила 2…3 г/л
qo = 0,5 м3/(ч·м2), при концентрации ила 5…8 г/л qo = 0,3 м3/(ч·м2).
4. Назначается диаметр уплотнителей Dупл, м, в соответствии
с существующими типовыми проектами радиальных отстойников (табл. 12.6 [2]), и по зависимости (1.6) определяется требуемое количество сооружений Nупл. Количество сооружений должно удовлетворять п. 6.343 [1].
5. Определяется требуемая высота проточной части сооружения Нset, р, м:
Нset, р = qot.
(1.13)
6. По формуле (1.8) при времени пребывания ила ti = 8 ч
рассчитывается объем иловой камеры W ik, м3.
8
7. Определяется требуемая высота иловой камеры Нik, р, м:
H ik , р 
4Wik
.
2
Dупл
(1.14)
8. Рассчитывается полная строительная высота илоуплотнителя Нупл, р, м:
Нупл, р = Нстр + Нset, р + Нн + Нik, р,
(1.15)
где Нстр – строительный запас, 0,3 м; Нн – высота нейтрального
слоя, 0,3 м.
9. По формуле (1.11) определяется количество уплотненного
ила Qiu, м3/сут.
1.3. Расчет ленточного сгустителя
Сгустители предназначены для механического обезвоживания осадков и шламов различного происхождения путем фильтрования под действием сил тяжести.
Сгустители могут использоваться как самостоятельная установка или как первая ступень обезвоживания в комплекте с
ленточным фильтр-прессом.
В качестве самостоятельной установки сгустители могут
использоваться для подготовки осадка к анаэробному сбраживанию (до снижения влажности до 95…96 %), для уменьшения
нагрузки на иловые поля и т.п.
В качестве первой ступени обезвоживания сгустители устанавливаются на фильтр-прессы. В этом случае отвод сгущенного осадка для дальнейшего обезвоживания производится непосредственно на ленту фильтр-пресса. При такой компоновке значительно снижается гидравлическая нагрузка на фильтр-пресс и
улучшаются технологические показатели по обезвоживанию.
Сгустители оснащены приводными механизмами, датчиками
систем регулировки натяжки и положения ситовых лент, системой зашиты падения давления промывной воды и воздуха, системой регулировки скорости движения лент, что позволяет работать оборудованию в автоматическом режиме.
Расчет сгустителя рекомендуется проводить в следующем
порядке.
1. По формуле (1.1) определяется максимальный часовой
расход избыточного ила qmax i, м3/ч.
9
2. Согласно прил. А по исходному осадку принимаются марка
и производительность сгустителя qсгуст, м3/ч.
3. Определяется требуемое количество сооружений Nсгуст и
факт
, м3/ч:
фактическая производительность сгустителя qсгуст
N сгуст 
qmax i
;
qсгуст
(1.16)
факт
qсгуст

qmax i
.
N сгуст
(1.17)
4. По формуле (1.4) рассчитывается расход жидкости, отделяемой в процессе уплотнения ила, qwi, м3/ч. Влажность поступающего ила р принимается из расчета аэротенка или вторичного отстойника, влажность уплотненного ила составляет
р1 = 95…96 %.
5. По формуле (1.11) определяется количество уплотненного
ила Qiu, м3/сут.
2. СТАБИЛИЗАЦИЯ ОСАДКОВ
Стабилизация первичных и вторичных осадков достигается
путем разложения органической части до простых соединений
или продуктов. Стабилизация осадка может быть осуществлена
разными методами — биологическими, реагентными, биотермическими, а также их комбинацией. Выбор того или иного метода
определяется видом осадков, их количеством, возможностью и
условиями дальнейшего использования, наличием территории
для их размещения.
Наибольшее распространение получили методы биологической анаэробной и аэробной стабилизации.
В качестве сооружений анаэробной стабилизации (анаэробного сбраживания) применяют:
— септики;
— двухъярусные отстойники (эмшеры);
— осветлители-перегниватели;
— метантенки.
Для минерализации осадков в аэробных условиях используют
аэробные стабилизаторы.
10
При выборе типа сооружения необходимо учитывать расход
стоков, поступающих на очистку. Так, септики применяются для
очистки сточных вод с расходами до 25 м3/сут, двухъярусные
отстойники и осветлители-перегниватели – на станциях с производительностью до 10 000 м3/сут, а метантенки и аэробные стабилизаторы — на очистных сооружениях большой производительности.
2.1. Расчет двухъярусного отстойника
Двухъярусный отстойник представляет собой комбинированное сооружение, выполняющее две функции: отстаивание сточной жидкости и анаэробное сбраживание выпавшего осадка.
Отстаивание жидкости осуществляется при протекании ее по
осадочным желобам, которые работают как горизонтальный
отстойник. Выпавший осадок накапливается в нижней части
сооружения (септической), где и происходит его сбраживание.
Расчет двухъярусного отстойника заключается в определении
размеров проточного желоба и объема камеры сбраживания.
Производится расчет в следующем порядке.
1. По прил. Б с учетом пропускной способности принимается
количество двухъярусных отстойников Nset и их диаметр Dset, м.
Количество сооружений должно удовлетворять п. 6.58 [1], а для
удобства компоновки желательно, чтобы число отстойников
было четным.
2. Рассчитывается требуемая площадь живого сечения (отстойной части) set, м2, одного желоба:
set 
3600qmax s t set
,
Lж N set nж
(2.1)
где qmaxs – максимальный секундный расход сточных вод, м 3/с;
tset – продолжительность отстаивания воды в желобе, принимается по п. 6.59 [1]; nж – число желобов в отстойнике, как правило,
nж = 2, одиночные желоба устраиваются в отстойниках диаметром менее 6 м; L ж – длина желоба, м, принимается в соответствии с выбранным по прил. Б диаметром типового двухъярусного отстойника.
Для спаренных отстойников длина желоба определяется следующим образом:
11
L ж = 2Dset + a,
(2.2)
где Dset – диаметр отстойника, м; a – расстояние между внутренними стенками септических камер спаренных отстойников,
а = 1 м.
3. По прил. Б в зависимости от диаметра принимается ширина
желобов bж и определяется площадь зеркала воды отстойника, не
занятая желобами, св, м2 :
2
Dset
 nж bж Dset .
(2.3)
4
4. Рассчитывается отношение свободной поверхности к об-
св 
щей площади зеркала воды отстойника
св
100 %, величина
 set
которого должна удовлетворять п. 6.72 [1]. Если это соотношение не выдерживается, то необходимо изменить ширину желобов.
5. Определяется рабочая глубина осадочного желоба hset, м:
hset = hтр + hпр,
(2.4)
где hтр – высота треугольной части желоба, м,
bж
tg  ,
(2.5)
2
здесь  – угол наклона стенок желоба к горизонту, принимается
по п. 6.72 [1]; hпр – высота слоя жидкости в прямоугольной части
желоба, м,
пр
hпр 
,
(2.6)
bж
где пр – площадь живого сечения в прямоугольной части желоба, м2,
пр = set – тр,
(2.7)
здесь тр – площадь живого сечения треугольной части желоба, м2,
hтр 
 тр 
bж hтр
.
(2.8)
2
Рабочая глубина осадочного желоба hset должна удовлетворять п. 6.72 [1] и размерам желобов типовых сооружений. Если
это условие не выполняется, то необходимо изменить количество двухъярусных отстойников.
12
6. Определяется фактическая скорость движения жидкости в
осадочных желобах v set, мм/с:
1000qmax s
vset 
.
(2.9)
N set nж set
7. Определяется гидравлическая крупность задерживаемых
частиц uо, мм/с:
h v
u0  set set ,
(2.10)
K set Lж
где Kset — коэффициент объемного использования зоны отстаивания, Kset = 0,5.
8. По табл. 2.1 в зависимости от величины гидравлической
крупности и концентрации взвешенных веществ на входе в двухъярусные отстойники определяется фактический эффект осветления сточной жидкости в сооружениях.
Таблица 2.1
Значения эффекта осветления в зависимости от гидравлической
крупности и концентрации взвешенных веществ
Эффект
осветления, %
30
35
40
45
50
55
60
Гидравлическая крупность uo, мм/с, при концентрации
взвешенных веществ, мг/л
150
200
250
300
1,3
1,8
2,25
3,2
0,9
1,3
1,6
2,1
0,6
0,9
1,05
1,4
0,4
0,6
0,75
0,95
0,25
0,35
0,45
0,6
0,15
0,2
0,25
0,4
0,05
0,1
0,15
0,2
9. Определяется объем септической камеры одного отстойника W i, м3:
Wi 
вв
KW0 N пр
1000 N set
,
(2.11)
где K – коэффициент, учитывающий поступление осадка из
вторичных отстойников; при подаче избыточного ила аэротенков, работающих на полную биологическую очистку, и биопленки
высоконагружаемых биофильтров K = 1,7; при подаче ила из
отстойников после капельных биофильтров и аэротенков на неполную очистку K = 1,3; W o – вместимость септической камеры,
13
вв
л/(год·чел), принимается по табл. 33 [1]; N пр
— приведенное
число жителей по взвешенным веществам, чел.
10. Определяется высота септической камеры (высота слоя
сбраживаемого осадка) hi, м, которая занимает всю коническую
часть сооружения и часть цилиндрической,
hi = hi кон + hi цил,
(2.12)
где hi кон – высота конической части, занятой осадком, м, принимается по прил. Б; hi цил – высота слоя осадка в цилиндрической
части септической камеры, м,
4Wi  Wкон 
hi цил 
,
(2.13)
2
Dset
где W кон – объем конической части, м3, принимается по прил. Б.
11. Определяется требуемая высота двухъярусного отстойника Hset, о, м:
Hset, о = hстр + hset + hн + hi,
(2.14)
где hн – высота нейтрального слоя от щели желоба до уровня
осадка, м, принимается по п. 6.72 [1]; hстр – строительный запас,
м, hстр = 0,3 м.
Полученная высота сравнивается с высотой типового отстойника, и делается вывод о правильности принятых размеров и
количестве сооружений.
12. Определяется суточный расход сбраживаемого в септической камере осадка Qос, м3/сут. В схемах с биофильтрами он
равняется сумме суточных объемов: осадка, осаждающегося в
двухъярусном отстойнике, и биопленки, задерживаемой во вторичных отстойниках:
Qос = Qmud + Qbp,
(2.15)
в схемах с аэротенками — сумме суточных объемов: осадка,
осаждающегося в двухъярусном отстойнике, и избыточного ила
из вторичных отстойников:
Qос = Qmud + Qi.
(2.16)
Объем осадка Qmud, м3/сут, выделяемого при отстаивании за
сутки в двухъярусных отстойниках, рассчитывается по формуле:
Qmud 
14
см
QЭCen
,
100   mud  mud 10 6
(2.17)
где Q – суточный расход сточных вод, м3/сут; Э – эффективность
см
задержания взвешенных веществ, %; C en
– концентрация взвешенных веществ на входе в отстойник, г/м 3; mud – влажность
осадка, mud = 95 %; mud – плотность осадка, mud = 1 т/м3.
Объем биопленки Qbp, м3/сут, задерживаемой во вторичных
отстойниках:
Qbp 
бпк
aN пр
10 4 (100  pbp )  bp
,
(2.18)
где a – количество избыточной биопленки, выносимой из биофильтров, г/(чел·сут), принимается в зависимости от типа биофильтра по п. 6.131 или п. 6.136 [1]; рbp – влажность биопленки,
рbp = 96 %; bp — плотность биопленки 1 т/м 3.
Объем избыточного ила Qi, м3/сут, задерживаемого во вторичных отстойниках, определяется по выражению:
Qi 
( Pi  at )Q
,
10 (100  pi )  i
4
(2.19)
где Рi – прирост активного ила в аэротенках, г/м 3; at – вынос
активного ила из вторичных отстойников, at =15 г/м3; рi – влажность ила, 96 %; i — плотность ила, 1 т/м3.
Pi  0,8C cdp  K g Len ,
(2.20)
где Kg — коэффициент прироста ила; для городских и близких к
ним по составу производственных сточных вод Kg = 0,3; Ccdp —
концентрация взвешенных веществ в сточной воде, поступающей в аэротенк, г/м3; L en — БПК полн поступающей в аэротенк
сточной жидкости с учетом ее осветления на первичных отстойниках, г/м3.
C cdp 
см
C en
(100  Э)
;
100
см
Len  Lсм
en  0,01C en Э 1  s mud ,
(2.21)
(2.22)
где Lсм
— БПК полн сточной жидкости, поступающей на первичen
ные отстойники, г/м3; smud — зольность сухого вещества осадка,
smud = 0,3.
15
13. Определяется количество сухого вещества осадка A mud ,
т/сут, биопленки Abp, т/сут, или избыточного ила Ai, т/сут:
Amud 
Abp 
см
Cen
ЭQ
;
108
(2.23)
бпк
aN пр
;
(2.24)
106
( P  a )Q
Ai  i 6t .
(2.25)
10
14. Определяются суточные расходы осадков, поступающие
в септическую часть двухъярусных отстойников:
— по сухому веществу
Аос = Amud + Abp
(2.26)
или
Аос = Amud + Ai ;
(2.27)
— по объему фактической влажности Qос, м3/сут, по формулам (2.15) и (2.16).
15. Определяется среднее значение влажности смеси осадков
рос, %:

A 
pос  1  ос 100 .
(2.28)
 Qос 
16. Определяется объем сброженного осадка Qсбр, м3/сут:
Qсбр 
Aсбр  100
(100  pсбр )  сбр
,
(2.29)
где рсбр – влажность сброженного осадка, согласно п. 6.72 [1]
рсбр = 90 %; сбр – плотность сброженного осадка, сбр = 1 т/м3;
Асбр – количество сброженного осадка по сухому веществу, т/сут,
Асбр = Аос – Ar,
(2.30)
здесь Ar — количество распавшегося вещества осадка, т/сут,
Aбз Rr
,
(2.31)
100
где Rr — распад беззольного вещества осадка; %, в соответствии с п. 6.72 [1] Rr = 40 %; Абз – масса беззольного вещества
осадка, т/сут,
Ar 
16
Aос (100  s)
,
(2.32)
100
здесь s – зольность загружаемой смеси, ориентировочно можно
принять равной 30 %.
Осадок периодически удаляется один раз в неделю или в
десять суток.
Aбз 
2.2. Расчет осветлителя-перегнивателя
Осветлитель-перегниватель, так же как и двухъярусный отстойник, является комбинированным сооружением, предназначенным для осветления сточных вод и сбраживания задержанного осадка. Однако, в отличие от двухъярусных отстойников,
осадочные желоба в осветлителях-перегнивателях заменены
осветлителем с естественной аэрацией, расположенным в центре
сооружения. Септическая камера отделена от отстойника и
расположена концентрически вокруг него. Выпавший на дно
осветлителя осадок насосом подается в верхнюю зону перегнивателя.
Расчет осветлителей-перегнивателей заключается в определении размеров камеры флокуляции, осветлителя и септической
камеры (перегнивателя). Порядок расчета следующий:
1. Рассчитывается гидравлическая крупность задерживаемых частиц uo, мм/с:
u0 
1000H set K set
H K
t set  set set
 h1



n
,
(2.33)
где Hset – рабочая глубина, м, принимается равной глубине
камеры флокуляции, по п. 6.76 [1]; Kset – коэффициент использования объема проточной части отстойника, принимается равным
0,35; tset – продолжительность отстаивания, с, соответствующая
заданному эффекту очистки и полученная в лабораторном цилиндре в слое h1 = 0,5 м, принимается по табл. 30 [1]; n – показатель
степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения, принимается по рис. 2 [1].
2. Принимается количество сооружений Nset (Nset  2, желательно четное число).
17
3. Рассчитывается площадь fцт, м2, и диаметр центральной
трубы dцт, м, одного осветлителя:
q
f цт  max s ,
(2.34)
N set vцт
d цт 
4 f цт
,
(2.35)

где qmax s – максимальный секундный расход сточных вод, м 3/с;
v цт – скорость движения в центральной трубе, м/с, принимается
по п. 6.76 [1].
Согласно сортаменту принимается стандартный диаметр центральной трубы и уточняется ее площадь. Высота центральной
трубы принимается равной hцт = 2…3 м.
4. Определяется диаметр отражательного щита dощ, м:
dощ = dцт + 1.
(2.36)
5. Определяется требуемый объем камеры флокуляции одного осветлителя W fl, м3,
W fl 
qmax h t fl
60 N set
,
(2.37)
где qmax h – максимальный часовой расход сточных вод, м 3/ч; tfl
– продолжительность пребывания сточной жидкости в камере
флокуляции, мин, принимается по п. 6.76 [1].
6. Назначается высота цилиндрической части камеры флокуляции hfl ц, м, в пределах 3…4 м и высота конической части
hfl к = 1 м, исходя из того, чтобы полная высота камеры флокуляции составляла Hfi = hfl ц + hfl к = 4…5 м.
7. Рассчитывается площадь камеры флокуляции в плане Ffl, м2:
W fl
F fl 
.
(2.38)
H
fl
8. Определяют диаметр камеры флокуляции Dfl, м:
D fl 
4 F fl
.
(2.39)

9. Определяется диаметр нижнего сечения камеры флокуляции dfl, м:
18
d fl 
4qmax s
,
N set v fl
(2.40)
где v fl – скорость движения жидкости в нижнем сечении камеры,
м/с, принимается по п. 6.76 [1].
10. Определяется требуемая площадь зоны осветления Fset,
м2:
1000qmax s
Fset 
,
(2.41)
vset
где v set – скорость движения жидкости в отстойной зоне, мм/с,
принимается по п. 6.76 [1].
11. Рассчитывается общая площадь осветлителя Fосв, м2:
Fосв = Ffl + Fset.
(2.42)
12. Исходя из площади осветлителя, рассчитывается его
диаметр Dосв, м, и по прил. В принимается ближайший типовой.
Если полученный диаметр превышает типовые, то изменяют
количество сооружений и пересчитывают размеры центральной
трубы и камеры флокуляции.
кон
,
13. Определяется высота конусной части осветлителя H осв
м:
кон
(2.43)
H осв
 0,5Dосв tg  ,
где  – угол наклона днища осветлителя, принимается в соответствии с п. 6.76 [1].
14. Определяется объем перегнивателя W пер, м3:
100Qос
Wпер 
,
(2.44)
N set d з
где Qос – суточное количество осадка, поступающего в перегниватель, м3/сут; dз – суточная доза загрузки осадка в перегниватель, принимается по табл. 34 [1].
В зависимости от принятой схемы очистки сточных вод количество осадков, поступающих в перегниватель, рассчитывается
по формуле (2.15) или (2.16). При этом количество осадка,
задерживаемого в осветлителе, Qmud, м3/сут, определяется по
формуле (2.17) с учетом эффекта осветления Э = 70 %, количество избыточной биопленки, подаваемой из вторичных отстойников, по формуле (2.18), а избыточного ила – по (2.19).
19
Необходимо учесть, что БПК полн сточной жидкости, поступающей на сооружения биологической очистки, L en, г/м3, следует
принимать с учетом снижения концентрации загрязнений при
осветлении (п. 6.76 [1]).
По формулам (2.23)–(2.27) определяется количество осадков
по сухому веществу и по формуле (2.28) рассчитывается влажность смеси осадков рсм, %. Полученное значение влажности
следует учесть при определении суточной дозы загрузки перегнивателя dз.
15. По формуле (2.29) определяется суточный объем сброженного осадка Qсбр, м3/сут. Влажность сброженного осадка рсбр,
%, следует рассчитать по формуле
 Aсбр 
100.
pсбр  1 
(2.45)
Qос 

Количество сухого вещества сброженного осадка Асбр, т/сут,
определяется по зависимости (2.30) с учетом распада беззольной части (формулы (2.31) и (2.32)).
16. Определяется полная высота осветлителя-перегнивателя
Н, м:
кон
кон
 H пер
,
Н = Н1 + Н2 + Нset + 0,5 + H осв
(2.46)
где Н1 – строительный запас, 0,3 м; Н2 – расстояние между
нижним краем камеры флокуляции и поверхностью осадка в
кон
иловой части, принимается по п. 6.76 [1]; H пер
— коническая
часть перегнивателя, м:
кон
H пер
 0,5Dпер tg  ,
(2.47)
здесь Dпер – диаметр перегнивателя, м, в соответствии с принятым типовым;  – угол наклона днища перегнивателя, принимается в соответствии с п. 6.77 [1] равным  = 30°.
2.3. Расчет метантенка
Метантенки представляют собой герметично закрытые, чаще
всего круглые в плане, железобетонные или металлические резервуары, в которых осуществляется процесс анаэробного сбраживания задержанных в результате очистки сточных вод осадков.
Брожение называется метановым, так как при распаде органических веществ осадков в результате жизнедеятельности их
20
биоценоза в качестве одного из основных продуктов образуется
метан. Принципиальная технологическая схема обработки осадков в метантенках приведена на рис. 2.
12
8
9
1
11
7
13
2
3
2
5
4
5
4
6
10
Рис. 2. Принципиальная технологическая схема обработки осадков в
метантенках:
1 — насосная станция метантенков; 2 — метантенк; 3 — инжекторная;
4 — газовый киоск; 5 — газгольдер; 6 — котельная; 7 — трубопровод
загрузки осадка в метантенк; 8 — трубопровод выгрузки сброженного
осадка из метантенка; 9 — трубопровод опорожнения метантенка; 10 —
газопровод; 11 — паропровод; 12 — исходный осадок; 13 — сброженный
осадок
При расчете метантенков определяют размеры и количество
сооружений, выход биогаза, объем и количество газгольдеров, а
также расход сброженного осадка. Порядок расчета следующий:
1. По формулам (2.17), (2.18), (2.19) определяются (или принимаются из расчетов первичных отстойников, аэротенков, биофильтров или вторичных отстойников) суточные расходы сырого
осадка Qmud, м3/сут, биопленки Qbp, м3/сут, избыточного ила Qi,
м3/сут.
2. По формулам (2.23), (2.24), (2.25) определяется количество
сухого вещества осадка Amud, т/сут, биопленки Abp, т/сут, или
избыточного ила Ai, т/сут.
3. В зависимости от принятой схемы очистки сточных вод по
формуле (2.26) или (2.27) определяется суточный расход осадков по сухому веществу Аос, т/сут, и по (2.15) или (2.16) расход
осадков фактической влажности Qос, м3/сут. При этом следует
21
учесть, что если в метантенк подается уплотненный ил, то
расчет Qос следует вести по расходу Qi u.
4. По выражению (2.28) рассчитывается среднее значение
влажности смеси осадков рос, %.
5. Определяется требуемый объем метантенка W mt, м3:
Q  100
Wmt  ос
,
(2.48)
Д mt
где Дmt – суточная доза загрузки осадка в метантенк, %, принимается по табл. 59 [1] в зависимости от выбранного режима
сбраживания и влажности смеси.
Исходя из полученного объема с учетом требований п. 6.356
[1] по прил. Г принимаются количество и размеры метантенков.
6. Определяется количество беззольного вещества осадка
бз
бз
Amud , т/сут, биопленки Abp
, т/сут, или ила Aiбз , т/сут:
Amud (100  smud )
,
(2.49)
100
Abp (100  sbp )
бз
Abp

,
(2.50)
100
A (100  si )
Aiбз  i
,
(2.51)
100
где smud, sbp, si – соответственно зольность сырого осадка, биопленки и ила, определяется опытным путем; для выполнения
расчетов можно принять для каждого вещества равной 30 %.
7. В зависимости от принятой схемы определяется общий
расход осадков по беззольному веществу Абз, т/сут:
бз
Amud

бз
бз
Aбз  Amud
 Abp
(2.52)
или
бз
(2.53)
Aбз  Amud
 Aiбз .
8. Определяется распад беззольного вещества загружаемого
осадка Rr, %:
Rr = Rlim – Kr Дmt,
(2.54)
где Kr – коэффициент, зависящий от влажности, принимается по
табл. 61 [1]; Rlim – максимально возможное сбраживание беззольного вещества загружаемого осадка, %, принимается по
п. 6.353 [1] для осадков из первичных отстойников 53 %, для
22
избыточного ила и биопленки 44 %, для смеси сырого осадка с
активным илом или биопленкой рассчитывается по выражению:
Rlim 
бз
53 Amud
 44 Aiбз(bp )
.
(2.55)
Aбз
9. По выражению (2.31) с учетом полученной величины Rr
рассчитывается количество распавшегося органического вещества Ar, т/сут.
10. Устанавливается количество сброженного осадка, выгружаемого из метантенка, Асбр, т/сут:
Асбр= Aос – (Абз – Ar).
(2.56)
11. По формуле (2.45) определяется влажность сброженного
осадка рсбр, %.
12. Определяется количество биогаза, образующегося при
сбраживании, Qг, м3/ч:
1000 Ar
.
(2.57)
24
13. Определяется требуемый объем газгольдеров W г, м3:
W г = Qгtг,
(2.58)
где tг – продолжительность хранения газа в газгольдерах, принимается по п. 6.359 [1].
Исходя из полученного объема, по прил. Д принимается необходимое количество газгольдеров.
Qг 
2.4. Расчет аэробного стабилизатора
Аэробная стабилизация осадков сточных вод — процесс окисления органических соединений в аэробных условиях. Аэробной
стабилизации могут подвергаться неуплотненный и уплотненный
избыточный активный ил и его смесь с осадком первичных
отстойников. Процесс аэробной стабилизации осуществляется
при температуре от 10 до 35 °С и прекращается при температуре
менее 8 °С.
Аэробная стабилизация осадков проводится обычно в сооружениях типа аэротенков глубиной 3…5 м. Отстаивание и уплотнение аэробно-стабилизированного осадка следует производить
в течение 1,5…5 ч в отдельно стоящих илоуплотнителях или в
специально выделенной зоне внутри стабилизатора. Влажность
23
уплотненного осадка составляет 96,5…98,5 %. Иловая вода, отделившаяся от осадка, должна направляться в аэротенки.
Процесс аэробной стабилизации может осуществляться по
нескольким схемам, основные из которых приведены на рис. 3.
3
ци
4
5
2
3
со
ци
5
ии
4
6
сто
сто
со
1
ив
2
ив
1
уи
4
ии
6
Рис. 3. Схемы аэробной стабилизации осадков:
1 — первичный отстойник; 2 — аэротенк; 3 — вторичный отстойник;
4 — иловая насосная станция; 5 — аэробный стабилизатор; 6 —
илоуплотнитель; СО — сырой осадок; ИИ — избыточный ил; ЦИ —
циркулирующий ил; ИВ — иловая вода; УИ — уплотненный ил; СТО —
стабилизированный уплотненный осадок
Аэробная стабилизация осадков обеспечивает получение биологически стабильных продуктов, хорошие показатели влагоотдачи, простоту эксплуатации и низкие строительные стоимости
сооружений. Однако существенные затраты электроэнергии на
аэрацию ограничивают целесообразность использования этого
процесса на очистных сооружениях производительностью более
50 000 м3/сут.
Расчет аэробного стабилизатора заключается в определении
времени стабилизации, объема стабилизаторов, расхода воздуха
и количества стабилизированного осадка, отправляемого на последующую обработку. Расчет проводится в следующем порядке.
1. По формулам (2.17) и (2.19) определяются (или принимаются из расчетов первичных отстойников, аэротенков или вторичных отстойников) суточные расходы сырого осадка Qmud, м3/сут,
и избыточного ила Qi, м3/сут.
2. По формулам (2.23) и (2.25) определяется количество
сухого вещества осадка Amud, т/сут, и избыточного ила Ai, т/сут.
3. По формуле (2.26) определяется суточный расход осадков
по сухому веществу Аос, т/сут.
4. В зависимости от принятой схемы рассчитывается суточный расход осадков фактической влажности Qос, м3/сут. В схе24
мах без уплотнения избыточного ила — по выражению (2.16), в
схемах с уплотнением — по формуле
Qос = Qmud + Qi u.
(2.59)
5. По формуле (2.28) определяется среднее значение влажности смеси рсм, %.
6. Определяется продолжительность стабилизации смеси осадка и ила tas, сут:


(2.60)
t as  1,08T  20  1  5  10 3 qi 1  0,5b ,
где qi – нагрузка на активный ил, мг БПК полн на 1 г беззольного
вещества ила в сутки, принимается из расчета аэротенка; b –
соотношение по массе количества сухого вещества осадка из
первичных отстойников и количества активного ила:
A
b  mud .
(2.61)
Ai
7. Определяется требуемый объем аэробного стабилизатора
W as, м3:
W as = W st + W set + W u,
(2.62)
где W st – объем зоны стабилизации, м 3,
W st = Qос tas,
(2.63)
W set – объем зоны отстаивания, м3,
Q t
Wset  ос set ,
(2.64)
24
здесь tset – продолжительность отстаивания, tset = 2 ч; W u – объем
зоны уплотнения стабилизированной смеси, м 3:
Qос tu
,
(2.65)
24
где tu – продолжительность уплотнения аэробно-стабилизированного осадка, ч, принимается по п. 6.367 [1].
При определении объема стабилизатора следует учесть принятую схему стабилизации, а именно: уплотненный или неуплотненный ил подается в сооружение.
8. По прил. Е принимаются количество и размеры аэробных
стабилизаторов.
9. Определяется необходимое количество воздуха для стабиas
лизации Qair
, м3/ч:
Wu 
25
as
qair
Qос
,
24
— удельный расход воздуха, м 3/м3:
as
Qair

as
где qair
(2.66)
1000q0 as S 0
,
(2.67)
K1K 2 K 3 K т (Ca  C0 )
где K1 – коэффициент, учитывающий тип аэратора и принимаемый для мелкопузырчатой аэрации в зависимости от соотношения площадей аэрируемой зоны и аэротенка faz /fat по табл. 42 [1];
для среднепузырчатой и низконапорной K1 = 0,75; K2 – коэффициент, зависящий от глубины погружения аэраторов ha и принимаемый по табл. 43 [1]; K3 – коэффициент качества воды, принимаемый для городских сточных вод 0,85; при наличии СПАВ принимается в зависимости от величины faz/fat по табл. 44 [1], для
производственных сточных вод — по опытным данным, при их
отсутствии допускается принимать K3 = 0,7; Kт – коэффициент,
учитывающий температуру сточных вод:
(2.68)
K т  1  0,02Tw  20 .
Здесь T w — среднемесячная температура воды за летний период, °С; Ca — растворимость кислорода воздуха в воде, мг/л,
определяемая по формуле
as
qair

h 

Ca  1  a  Cт ,
(2.69)
 20,6 
где ha — глубина погружения аэратора, м; Cт — растворимость
кислорода в воде в зависимости от температуры и атмосферного давления, принимается по справочным данным; Cо — средняя концентрация кислорода в аэробном стабилизаторе, мг/л,
C о = 2 мг/л; So — количество органического (беззольного) вещества, поступающего на стабилизацию, кг/м 3:
S0 
1000 Aбз
,
Qос
(2.70)
здесь А бз – общий расход осадков по беззольному веществу,
т/сут, рассчитываемый по формуле (2.53);
qo as – удельный расход кислорода воздуха, кг на кг беззольного вещества,
26
0,2  0,55  10 3 qi  b
,
(2.71)
1 b
где qi – нагрузка на активный ил, мг БПК полн на 1 г беззольного
вещества ила в сутки, принимается из расчета аэротенка.
10. Определяется количество распавшегося органического
вещества Аr, т/сут:
q0 as 
Aбз R
,
(2.72)
100
где R – распад сухого беззольного вещества, может быть принят
равным для смеси сырого осадка и ила 30…40 %.
11. Определяется количество аэробно-стабилизированного
осадка, выгружаемого из стабилизатора, Aas, т/сут:
Aas = Aос – (Абз – Ar).
(2.73)
12. Рассчитывается объем выгружаемого стабилизированного осадка Qas, м3/сут:
100 Aas
Qas 
,
(2.74)
(100  pas )  as
где pas – влажность уплотненного аэробно-стабилизированного
осадка, принимается по п. 6.367 [1]; as – плотность стабилизированного осадка, as = 1 т/м3.
Ar 
3. ОБЕЗВОЖИВАНИЕ ОСАДКОВ
Влажность осадка является основным показателем, определяющим его объем. Поэтому одной из основных задач, которую
необходимо решить при обработке осадков, является уменьшение их объема за счет отделения влаги и получение транспортабельного продукта. В структуре осадка влага может находиться
в форме свободной воды, в физико-механической связи с твердыми частицами, а также в физико-химической и химической
формах связи.
Свободная влага имеет наименьшую энергию связи со структурой осадка и легко может быть из него удалена естественной
сушкой на иловых площадках либо механическими методами
обезвоживания.
27
Физико-механическая связь нарушается вследствие выпаривания или удаления влаги под давлением в аппаратах, которые
развивают давление, разрушающее структурные связи.
Физико-химической связью удерживается адсорбционная и
осмотическая влага, а химически связанная вода, входящая в
состав веществ, не выделяется даже при термической сушке
осадков.
Обезвоживанию могут подвергаться как сырые осадки (с
последующим обеззараживанием), так и осадки после биохимической обработки. Выбор той или иной схемы обработки осадков
диктуется местными условиями и производится с учетом физико-химических свойств осадков, санитарно-эпидемиологических требований и технико-экономических расчетов.
Наиболее простым способом обезвоживания является подсушивание осадка на иловых площадках, при этом его влажность
снижается до 75…80 %, осадок уменьшается в 4–5 раз в объеме
и по массе. Однако обезвоживание осадков на иловых площадках
на станциях средней и большой производительности в большинстве случаев оказывается экономически нецелесообразным либо
невозможным из-за отсутствия свободных земельных площадей
для устройства площадок.
В настоящее время для обезвоживания осадков применяют
механические и термические способы удаления влаги. Для механического обезвоживания осадков используют вакуум-фильтры, центрифуги и фильтры-прессы различных конструкций.
3.1. Расчет вакуум-фильтров
Расчет вакуум-фильтрационных установок включает расчет
сооружений по промывке и уплотнению осадка, определение
расхода реагентов, производительности вакуум-фильтров, вакуум-насосов, воздуходувок, а также размера площадок для хранения обезвоженного осадка.
Предваряет расчет выбор технологической схемы обезвоживания осадка и необходимого состава сооружений (табл. 3.1).
28
Таблица 3.1
Выбор технологической схемы обезвоживания осадка
на вакуум-фильтрах
Характеристика обрабатываемого осадка
Сброженная в мезофильных или
термофильных условиях смесь сырого
осадка и избыточного активного ила
Сброженный в мезофильных или
термофильных условиях сырой осадок
Смесь сырого осадка и уплотненного
избыточного ила
Сырой осадок из первичных отстойников
Уплотненный избыточный активный ил
Аэробно-стабилизированный осадок
1
3
Состав сооружений в
технологической схеме
Схема № 1 (рис. 4)
1. Промывной резервуар.
2. Илоуплотнитель.
3. Насосная станция перекачки
осадка.
4. Аккумулирующий резервуар.
5. Вакуум-фильтр.
6. Площадка складирования кека.
7. Аварийные площадки
Схема № 2 (рис. 5)
1. Аккумулирующий резервуар.
2. Вакуум-фильтр.
3. Площадка складирования кека.
4. Аварийные площадки
реагент
2
4
5
7
8
9
6
3
Рис. 4. Технологическая схема № 1:
1 — подача осадка на обезвоживание; 2 — промывной резервуар; 3 —
илоуплотнитель; 4 — насосная станция; 5 — аккумулирующий
резервуар; 6 — смеситель; 7 — вакуум-фильтр; 8 — транспортер
обезвоженного осадка; 9 — площадка для кека
реагент
6
7
8
9
1
Рис. 5. Технологическая схема № 2:
1 — подача осадка на обезвоживание; 6 — смеситель; 7 — вакуумфильтр; 8 — транспортер обезвоженного осадка; 9 — площадка для
кека
29
В зависимости от принятой технологической схемы производится расчет сооружений.
1. Рассчитывается объем промывного резервуара W pr, м3:
W pr 
qsm t pr
60
,
(3.1)
Qос (1  q ww )
,
(3.2)
24
где qsm – расход смеси промываемого осадка и воды, м 3/ч; tpr –
продолжительность промывки, мин, принимается по п. 6.370 [1];
Qос – суточный расход стабилизированного осадка, поступающего на обезвоживание, м3/сут, принимается из расчета соответствующего сооружения; qww – количество промывной воды, м3/м3,
принимается по п. 6.369 [1].
Исходя из полученного объема, с учетом п. 6.370 [1], назначается количество резервуаров и определяются их размеры.
2. Рассчитывается влажность смеси psm, %:
qsm 

A 
 100 ,
psm  1 
(3.3)
 Qsm 
где А – количество сухого вещества стабилизированного осадка,
подаваемого на обезвоживание, т/сут, принимается из расчета
соответствующего сооружения; Qsm – объем смеси промываемого осадка и воды, м3/сут:
Qsm = 24 qsm.
(3.4)
3. Определяется расход воздуха для перемешивания смеси в
3
промывном резервуаре q air
pr , м /ч:
q air
pr  q sm q0air ,
(3.5)
где q0 air – удельный расход воздуха для перемешивания, м 3/м3,
принимается по п. 6.370 [1].
4. Определяется требуемый объем илоуплотнителей W u, м3:
W u = qsmtu,
(3.6)
где tu – продолжительность уплотнения смеси промытого осадка
и воды, ч, принимается по п. 6.371 [1].
Исходя из полученного объема, с учетом рекомендаций п.
6.371 [1], назначается тип уплотнителей, их количество и размеры.
30
5. Определяется количество уплотненного осадка Qu oc, м3/сут:
Qu ос  Qsm
100  p sm
,
100  pu
(3.7)
где pu – влажность уплотненного осадка, %, принимается по
п. 6.371 [1].
6. Определяется количество иловой воды, отводимой в голову
сооружений, Qiw, м3/сут:
Qiw = Qsm – Qu oc.
(3.8)
7. Определяется фактическая концентрация загрязнений в
сточной жидкости, г/м3, при подаче в голову сооружений иловой
воды из уплотнителей:
факт
— по взвешенным веществам C см
:
факт
Cсм

Cсм Q  CiwQiw
,
Q  Qiw
(3.9)
где Ссм – концентрация взвешенных веществ в смеси производственных и бытовых сточных вод, поступающих на очистные
сооружения, г/м3; Q – суточный расход сточных вод, поступающих на очистные сооружения, м3/сут; Ciw – концентрация загрязнений по взвешенным веществам в иловой воде из уплотнителей,
принимается по п. 6.371 [1];
— по БПК полн, Lфакт
см :
Lфакт
см 
LсмQ  LiwQiw
,
Q  Qiw
(3.10)
где L см – БПК полн смеси производственных и бытовых сточных
вод, поступающих на очистные сооружения, г/м 3; L iw – БПК полн
иловой воды из уплотнителей, принимается по п. 6.371 [1].
8. Рассчитывается требуемая площадь вакуум-фильтров Fwf, м2:
Fwf 
1000 A
,
t wf qwf
(3.11)
где twf – продолжительность работы вакуум-фильтра, в курсовом
проекте рекомендуется принять кратной продолжительности смены, ч; qwf – производительность вакуум-фильтра по сухому
веществу, кг/(ч·м2), принимается по табл. 62 [1].
31
Исходя из полученной площади, с учетом рекомендаций п. 6.385
[1], по прил. Ж принимается необходимое количество рабочих и
резервных вакуум-фильтров.
9. Рассчитывается производительность вакуум-насосов для
создания необходимого вакуума, Qvn, м3/мин:
Qvn = qvakfwf,
(3.12)
3
2
где qvak – удельный расход воздуха, м /(мин·м ), принимается по
п. 6.379 [1]; fwf – площадь поверхности фильтрования одного
вакуум-фильтра, м2.
С учетом полученной производительности и требуемой величины вакуума 40…65 кПа (300…500 мм рт. ст.), по прил. И
подбираются вакуум-насосы.
10. Определяется расход воздуха, подаваемого в вакуумфильтр для отдувки кека, Qair, м3/мин:
Qair = qairfwf,
(3.13)
где qair – удельный расход сжатого воздуха, м 3/(мин·м2), принимается по п. 6.379 [1].
С учетом полученной величины расхода и требуемого давления сжатого воздуха 20…30 кПа назначается необходимое количество воздуходувок.
11. Определяется количество кека Qк , м3/сут:
100 A
Qк 
,
(3.14)
 к (100  pк )
где к – плотность кека, к  1 т/м3; pк – влажность кека, принимается по табл. 62 [1].
12. Определяется объем фильтрата Qfug, м3/сут:
Qfug = Qu oc – Qк .
(3.15)
13. Определяется необходимая площадь для складирования
кека Fк , м2:
30Qк tк
Fк 
,
(3.16)
hк
где tк – продолжительность хранения осадка, мес., принимается
по п. 6.414 [1]; hк – высота слоя осадка, м, принимается по п. 6.414
[1].
Назначаются размеры площадки в плане.
32
14. Определяется площадь аварийных иловых площадок Fав,
м , на 20 % годового количества осадков (п. 6.386 [1]):
0,2 (1,2  365Qос )
Fав 
,
(3.17)
q0 k1
где 1,2 – коэффициент, учитывающий увеличение площади за
счет устройства ограждающих валиков; q0 – гидравлическая
нагрузка на поверхность площадок, принимается по табл. 64 [1];
k1 – температурный коэффициент, принимается по чертежу 3 [1].
Назначаются количество и размеры иловых площадок.
15. Определяются расходы реагентов, т/сут, для обработки
осадков перед подачей их на вакуум-фильтры:
— расход хлорного железа по товарному продукту:
AqFeCl3
QFeCl3 
,
(3.18)
a
2
FeCl 3
где qFeCl3 — доза хлорного железа в % к массе сухого вещества
осадка, принимается по п. 6.373 [1]; aFeCl3 – количество активной
части (чистого безводного вещества) в товарном продукте,
95…98 %;
— расход извести по товарному продукту:
Aq
QCaO  CaO ,
(3.19)
aCaO
где qCaO — доза извести в % к массе сухого вещества осадка,
принимается по п. 6.373 [1]; аCaO– количество активной части
(чистого безводного вещества) в товарном продукте, 50…70 %.
16. Определяются объемы расходных баков, м 3:
— хлорного железа
1000QFeCl3 t1
WFeCl3 
,
(3.20)
b
FeCl 3
где t1 – время, на которое создается запас раствора реагента,
t1 = 1…2 сут; bFeCl 3 — концентрация раствора хлорного железа в
баке, %, принимается по п. 6.373 [1];
— извести
1000QCaO t1
WCaO 
,
(3.21)
bCaO
33
где bCaO – концентрация раствора извести в баке, %, принимается по п. 6.373 [1].
С учетом требований п. 6.377 [1] назначается количество
баков и определяются их размеры.
17. Рассчитывается расход 20 %-й ингибированной соляной
кислоты для промывки и регенерации фильтровальной ткани
вакуум-фильтров QHCl, м3/год:
N wf f wf qHCl
QHCl 
,
(3.22)
1000
где Nwf – количество рабочих вакуум-фильтров; qHCl – удельный
расход соляной кислоты, л/(год·м 2), принимается по п. 6.376 [1].
Суточный расход кислоты qHCl, м3/сут:
QHCl
.
(3.23)
365
18. Определяется объем расходных баков для 10 %-го раствора соляной кислоты W HCl, м3:
qHCl 
qHCl  20
.
(3.24)
10
Определяются количество и размеры баков с учетом п. 6.377
[1].
19. Рассчитывается площадь склада для хранения реагентов, м2:
— хлорного железа FFeCl3
WHCl 
FFeCl 3 
QFeCl3 TFeCl3
hFeCl 3
,
(3.25)
где TFeCl3 — продолжительность хранения запаса реагента, сут,
принимается по п. 6.377 [1]; hFeCl3 — высота складирования
коагулянта, hFeCl3 = 2 м;
— извести
QCaOTCaO
,
(3.26)
hCaO
где TCaO — продолжительность хранения запаса извести, сут,
принимается по п. 6.377 [1]; hCaO — высота складирования извести, hCaO = 1,5 м.
FCaO 
34
3.2. Расчет центрифуг
Центрифугирование представляет собой процесс разделения
фаз в поле центробежных сил. Достоинствами этого метода
являются простота, экономичность и управляемость процессом.
После обработки на центрифугах получают осадки низкой влажности. Центрифугирование осадков может производиться как с
применением коагулянтов и флокулянтов, так и без них. При
реагентном кондиционировании осадок после обезвоживания имеет меньшую влажность, а центрифуга — большую пропускную
способность. Фугат, образующийся в этом случае, имеет меньшую загрязненность. При центрифугировании осадков без применения реагентов образующийся фугат имеет высокие значения БПК и содержание взвешенных веществ. Для дальнейшей
обработки фугат обычно направляется на сооружения биологической очистки, увеличивая тем самым нагрузку на них.
Расчет установки для центрифугирования сводится к определению производительности центрифуг, расхода реагентов, количества обезвоженного осадка (кека), объема отделившегося
фугата, концентрации загрязнений в фугате и размера площадок
для хранения кека. Расчет ведется в следующем порядке:
1. Предварительно по прил. К или Л принимается марка
центрифуги и ее производительность по исходному осадку qcf, м3/ч.
2. Определяется требуемое количество центрифуг:
N cf 
Qcf
qcf tcf
,
(3.27)
где Qcf – количество осадка, поступающего на центрифуги, м3/сут,
принимается из расчета сооружений по стабилизационной обработке осадков; tcf – продолжительность работы центрифуги, ч.
Общее количество сооружений, устанавливаемых в цехе механического обезвоживания, принимается с учетом п. 6.385 [1].
3. Рассчитывается суточный расход кека Qкек , м3/сут, образующегося при центрифугировании:
Acf Эcf
Qкек 
,
(3.28)
 кек 100  pкек 
где Аcf – количество сухого вещества осадка, т/сут, поступающего на центрифуги, принимается из расчета сооружений по стаби35
лизационной обработке осадков; Эcf – эффективность задержания сухого вещества, %, принимается по табл. 63 [1]; кек –
плотность кека, кек = 1…0,9 т/м3; ркек – влажность кека, %,
принимается по табл. 63 [1].
4. Определяется объем фугата, образующегося при центрифугировании:
Qфугат = Qcf – Qкек.
(3.29)
5. Устанавливается количество сухого вещества в фугате
Афугат, т/сут:
Aфугат  Acf 
Acf Эcf
.
(3.30)
100
6. Рассчитывается требуемая площадь асфальтобетонной
площадки для хранения кека Fкек , м2:
Fкек 
Qкекtкек
,
hкек
(3.31)
где tкек – продолжительность складирования кека, принимается
по п. 6.414 [1]; hкек – высота слоя осадка, принимается по п. 6.414
[1].
Исходя из полученной требуемой площади, назначаются размеры площадки.
7. Определяется площадь аварийных иловых площадок Fав, м2,
на 20 % годового количества осадков (п. 6.386 [1]):
Fав 
0,2(k 2  365Qcf )
q0 k1
,
(3.32)
где k2 – коэффициент, учитывающий увеличение площади за счет
устройства ограждающих валиков; qo – гидравлическая нагрузка
на поверхность площадок, принимается по табл. 64 [1]; k1 –
температурный коэффициент, принимается по чертежу 3 [1].
Назначаются количество и размеры карт иловых площадок.
3.3. Расчет фильтр-прессов
Для обезвоживания осадков городских сточных вод применяются ленточные фильтр-прессы непрерывного действия и камерные фильтр-прессы периодического действия. Применение
фильтр-прессов позволяет снизить влажность кека до 50…70 %.
36
Анаэробно-сброженные осадки перед подачей на обезвоживание промываются очищенной сточной водой и уплотняются.
Технологическая схема предварительной обработки сброженных осадков приведена на рис. 6.
1
3
2
4
5
3
Рис. 6. Технологическая схема предварительной обработки
сброженных осадков:
1 — подача сброженного осадка; 2 — промывной резервуар;
3— илоуплотнитель; 4 – насосная станция; 5 – аккумулирующий
рез ер вуар
Расчет этой технологической линии осуществляется в следующем порядке.
1. По формуле (3.2) рассчитывается расход смеси промываемого осадка и воды qsm, м3/ч, и по (3.1) определяется требуемый
объем промывного резервуара W pr, м3. Количество резервуаров
принимается с учетом п. 6.370 [1].
2. По выражению (3.3) вычисляется влажность смеси psm, %.
3. По формуле (3.5) определяется расход воздуха для пере3
мешивания смеси в промывном резервуаре q air
pr , м /ч.
4. По формуле (3.6) определяется требуемый объем илоуплотнителей W и, м3. Исходя из полученного объема, с учетом
рекомендаций п. 6.371 [1], назначается тип уплотнителей, их
количество и размеры.
5. По выражению (3.7) определяется количество уплотненного осадка Qu oc, м3/сут, подаваемого на обезвоживание.
6. По формуле (3.8) определяется количество иловой воды,
отводимой в голову сооружений, Qiw, м3/сут.
7. По формулам (3.9) и (3.10) рассчитывается концентрация
загрязнений в сточной жидкости, г/м3, при подаче иловой воды из
уплотнителей в голову сооружений.
37
Для улучшения водоотдающих свойств осадков перед подачей на обезвоживание их подвергают реагентному кондиционированию. При этом перед подачей на камерные фильтр-прессы
их обрабатывают минеральными реагентами (хлорным железом
и известью), а перед подачей на ленточные — флокулянтами
катионного типа. Дозы минеральных реагентов принимают по
п. 6.373 [1], дозы катионных флокулянтов — 0,1…1,5 % к массе
сухого вещества [3].
Технологическая схема обезвоживания осадков сточных вод
на фильтр-прессах включает в себя систему кондиционирования
осадка, систему подачи осадка на фильтр-пресс, собственно
фильтр-пресс и систему отвода обезвоженного осадка. Принципиальная схема обезвоживания приведена на рис. 7.
3
1
4
5
2
7
6
Рис. 7. Принципиальная схема обезвоживания на фильтр-прессах:
1 — подача исходного осадка; 2 — аккумулирующая емкость для
осадка; 3 — подача реагентов; 4 — насос высокого давления; 5 —
фильтр-пресс; 6 — транспортер для удаления обезвоженного осадка
(кека); 7 — отвод фугата
Система подачи кондиционированного осадка на камерные
фильтр-прессы должна обеспечивать быстрое и равномерное
заполнение камер фильтр-пресса под давлением, обеспечивающим его обезвоживание допрессовыванием или отжимом. При
этом необходимо обеспечивать постоянное уменьшение объема
подаваемого на фильтр-пресс осадка при постоянном давлении
фильтрования. Для обеспечения этих условий подачу исходного
осадка следует производить объемными насосами.
Система транспортирования обезвоженного осадка должна
проектироваться с учетом циклической работы камерных фильтрпрессов.
38
На ленточных фильтр-прессах процесс обезвоживания осуществляется в непрерывном режиме за счет гравитации и давления сходящихся фильтровальных лент и системы отжимных
роликов. Это приводит к необходимости устройства систем
подачи исходного осадка и отвода кека, работающих в непрерывном режиме.
Расчет фильтр-прессов рекомендуется проводить следующим образом.
1. Определяется требуемая площадь фильтр-прессов Ffр, м2:
F fp 
1000 A
,
t fp q fp
(3.33)
где tfр – продолжительность работы фильтр-пресса, в курсовом
проекте рекомендуется принять кратной продолжительности смены, ч; qfр – производительность фильтр-пресса по сухому веществу, кг/(ч·м2), принимается по табл. 62 [1].
Исходя из рассчитанной площади фильтрования, с учетом
рекомендаций п. 6.385 [1], принимается необходимое количество рабочих и резервных фильтр-прессов.
2. Рассчитывается расход сжатого воздуха, подаваемого в
фильтр-пресс, Qair, м3/мин:
Qair = qairffр,
(3.34)
где qair – удельный расход сжатого воздуха, м 3/(мин·м2), принимается по п. 6.379 [1]; ffр — площадь поверхности фильтрования
фильтр-пресса, м2.
По полученной величине расхода воздуха и количеству фильтрпрессов принимается необходимое число воздуходувок, при этом
следует учитывать, что давление сжатого воздуха должно быть
не менее 0,6 МПа.
3
3. Определяется расход промывной воды C пр
fp , м /ч, для промывки фильтровальной поверхности:
C пр
fp 
60qwпр f fp
1000
,
(3.35)
где qwпр – удельный расход промывной воды, л/мин, принимается
по п. 6.379 [1].
39
По расходу промывной воды и требуемому напору, не менее
0,3 МПа, подбираются насосы.
4. По формуле (3.14) определяется расход обезвоженного
осадка (кека) Qк , м3/сут.
5. По (3.15) рассчитывается объем фильтрата Qfug, м3/сут.
6. По выражению (3.16) определяется необходимая площадь
для складирования кека Fк , м2, и назначаются размеры площадки
в плане.
7. По формуле (3.17) определяется площадь аварийных иловых площадок Fав, м2 на 20 % годового количества осадков.
Библиографический список
1. СНиП 2.04.03–85 Канализация. Наружные сети и сооружения / Госстрой
СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. 72 с.
2. Справочник проектировщика: канализация населенных мест и промышленных предприятий / Ред. В.Н. Самохин. М.: Стройиздат, 1981. 638 с.
3. Проектирование установок с фильтр-прессами для обезвоживания осадков сточных вод / ВНИИ ВОДГЕО. М.: Стройиздат, 1990. 24 с.
4. Вакуум-фильтры барабанные типа БОН // [Персональный сайт] / ООО
«Промэнергосервис». URL: http://www.peser.ru/produkt/filtrobr/baraban.
5. Вакуумный водокольцевой насос ВВН, ВВН1, ВВН2, 2ВВН // [Персональный сайт] / ООО «Гидромех». URL: http://www.gidromeh.ru/content/view/93/38.
6. Центрифуги для цехов механического обезвоживания осадка // [Персональный сайт] / НПК «Стройбурсервис». URL: http://strojburservis.ru/ogsh-fgnfgp/dlya-tsehov-moo.html.
7. Декантеры Flottweg // [Персональный сайт] / Flottweg URL: http://
www.flottweg.de/russia/products/decanter/index.html?a=49&level=1.
8. Проектирование сооружений переработки и утилизации осадков сточных
вод с использованием элементов компьютерных информационных технологий
/ В.И. Алексеев, Т.Е. Винокурова. Н. Новгород: Изд-во Нижегород. ГАСУ,
2001. 169 с.
9. Технические характеристики оборудования. Ленточные сгустители // [Персональный сайт] / ЗАО НПФ «Экотон». URL: http://www.ekoton.com/
index.php?option = com_content&view = article&id =90&Itemid=232&lang=ru.
40
ПРИЛОЖЕНИЯ
Приложение А
Технические характеристики ленточных сгустителей серии СГ-12,
СГ-16, СГ-20 производства ЗАО НПФ «Экотон»
Наименование параметра
Ширина ситовой ленты
Длина ситовой ленты
Производительность по исходному
осадку (по сухому веществу), не
более
Скорость движения ситовой ленты
Электропривод – мотор-редуктор:
— мощность
— напряжение
— диапазон рабочей частоты
Напряжение питания датчиков
Напряжение питания катушек
пневмоострова
Параметры подачи воздуха:
— максимальный расход воздуха
— минимальное давление
— максимальное давление
Параметры подачи промывной
воды:
— давление
— расход
Габариты:
— длина
— высота
— ширина
Масса, не более
Ед. изм.
мм
мм
СГ-12
1200
Марка СГ
СГ-16
СГ-20
1600
2000
7350
м3/ч (кг/ч) 30 (600) 40 (800)
50 (1100)
м/мин
от 2,5 до 10
кВт
В
Гц
В
1,1
380 (–5 % + 10 %)
от 15 до 80
10…30
В
24
л/мин
МПа
МПа
50
0,5
1
МПа
м3/ч
мм
мм
мм
кг
4
от 0,5 до 0,7
5
6
2120
1500
4100
1080
2520
1700
2920
1900
41
Приложение Б
Основные размеры типовых двухъярусных отстойников из
монолитного и сборного железобетона
Конструктивное исполнение
Основные параметры
сооружений
монолитное
сборное
Диаметр отстойника, м
6
6
9
9
9
12 12
Общая высота отстойника, м
7,6 8,8 8,5 9,7 8,5 8,2 9,4
Высота цилиндрической части
6
7,2 6
7,2
6 4,8 6
отстойника, м
Высота конической части отстойника, м 1,6 1,6 2,5 2,5 2,5 3,4 3,4
Ширина желоба, м
1,8 1,8 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5
Высота прямоугольной части желоба, м
0,7 0,7 0,8 0,8 0,8 1,3 1,3
Высота треугольной части желоба, м
1,1 1,1 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5
Пропускная способность, м3 /ч, при
13,7 13,7 37,5 37,5 31 67 67
продолжительности отстаивания 1,5 ч
Приложение В
Основные размеры осветлителей-перегнивателей
Диаметр
сооружения,
м
Параметр осветлителя
диаметр, м
площадь зоны
осветления, м2
Технологический
объем
перегнивателя, м3
5
5
б
15,5
15.5
22,5
306
640
1060
9
12
15
Пропускная
способность
сооружения,
м3/ч
41,3
50
73
Приложение Г
Конструктивные размеры метантенков
Полезный
Диаобъем одного
метр,
резервуара, верхнего
м
м3
конуса
12,5
15,0
17,5
20,0
18,0
22,6
42
1000
1600
2500
4000
6000
8000
1,90
2,35
2,50
2,90
3,15
4,45
Высота, м
цилиндрической части
6,50
7,50
8,50
10,60
18,00
16,30
Строительный
объем, м3
здания киоска
нижнего
обслужи- газовой
конуса
вания
сети
2,15
652
100
2,60
2035
112
3,05
2094
136
3,50
2520
174
3,50
2700
170
3,70
2000
170
Приложение Д
Основные размеры мокрых газгольдеров
Объем
Внутренний диаметр, мм
газгольдера, ч резервуара
колокола
100
7400
6600
300
9300
8500
600
11480
10680
1000
14500
13700
3000
21050
20250
6000
26900
26100
газгольдера
7450
12500
15400
15400
20100
24200
Высота, мм
резервуара колокола
3450
3400
5920
6880
7390
7610
7390
7610
9800
9900
11750
12050
Приложение Е
Размеры аэробных минерализаторов ЦНИИЭП инженерного
оборудования
Ширина Общая длина Длина ми- Длина осадДлина
секции,
секции, м
нерализакоуплот- отстойной
м
тора, м
нителя, м
зоны, м
9
33,0
30,0
3,0
4,5
9
45,0
42,0
3,0
7,5
9
66,0
60,0
6,0
10,5
9
90,0
84,0
6,0
13,5
Ширина
отстойной
зоны, м
1,5
1,5
1,5
1,5
Рабочая
глубина,
м
4,7
4,7
4,7
4,7
Приложение Ж
Технические характеристики барабанных вакуум-фильтров БОН
Тип
фильтра
БОН 1-1,0-1
(У, К)
БОН 3-1,2-1
(У, К)
БОН 5-1,2-1
(У, К)
БОН 5-1,8-1
(У, К)
БОН10-1,8-1
(У, К)
БОН20-2,4-1
(У, К)
БОН30-2,4-1
(У, К)
Поверх- Диаметр Частота
ность барабана, вращения
фильтром
барабана,
вания,
об/мин
м2
Д
Размер, мм
Ш
В
Мас- Установса, кг ленная
мощность,
кВт
1
1,0
0,1–1,0
1430
1515
1315
817
1Д
3
1,2
0,1–1,0
2150
1610
1440
1200
0,92
5
1,2
0,1–1,0
2600
1610
1440
1330
1Д
5
1,8
0,1–1,0
2530
2400
2288
2500
1,9
10
1,8
0,1–1,0
3430
2400
2288
3100
2,8
20
2,4
0,1–1,0
4710
2970
2850
6000
3,9
30
2,4
0,1–1,0
6090
2970
2850
7100
5,36
43
Окончание прил. Ж
Тип
фильтра
БОН40-3,0-1
(У, К)
БОН80-3,75-1
(У)
Поверх- Диаметр Частота
ность барабана, вращения
фильтром
барабана,
вания,
об/мин
м2
40
3,0
80
3,75
0,1–1,0
Размер, мм
Д
Ш
В
Мас- Установса, кг ленная
мощность,
кВт
6590
3640
3400 10330
6,15
0,92–1,85 9750
4600
4900 40200
23,0
Пример условного обозначения:
БОН 5-1,8-1 (У,К)
Б — барабанный фильтр;
О — общего назначения;
Н — ножевой съем осадка;
5 — поверхность фильтрования, м 2;
1,8 — диаметр барабана, м;
1 — номер модели;
К — исполнение из коррозионностойкой стали;
У — углеродистая сталь.
Приложение И
Сводная таблица технических характеристик вакуумных
водокольцевых насосов типа ВВН2, 2ВВН производства ОАО
«Вакууммаш»
Марка агрегата Производитель Остаточное Мощность
ность, м3/мин давление, двигателя,
МПа
кВт
ВВН2
1,8
0,04
5,5
2ВВН1-ЗМ
3,5
0,04
7,5
2ВВН1-ЗМН
2ВВН1-ЗМ-0,5
3,5
0,04
7,5
2ВВН1-6М
6,6
0,04
11
2ВВН1-6МН
2ВВН1-6М-05
6,6
0,04
11
2ВВН1-12М
12
0,04
22
2ВВН1-12МН
2ВВН1-12М-05
12
0,04
22
2ВВН1-25
25
0,04
55
2ВВН1-25Н
2ВВН1-25-05
25
0,04
55
2ВВН2-50
50
0,02
110
44
Частота
вращения,
об/мин
3000
Масса,
кг
1500
200
1500
280
1500
300
1500
400
1000
720
1000
900
750
2100
750
600
2100
2750
80
Приложение К
Технические характеристики осадительных центрифуг ОГШ
Параметр центрифуги ОГШ-350 ОГШ-502К-04 ОГШ-501К-21
Производительность,
4…6
6…8
14…18
м3/ч
Внутренний диаметр
350
500
500
барабана, мм
Мощность главного
37
30
30
привода, кВт
Масса, кг
1500
3200
2800
ОГШ-631
25…30
630
75
7500
Приложение Л
Технические характеристики декантеров FLOTTWEG
Тип
Материал
Габариты:
Длина
Ширина
Высота
Масса
Мотор привода
барабана
Мотор привода
шнека
(ФЛОТТВЕГ
SIMP-DRIVE®)
Производительность по исходному осадку
Опционально
Z4E-3
Z4E-4
Z53-4
Z6E-4
Z73-4
Z92-4
Детали, соприкасающиеся с продуктом, выполнены из
нержавеющей кислотостойкой стали
2980 мм
1000 мм
1200 мм
2600 кг
15–22
кВт
3500 мм
1000 мм
1200 мм
3000 кг
22–37
кВт
3880 мм
1820 мм
1060 мм
4800 кг
45–75
кВт
4800 мм
1705 мм
1500 мм
9230 кг
75–110
кВт
4815 мм
2350 мм
1500 мм
11000 кг
90–132
кВт
5740 мм
2780 мм
1730 мм
16200 кг
160–250
кВт
4–7,5 кВт
7,5 кВт
7,5–15
кВт
15–22
кВт
22–30
кВт
30–45
кВт
5–18 м3/ч
15–30
м3/ч
25–50
м3/ч
40–70
м3/ч
50–110
м3/ч
80–150
м3/ч
Гидравлический привод для барабана и/или шнека
45
Оглавление
Введение ............................................................................................................................ 3
1. Уплотнение осадков ................................................................................................... 4
1.1. Расчет вертикального илоуплотнителя ...................................................... 6
1.2. Расчет радиального илоуплотнителя .......................................................... 8
1.3. Расчет ленточного сгустителя ...................................................................... 9
2. Стабилизация осадков ....................................................................................... 10
2.1. Расчет двухъярусного отстойника ............................................................ 11
2.2. Расчет осветлителя-перегнивателя ............................................................ 17
2.3. Расчет метантенка .......................................................................................... 20
2.4. Расчет аэробного стабилизатора ................................................................ 23
3. Обезвоживание осадков .......................................................................................... 27
3.1. Расчет вакуум-фильтров ............................................................................. 28
3.2. Расчет центрифуг .......................................................................................... 35
3.3. Расчет фильтр-прессов ................................................................................ 36
Библиографический список ....................................................................................... 40
Приложения ................................................................................................................... 41
Приложение А. Технические характеристики ленточных сгустителей серии
СГ-12, СГ-16, СГ-20 производства ЗАО НПФ «Экотон» ................................ 41
Приложение Б. Основные размеры типовых двухъярусных отстойников из
монолитного и сборного железобетона ................................................................ 42
Приложение В. Основные размеры осветлителей-перегнивателей ....................... 42
Приложение Г. Конструктивные размеры метантенков ......................................... 42
Приложение Д. Основные размеры мокрых газгольдеров ..................................... 43
Приложение Е. Размеры аэробных минерализаторов ЦНИИЭП инженерного
оборудования .......................................................................................................... 43
Приложение Ж. Технические характеристики барабанных
вакуум-фильтров БОН .......................................................................................... 43
Приложение И. Сводная таблица технических характеристик вакуумных
водокольцевых насосов типа ВВН2, 2ВВН производства
ОАО «Вакууммаш»............................................................................................... 44
Приложение К. Технические характеристики осадительных центрифуг ОГШ .... 45
Приложение Л. Технические характеристики декантеров FLOTTWEG ............... 45
46
Учебное издание
Глазков Дмитрий Владимирович
ВОДООТВЕДЕНИЕ И ОЧИСТКА СТОЧНЫХ ВОД.
СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ОБРАБОТКИ ОСАДКОВ
Методические указания для выполнения курсового проекта
Редактор Л.В. Лебедева
Компьютерная верстка Т.А. Соловьева
Изд. лиц. ЛР № 021277 от 06.04.98
Подписано в печать 12.01.2011
3,0 печ. л. 2,4 уч.-изд. л. Тираж 70 экз. Заказ № 2295
Издательство Сибирского государственного университета путей сообщения
630049, Новосибирск, ул. Д. Ковальчук, 191
Тел. (383) 328-03-81.
E-mail: press@stu.ru
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
22
Размер файла
477 Кб
Теги
172
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа