close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

2565.Оценка работоспособности и повышение долговечности объемного гидропривода ГСТ-90

код для вставкиСкачать
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
На правах рукописи
ГАЛИН ДМИТРИЙ АЛЕКСАНДРОВИЧ
ОЦЕНКА РАБОТОСПОСОБНОСТИ И ПОВЫШЕНИЕ
ДОЛГОВЕЧНОСТИ ОБЪЕМНОГО ГИДРОПРИВОДА ГСТ-90
Специальность 05.20.03 - Технологии и средства технического
обслуживания в сельском хозяйстве
Автореферат
диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Саранск 2007
1
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
Работа выполнена на кафедре технического сервиса машин института механики и энергетики ГОУВПО «Мордовский государственный университет
им. Н. П. Огарева» и в лаборатории №11 ГНУ ГОСНИТИ Россельхозакадемии.
Научный руководитель:
Заслуженный деятель науки и техники РФ,
доктор технических наук, профессор
Бурумкулов Фархад Хикматович
Официальные оппоненты:
доктор технических наук, профессор
Салмин Владимир Васильевич
кандидат технических наук, доцент
Давыдов Борис Петрович
Ведущая организация:
ФГОУВПО «Пензенская государственная
сельскохозяйственная академия»
Защита состоится 30 мая 2007 г. в 10 часов на заседании диссертационного совета Д 212.117.06 при ГОУВПО «Мордовский государственный университет имени Н.П. Огарева» по адресу: 430904, г. Саранск, п. Ялга, ул. Российская,
д. 5.
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУВПО «Мордовский государственный университет им. Н.П. Огарева».
Автореферат разослан 27 апреля 2007 г.
Ученый секретарь диссертационного совета,
доктор технических наук, профессор
2
А.В. Котин
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность темы. Трансмиссии современных зерно-кормо-ботвоуборочных
комбайнов «ДОН», «НИВА», «Енисей», «КСК», «John Deere», «Challenger», «New-Holland», «Claas», дорожно-строительных и мелиоративных машин оснащены объемным гидроприводом типа ГСТ-90.
Обследования 198 комбайнов «Дон-1500Б» выпуска 2001 г., эксплуатировавшихся в гарантийный период (≈ 500 мото-ч) в хозяйствах Республик Мордовия, Башкортостан, Чувашия и Липецкой области показали, что в первый год эксплуатации, в
среднем, произошло 363 отказа, из которых 102 пришлось на агрегаты гидросистемы,
в том числе 22 отказа на агрегаты гидротрансмиссии. Наработка до отказа новых
ГСТ-90 значительно меньше установленного изготовителем норматива (1500 мото-ч).
Достоверные данные о техническом уровне, наработке до отказа и межремонтном ресурсе отремонтированных ГСТ-90 не собраны. Поэтому исследование работоспособности новых и отремонтированных ГСТ-90 и определение методов повышения
их надежности является актуальной задачей.
Цель исследования – оценка работоспособности и разработка технологических рекомендаций по ремонту ГСТ-90, обеспечивающих 90 - процентный ресурс после ремонта и объёмный коэффициент полезного действия (КПД) агрегатов 0,95.
Для достижения поставленной цели было необходимо создать испытательный
стенд и методику испытаний, позволяющих определить техническое состояние новых, бывших в эксплуатации и отремонтированных объемных гидроприводов
ГСТ-90, так как воспроизводство стенда ZSE PRAHA (Чехословакия), созданного для
заводов - изготовителей практически невозможно, а технический уровень стендов
КИ - 4815М, КИ – 28097-03М, ИС - 50.00.00 не отвечает техническим требованиям на
испытания.
Объект исследования - новые, бывшие в эксплуатации и отремонтированные
объемные гидроприводы ГСТ-90 самоходных сельскохозяйственных машин.
На защиту выносятся:
- результаты стендовых испытаний по оценке работоспособности и безотказности новых, бывших в эксплуатации и отремонтированных объемных гидроприводов
ГСТ-90;
- закономерности износа рабочих поверхностей деталей пар трения «распределитель стальной - распределитель латунный», «поршень – втулка блока цилиндров»,
«золотник – отверстие корпуса клапанной коробки»;
- результаты анализа причин ресурсных отказов ГСТ-90 и установленные предельные значения износов деталей и зазоров в ресурсоопределяющих сопряжениях;
- математическая модель связи объёмного КПД ГСТ-90 с износами деталей и
зазорами в сопряжениях;
- методика оценки допустимых и предельных износов деталей и зазоров в сопряжениях ГСТ-90, определяющих предельно допустимые значения объёмного КПД;
- методика и стенд для испытаний на работоспособность объемного гидропривода ГСТ-90;
- технологические рекомендации по ремонту ГСТ-90 с применением электроискровой обработки (ЭИО) для восстановления и упрочнения рабочих поверхностей
деталей.
Разработанные технологические рекомендации одобрены заводом - изготовителем ГСТ-90 ОАО «Гидромаш» (г. Салават, р. Башкортостан) и рекомендованы к ис1
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
пользованию в собственных сервисных центрах.
Экономический эффект при программе ремонта 50 комплектов ГСТ-90 в год по
новым технологическим рекомендациям составляет 477041 рублей.
Научная новизна работы:
- выявлены закономерности распределения износов рабочих поверхностей деталей и зазоров в сопряжениях;
- усовершенствованы методика и стенд для испытаний на работоспособность
объемного гидропривода ГСТ-90;
- получена математическая модель связи объёмного КПД с износами деталей и
зазорами в сопряжениях;
- многофакторным экстремальным экспериментом установлены допустимые и
предельные износы деталей и зазоры в ресурсоопределяющих сопряжениях ГСТ-90;
- доказана возможность восстановления и упрочнения изношенных рабочих
поверхностей деталей ГСТ-90 методом ЭИО;
- разработаны новые технологические рекомендации по ремонту ГСТ-90 с восстановлением и упрочнением деталей ресурсоопределяющих сопряжений, согласованные с заводом - изготовителем и обеспечивающие 90 - процентный ресурс после
ремонта.
Программа исследований имела следующую последовательность: получение
экспериментального факта, разработка теоретической модели падения объемного
КПД методами однофакторного и многофакторного эксперимента. Восстановление и
упрочнение рабочих поверхностей деталей методом ЭИО. Достоверность полученных
результатов оценивали стендовыми и эксплуатационными испытаниями. Обработка
результатов исследований проведена с использованием методов математической статистики, статистического и регрессионного анализа, с помощью современных вычислительных средств.
Практическая значимость работы заключается в разработке стенда и методики оценки технического состояния новых, бывших в эксплуатации и отремонтированных объемных гидроприводов ГСТ-90, технологических рекомендаций по текущему ремонту ГСТ-90.
Реализация результатов исследования. Разработанные технологические рекомендации по ремонту ГСТ-90 внедрены в институте механики и энергетики
МГУ им. Н.П. Огарёва и на ОАО «Грачёвский завод «Гидроагрегат» Ставропольского
края.
Апробация. Основные положения и результаты работы были доложены на
Огарёвских чтениях Мордовского госуниверситета (г. Саранск, 2003-2007 гг.), на международных научно-технических конференциях «Повышение эффективности функционирования механических и энергетических систем» (г. Саранск, 2003, 2004 гг.), на
заседании кафедры технического сервиса машин ИМЭ МГУ им Н.П. Огарева и на
секции восстановления и упрочнения деталей ГНУ ГОСНИТИ Россельхозакадемии
(г. Москва, 2006, 2007 гг.).
Технологические рекомендации по ремонту ГСТ-90 в составе других
электроискровых технологий удостоены: золотой медали на V-ой весенней агропромышленной выставке-ярмарке «РОСАГРО - 2005» (г. Москва, ВВЦ, 2005 г.); диплома
и
серебряной
медали
8-ой
Российской
агропромышленной
выставки
«ЗОЛОТАЯ ОСЕНЬ - 2006» (г. Москва, ВВЦ, 2006 г.); диплома и серебряной медали
X-го международного салона «АРХИМЕД - 2007» (г. Москва, ВВЦ, 2007 г).
Публикации. Результаты исследований опубликованы в 9 печатных работах.
2
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов, списка литературы и приложений. Работа изложена на 224 страницах
машинописного текста, включает 74 рисунка и 15 таблиц, список литературы содержит 140 наименований.
СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ
Во введении обоснована актуальность работы и обозначен объект исследований.
В первой главе: «Состояние вопроса и задачи исследования» рассмотрены основные вопросы работоспособности и причин отказов ГСТ-90; проведён анализ конструктивных особенностей объемного гидропривода, характер нагрузок и механизм
изнашивания основных сопряжений агрегатов; рассмотрены вопросы испытания новых, бывших в эксплуатации и отремонтированных объемных гидроприводов ГСТ-90
для установления их технического уровня, причин ресурсного отказа и выявления
«слабых сопряжений», приводящих к предельному состоянию.
Исследованиями по улучшению технического уровня и надёжности ГСТ-90 занимаются многие научно-исследовательские, конструкторско-технологические организации и заводы - изготовители. Данной теме посвящены научные работы
Алексеенко А.П., Башта Т.М., Балыкова Н.М., Барышева В.И., Бурумкулова Ф.Х.,
Величко С.А., Волкова В.Н., Горбатова В.В., Губицкого А.А., Дидур В.А.,
Ионова П.А., Камчугова Н.В, Кириллова Ю.И., Лебедева М.С., Морсина В.М.,
Новикова А.Н., Осипова А.Ф., Прокофьева В.Н., Руснак Я.И., Треблер А.М.,
Фролова С.Н., Халфина М.А. и др.
Анализ проведённых исследований показывает, что не установлены совокупности причин, определяющие падение объёмного коэффициента полезного действия
(КПД) ηо ГСТ-90 и его межремонтηо
ηо %
ного ресурса, прежде всего, из-за отсутствия в ремонтном производстве
η
испытательных стендов с приводной
мощностью более 50 кВт, позвоQф,
ляющих определять основные техл/мин
нические характеристики объемного
гидропривода на номинальных ре- N,
Qф
жимах: n = 1500 об/мин, давление в кВт
линии нагнетания Р = 21 МПа
(рис.1).
Рис. 1. Зависимость КПД, подачи и потребляемой мощности от частоты
вращения вала насоса: N - потребляемая мощность, кВт; Qф – фактическая
объёмная подача, л/мин; n - частота
вращения вала, об/мин; η - общий КПД
агрегата
(насоса,
гидромотора);
ηо – объёмный КПД агрегата.
N
n, об/мин
По новым техническим условиям ОАО «Гидромаш» основные технические характеристики насоса НПА-90 с 2005 года должны определятся при давлении нагнетания 27 МПа и номинальных оборотах 1500 об/мин, следовательно, мощность привода
3
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
насоса НПА-90 должна быть не менее 75 кВт (рис.1).
Кроме этого, для определения объемного КПД и повышения достоверности результатов испытания ГСТ-90, стенд должен иметь прибор, фиксирующий расход рабочей жидкости на входе в гидромотор МПА-90 и на выходе из него.
По мере износа рабочих поверхностей сопряжений увеличиваются зазоры и
уменьшается давление нагнетания, что ведёт к росту утечки жидкости, следовательно,
снижению объёмного и общего КПД, частоты вращения, крутящего момента и эффективной мощности ГСТ-90.
В основе технологических рекомендаций по ремонту ГСТ-90, обеспечивающих
90-процентный ресурс после ремонта, должны быть способы восстановления изношенных рабочих поверхностей деталей с высокой износостойкостью и низким коэффициентом трения.
Исходя из вышеизложенного, поставлены следующие задачи исследования:
1. Исследовать дефекты деталей и износы пар трения объемного гидропривода
ГСТ-90, определяющие его работоспособность.
2. Разработать методику и стенд для оценки работоспособности объемного
гидропривода ГСТ-90, отвечающие требованиям технических условий на испытание.
3. Установить факторы, определяющие снижение объёмного КПД ГСТ-90, наработку до отказа и межремонтный ресурс.
4. Установить зависимость показателей объемного гидропривода ГСТ-90 от величины износа деталей и зазоров в ресурсоопределяющих сопряжениях.
5. Уточнить предельные и допустимые значения объемного КПД ГСТ-90, определяющего его межремонтный ресурс.
6. Расчётно-экспериментальным способом определить допустимые и предельные значения величин износов деталей и зазоров в сопряжениях.
7. Ранжировать факторы, определяющие работоспособность и долговечность
ГСТ-90, по степени их влияния, для разработки технологических рекомендаций по
ремонту изделия.
8. Провести производственную проверку и определить экономическую эффективность предложенных технологических рекомендаций.
Во второй главе: «Теоретическое обоснование способа оценки работоспособности и повышения долговечности объемного гидропривода ГСТ-90» даётся теоретический анализ влияния факторов, определяющих работоспособность агрегата, рассматриваются пути утечек жидкости и механизм возникновения раздвигающей силы
в торцовых распределителях, устанавливается модель связи внутренней утечки жидкости от факторов, её определяющих, исследуются причины ресурсного отказа
ГСТ-90.
Критерием предельного состояния ГСТ-90 является снижение объёмного КПД
ηо с 0,95 не более чем на 20%. Данных о допустимом снижении объёмного КПД в
нормативной документации не имеется.
Уравнение баланса расхода жидкости в насосе НПА-90:
Q ф = Q р – qу ,
(1)
где Qф – фактическая подача жидкости, л/мин; Qр – расчётная подача жидкости,
л/мин; qу - объемная внутренняя утечка жидкости, л/мин; qу = qут + qχ; qут – утечка
жидкости через зазоры насоса, л/мин; qχ – расход потерь сжатия, л/мин.
Тогда динамика снижения объёмного КПД насоса:
 0 t  
Qф
Qр
 1
4
q ут t   q t 
Qp
.
(2)
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
Оценка объёмного КПД насоса НПА-90 по формуле (2) даёт интегральную характеристику состояния агрегата после наработки равной t, и по ней определяется его
работоспособность. Для создания технологических рекомендаций по ремонту агрегатов необходима дополнительная информация о значимости влияния на объёмный
КПД зазоров в различных сопряжениях, через которые проходит утечка жидкости.
Это позволит определить «слабые звенья», чтобы затем повысить их износостойкость.
Анализ принципа работы ГСТ-90 показал, что падение объёмного КПД насоса,
как правило, связано с изнашиванием радиальных поверхностей поршней и втулок
блока цилиндров (поршневая пара), золотника и отверстия корпуса клапанной коробки (золотниковая пара) и торцовых поверхностей стального, латунного распределителей (распределительная пара), опоры, упора, пят поршней, блока цилиндров и задней
крышки корпуса. В результате износа происходит разгерметизация торцовых уплотнений (рис.2).
1
2
3
I
5
4
qр
6
Nпр
P
Rн
Fн
qр
I
11
10
9
8
zр
7 6
а)
4
б)
Рис. 2. Качающий узел (ходовая часть) объемного гидропривода ГСТ-90: а) – качающий узел
в сборе; б) – схема утечки жидкости в распределительной паре; 1 – опора; 2 – поршень с
пятой; 3 – блок цилиндров; 4 – распределитель стальной; 5 – крышка задняя; 6 – распределитель латунный; 7 – дно блока цилиндров; 8 – пружина; 9 – сепаратор; 10 – втулка сферическая; 11 – вал; P – давление в линии нагнетания (21 МПа); qр – утечка в распределительной паре; zр – зазор в распределительной паре.
Блок цилиндров 3 (рис. 2,а) находится под действием результирующих сил Fн
давления рабочей жидкости Р на выступы донышков цилиндров 7 и Nnp пружины 8,
прижимающих его к распределителю 4, и противодействующей, раздвигающей силы
Rн давления жидкости в стыковом зазоре zр между распределителями 4 и 6.
Для обеспечения плотного контакта распределителей, силы давления жидкости
и усилия пружины, прижимающие блок цилиндров к распределителю должны превышать раздвигающую силу, действующую в торцовом зазоре, т.е.
Fн + Nпр > Rн , Н.
(3)
При нарушении условия (3) распределитель латунный отойдет от распределителя стального и произойдет разгерметизация распределительной пары.
Так, по мнению Снека (H.J. Sneck), в торцовых уплотнениях (рис. 2,б) с волнистостью и эксцентриситетом рабочей поверхности и тангенциально изменяющейся
толщиной плёнки раздвигающая сила приближенно равна (турбулентный режим):
5
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
2
    2
2 2
Rн  P1 r  r  
  r2  r1 
4 2
2
2
2
1
2


   2
 ( P2  P1 )    r2  r12 
22
K K
 2 
3
3

 1 2 , кгс, (4)
 4

4
 r2  r1 








где P1 - давление на внутреннем r1 (м) радиусе уплотнения, кгс/м2; P2 – давление на внешнем r2 (м) радиусе уплотнения, кгс/м2; ω – угловая скорость уплотнения,
с-1; ρ - плотность жидкости, кгс·с2/м4; K1 – коэффициент определяющий влияние амплитуды волнистости и толщины масляной пленки; K2 – коэффициент определяющий
влияние эксцентриситета уплотнения.
Под давлением рабочей жидкости Р на торце поршня возникает пульсирующая
осевая сила Fн, прижимающая пяту поршня к опоре под углом θ (рис. 3). Подвод жидкости для смазки опоры 1, сферической и плоской поверхностей пяты 2 осуществляется через дроссельный осевой канал 3. Смазка поршня 4 и втулки 5 осуществляется
жидкостью, протекающей под давлением P через зазор, образованный поршневой парой.
1
Pк
2
FT
P
F
FP
Fн
θ
b
3
4
5
Pк
Рис. 3. Схема сил действующих на пяту поршня и опору (упор): 1 - опора, 2 – пята поршня,
3 - осевой канал, 4 – поршень, 5 – втулка блока цилиндров; θ – угол наклона опоры, пяты;
P – давление в линии нагнетания (21 МПа), Fн – осевая сила; F – реакция опоры; FP - осевая
составляющая реакции опоры; FT – радиальная составляющая реакции опоры; Pк – контактные силы.
Зазор в паре «пята – опора», «пята – упор» образуется раздвигающей силой:
2
2
2
rп 2  rп1
rп22  rп21
Dп
Rн  P
, где P
 Pb
, кгс,
rп 2
rп 2
2
ln
ln
rп1
rп1
(5)
где P и Pb - давление в цилиндре и в камере b, кгс/м2; Dп – средняя окружность
уплотнения, м; rп1, rп2 – внутренний и внешний радиусы уплотнения пяты, м.
Подставляя в формулы (4) и (5) числовые значения параметров насоса НПА-90
при nmax = 2000 об/мин получили, что разгерметизация торцовых уплотнений отсутствует, а номинальный зазор образуется за счёт волнистости и микрошероховатости рабочих поверхностей деталей.
К контактным торцовым уплотнениям принудительного действия предъявляется ряд противоречивых требований. По мнению Т.М. Башты для защиты уплотняющих поверхностей от повреждений и снижения их износа необходимо разделение их
смазочным слоем. В тоже время, чтобы утечки были минимальны, расстояние между
торцовыми поверхностями должно быть не более 2,5 мкм.
6
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
Опыт экспериментального исследования ГСТ-90 показывает, что внутренняя
утечка жидкости наиболее эффективно определяется путём непосредственного исследования потери жидкости по результатам испытания агрегата, а также через известные закономерности изменения утечки с ростом зазоров. В данной работе эти две задачи совместно решены методами однофакторного и многофакторного эксперимента.
Уравнение баланса основных источников внутренней утечки жидкости (согласно закону Пуазейля) в насосе или гидромоторе можно записать в виде:
qу = 9(qп + qпо) + qр + qз +… , л/мин,
(6)
3
dPzп ,з  3 2 
где qп ( q з ) 
1    - утечка жидкости через эксцентричный кольце12 L  2 
вой зазор zп,з (мм) в поршневой или золотниковой паре, л/мин; z ï , ç 
d1  d 2
; d – сред2
ний диаметр кольцевой щели, мм; L – длина поршня, золотника, мм; μ – динамическая
вязкость жидкости, Па·с; ε – эксцентриситет уплотнения, мм;
3
P2 zпо
qпо 
- утечка в сопряжении «пята-опора», «пята-упор», л/мин; zпо - шиr2
6  ln
r1
рина канала утечек, мм;
qр 
  r 2 
1   1   1  0,7a 2
  r2  
 K 3 - утечка жидкости через распредели1
3
3

0,95  3  3 4  4  4
4

r

r


2
1 
9


zр
 3 

P1  P2      r2
2 2
2


тельные пары с волнистостью и эксцентриситетом рабочих поверхностей и тангенциально изменяющейся толщиной масляной плёнки, л/мин (рис. 2); zр – торцовый зазор
в распределительной паре, мм; a – отношение амплитуды волнистости поверхности к
величине зазора zр; K3 – коэффициент, учитывающий влияние волнистости и эксцентриситета уплотнения.
Составляющие формулы (6) указывают на весьма сильную зависимость количества протекающей жидкости через щель от величины зазора (пропорционально z3).
Если динамика изменения зазоров по мере эксплуатации насоса (гидромотора)
подчиняется закономерности:

Z щ (t )   щ  пр tпр  с t с ,
(7)
пр
с
где щ – координата середины поля допуска сопряжения, мм; пр, с - соответственно коэффициенты скорости изнашивания сопряжения в период приработки и
эксплуатации; пр, с – соответственно изменения скорости изнашивания сопряжения
в зависимости от наработки.
То, например, математическая модель утечки жидкости через щели распределительной пары трения («распределитель стальной - распределитель латунный») будет иметь вид:



пр
1 D  щ  пр t пр  с tc c
q р (t ) 

 (t )
12 L
 P  , л/мин,
3
(8)
где μ(t) – динамическая вязкость жидкости в момент времени t, Па·с; D – средняя окружность торцового уплотнения, мм; L – ширина поверхности торцового уплотнения, мм.
7
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
Так как динамика утечки жидкости через сопряжения зависит от зазоров в
третьей степени, то при восстановлении изношенных рабочих поверхностей необходимо создавать такие пары трения, чтобы приработочный износ был минимален, а
интенсивность изнашивания I в эксплуатационном режиме меньше, чем у нового сопряжения, т.е. соблюдалось условие:
I  3,82  E
3, 93
пр
  пр
1, 63
H 
   
 R 
0 ,326
3f
 
 0
tу

  0,25  0,75  10 10 ,

(9)
где Епр - приведённый модуль упругости контактирующих материалов, МПа;
 ïð 
Rmax
r b
1

- приведённый параметр шероховатости материалов; Rmax - расстояние
между наибольшим выступом и наименьшей впадиной, мкм; b, - параметры кривой
опорной поверхности, мкм; H, R - соответственно максимальная высота и радиус
закругления волны; f – коэффициент трения; σ0 – предел текучести более мягкого материала, МПа; ty - параметр фрикционной усталости.
Проанализировав формулу (9) и условия взаимодействия в прецизионных парах
трения, удалось выявить вид технологического воздействия на рабочие поверхности
деталей ГСТ-90. Для снижения интенсивности изнашивания деталей, образующих ресурсоопределяющие сопряжения, необходимо изменить их физико-механические
свойства, в частности, повысить твердость и снизить коэффициент трения контактирующих поверхностей.
Известно, что номинальные параметры объемного гидропривода ГСТ-90 определяются по формулам:
Для насоса:
Подача: Qнф 
Vнp  nн но
1000
Для гидромотора:
, л/мин;
(10)
Расход: Q мф 
Крутящий момент:
М
крн
V P  p 
 нp
, Н·м;
2  нгм
Q нф P  p 
60  н
, кВт;
1000   мо
, л/мин;
Крутящий момент:
V P  p  мгм
М крм  мp
, Н·м;
2
Эффективная мощность:
Q P  p  м
N м  мф
, кВт,
(11)
Потребляемая мощность:
Nн 
V мp  n м
(12)
60
(13)
(14)
(15)
где Vнp = 0…89 - рабочий объем насоса, см3; nн – частота вращения вала насоса,
об/мин; Р – давление нагнетания, МПа; p - давление на выходе (давление подпитки), МПа;
ηно = 0,95 – объемный КПД насоса; ηнгм = 0,9 – гидромеханический КПД насоса; Vмp = 89 - рабочий объем гидромотора, см3; nм – частота вращения вала гидромотора, об/мин;
ηмо = 0,95 – объемный КПД гидромотора; ηмгм = 0,9 – гидромеханический КПД гидромотора; ηн ,ηм = 0,86 – общий КПД насоса, гидромотора.
Преобразуя формулы (10)…(15) можно установить зависимость крутящего момента на валу гидромотора от подачи, частоты вращения вала насоса и перепада давления в гидромоторе при равных рабочих объемах агрегатов, в виде:
М крм 
1000 Qнф Pн  p м   мгм
, Н·м.
(16)
2 nн но
Если заданы или известны в результате измерений значения объёмных и гид8
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
ромеханических КПД насоса и гидромотора, перепад давления ∆P = P – p и частота
вращения вала, то можно построить зависимость N ì  f (n ì , P) , кВт.
После преобразования формул (10) и (13) интегральные значения утечки рабочей жидкости в насосе и в гидромоторе определяются по формулам:
q ут. н (t )  Qнр  Qнф  Qнp 1   но  , л/мин,
q ут , м (t )  Q мф  Q мр 
V мр n м  1


 1  Qнф (1   мо ) , л/мин.
1000   мо

(17)
(18)
Для достоверного измерения технических характеристик бывших в эксплуатации или отремонтированных ГСТ-90 и расчёта параметров насоса и гидромотора по
формулам (16)….(18) разработан и испытан опытный образец нового стенда
ИГ-01.00 ИМЭ.
Третья глава: включает программу и методики исследования. Стендовые испытания партии ГСТ-90, анализ дефектов и микрометражные исследования изношенных рабочих поверхностей деталей проводились по собственным методикам и методикам ОАО «Гидромаш». Измерениям подвергались детали распределительных,
поршневых и золотниковых пар объемного гидропривода.
Технологическое воздействие на изношенные рабочие поверхности деталей
осуществляли с помощью электроискровых установок «Элитрон-21Б» и «Элитрон22Б». В качестве электродов для упрочнения использовался молибден, для восстановления - среднеуглеродистая сталь, медь и бронза.
Металлографические исследования покрытий проводили на микрошлифах, изготовленных согласно ГОСТ 2789-73, при помощи экспериментальной установки, состоящей из прибора ПМТ-3, видеокамеры и ПЭВМ.
Сравнительные триботехнические испытания образцов проводили согласно
ГОСТ 23.224-86 на машинах трения ХОБАТ-2 и СМТ-1.
Оценку работоспособности объемного гидропривода ГСТ-90 осуществляли на
новом испытательном стенде ИГ-01.00 ИМЭ по разработанной методике.
Эксплуатационные испытания проводились на зерно - и кормоуборочных комбайнах в хозяйствах Республики Мордовия и Московской области.
Обработку экспериментальных данных проводили на ПК с помощью пакетов
прикладных программ Statistica 6.0, Excel 2002.
В четвертой главе: приведены результаты стендовых испытаний новых и поступивших на ремонт ГСТ-90; исследований дефектов и износов деталей; экспериментальных исследований по выявлению закономерностей снижения объёмного КПД
ГСТ-90 по мере износа рабочих поверхностей деталей; технологического воздействия
на рабочие поверхности деталей.
Предварительный входной стендовый контроль проводился по динамической и
статической методикам оценки работоспособности ГСТ-90. Динамическая оценка показала, что 91,9% объемных гидроприводов не развивало нормативного давления
P = 21 МПа в линии высокого давления, установленного конструкторомразработчиком изделия «Sauer-Sundstrand» (ФРГ); 8,1 % гидроприводов развивало
нормативное высокое давление, но не развивало минимального нормативного давления подпитки p = 1,2 МПа. Таким образом, все 100% объемных гидроприводов считались неработоспособными.
По результатам статической проверки установлено, что вероятность поступления на ремонт объемных гидроприводов, в агрегатах которых утечка жидкости в дре9
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
наж превышает допустимое значение q = 2,75 л/мин, составляет 61%. Эти агрегаты
считались неработоспособными, остальные 39% считались условно работоспособными.
Результаты стендовых испытаний объемных гидроприводов показали, что
оценка их технического состояния по существующим методикам не обладает высокой
достоверностью, а в ряде случаев результаты противоречат друг другу. Поэтому для
оценки работоспособности ГСТ-90 были разработаны новая методика и стенд, позволяющие достоверно определять техническое состояние новых, бывших в эксплуатации и отремонтированных агрегатов ГСТ-90.
После входного стендового контроля все агрегаты проходили первичную дефектацию и микрометражные исследования.
Первичная дефектация показала, что:
- наибольшая доля дефектов – 95% приходится на распределитель стальной,
распределитель латунный, поршень, втулку блока цилиндров, пяту, опору, упор, золотник и отверстие корпуса клапанной коробки;
- 85 % дефектов имеет люлька, тяги и поршни сервомеханизма;
- 35% дефектов имеют шлицы вала;
- 30% дефектов имеют втулки торцового уплотнения;
- 25% дефектов имеет шестеренный насос подпитки;
- 15% дефектов имеют клапанная коробка с клапанами высокого давления и
сервоклапаны;
- 10% дефектов имеют предохранительные клапаны и пружины клапанов;
- 5% дефектов имеют корпуса насоса и гидромотора.
Микрометражными исследованиями определены значения износов рабочих поверхностей деталей и зазоров в сопряжениях объемного гидропривода, а также установлены законы их распределения (табл. 1).
Таблица 1
Основные статистические характеристики и параметры
распределения износов и зазоров в сопряжениях
Математическое
ожидание, mх
Среднеквадратическое
отклонение, х
Коэффициент вариации,

Параметры
закона
Вейбулла
№
п/п
Наименование
параметра
Интервал
значений
а
b
1
2
3
4
5
6
7
8
1-22
5,60
4,03
0,72
6,10
1,40
2-52
21,30
8,89
0,42
23,70
2,55
1-51
20,80
11,60
0,56
23,21
1,87
2-8
4,90
1,97
0,40
5,64
2,70
6-44
25,20
12,78
0,51
28,40
2,05
4-70
35,20
18,61
0,53
39,60
1,97
3
4
5
1
2
3
4
5
6
Максимальный износ поршня,
мкм
Максимальный износ втулки
блока цилиндров, мкм
Максимальное приращение зазора в поршневой паре, мкм
Максимальный износ золотника, мкм
Максимальный износ отверстия корпуса клапанной коробки, мкм
Максимальное приращение зазора в золотниковой паре, мкм
Продолжение табл. 1
1
2
10
6
7
8
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
7
8
9
Объем износа стального распределителя, мм3
Объем износа латунного распределителя, мм3
Суммарный объем износа распределительной пары, мм3
5,8-20,3
14,00
4,75
0,34
15,32
3,20
10-85,9
32,50
23,92
0,73
35,18
1,38
20,6105,3
46,5
27,17
0,58
53,27
1,80
Износ распределителей (стального и латунного) проявляется в виде радиальных
канавок и рисок различной глубины. Около 45% пят поршней имеют износ торцовой
поверхности в виде многочисленных беспорядочно расположенных рисок, пробоин
замкнутых перемычек, а также нарушения плоскостности поверхности.
Детали объемного гидропривода ГСТ-90 имеют различную интенсивность изнашивания, так втулка изнашивается в 3,8 раз интенсивнее чем поршень, отверстие
корпуса изнашивается в 5,14 раз интенсивнее чем золотник, латунный распределитель
изнашивается в 2,32 раза интенсивнее чем стальной распределитель.
Проведенные исследования показали, что детали ГСТ-90 имеют малые линейные износы. Толщина слоя металлопокрытия hн, который необходимо нанести для
восстановления параметров изношенных рабочих поверхностей деталей поршневых и
золотниковых пар, с учетом припуска на механическую обработку, составляет для
поршней не более 121 мкм, для золотников не более 140 мкм на диаметр.
Установлено, что основными причинами выхода из строя объемного гидропривода ГСТ-90 являются износы распределительных, поршневых и золотниковых пар
трения, приводящие к увеличению зазоров в сопряжениях.
Для установления закономерностей снижения объёмного КПД и определения
предельных и допустимых зазоров в ресурсоопределяющих сопряжениях проведён
экстремальный эксперимент по плану 23.
Многофакторный эксперимент для ГСТ-90 проведен с интервалами факторов
(табл. 2), нижний уровень которых соответствует средним величинам технологических параметров и о = 0,95, верхний уровень определяли по результатам микрометражных исследований и предварительного однофакторного эксперимента.
Таблица 2
Исследуемые факторы в действительных и кодированных значениях
Факторы процесса в единицах измерения
(X1) – Vр, мм3
(X2) – zп, мкм
(X3) – zз, мкм
73,8
4,30
84,0
4,43
82
4,41
4,0
1,39
33,0
3,50
12
2,48
38,9
3,66
58,5
4,07
47
3,85
Уровни
Верхний (+)
Нижний (-)
Основной
Интервал
варьирования
Кодовое обозначение
34,9
3,55
25,5
Vр
Ln Vр
zп
3,24
Ln zп
35
zз
3,56
Ln zз
На рис. 4 представлены результаты однофакторного эксперимента по определению верхнего уровня варьирования факторов для поршневой пары.
В отличие от предыдущих исследователей (Н.В. Камчугов), в качестве фактора
влияющего на параметр оптимизации (объемный КПД ГСТ-90), был выбран суммарный объем износа распределительной пары. По нашему мнению предложенный подход позволит более точно описать динамику изменения объемного КПД ГСТ-90.
Р, МПа
60
P  0,0011 z п2  0,5201 z п  65,845
50
11
40
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
Рmax
Рм
Рном
zп35
zтех
zпм
zп, мкм
zп21
Рис. 4. Зависимость давления в линии нагнетания P от зазора в поршневой паре насоса zп.:
Pmax = 35 МПа – максимальное давление нагнетания, ограниченное клапанами высокого давления; Pном = 21 МПа – номинальное давление нагнетания; Pм = 30 МПа – давление нагнетания для максимального значения зазора в поршневой паре, полученного по результатам микрометражных исследований; zтех = 33 мкм – средний технологический зазор в поршневой
паре; zп35 = 69,5 мкм – зазор в поршневой паре при давлении Pmax; zп21 = 113,4 мкм – зазор в
поршневой паре при давлении Рном; zпм = 84 мкм – максимальное значение зазора в поршневой
паре, полученное по результатам микрометражных исследований.
Результаты многофакторного эксперимента позволили получить математическую модель связи объемного КПД ηо ГСТ-90 с износами деталей и зазорами в сопряжениях насоса и гидромотора в виде:
о 
е 0,16161  V р0,0298  0,04 ln z п  0,0095 ln z з 
zп
0, 02
 z з0,007
,
(19)
где Vр – суммарный объем износа распределительной пары, мм3; zп – зазор в
поршневой паре, мкм; zз – зазор в золотниковой паре, мкм.
На рис. 5 приведено наглядное представление степени влияния факторов на параметр оптимизации.
Коэффициенты A1
влияния
A2
A3
А1А2
А1А3
А2А3
А1А2А3
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
Степень влияния
факторов
t
Рис. 5. Степень влияния износов деталей и зазоров в сопряжениях на объёмный КПД
ГСТ-90: t - незначимые факторы.
Оценка коэффициентов влияния показала, что наибольшее воздействие на объемный КПД ГСТ-90 оказывает суммарный объем износа распределительной пары
А1 = 0,06681, затем зазор в поршневой паре А2 = 0,01939 и зазор в золотниковой паре
12
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
А3 = 0,00924. Совместное влияние факторов имеет следующую значимость:
А1А2 = 0,00238, А1А3 = 0,00105.
Проверка адекватности математической модели показала, что относительное
отклонение расчетного и экспериментального значений объемного КПД составляет не
более 1,09%.
Таким образом, математическая модель (19) с высокой точностью описывает
связь объёмного КПД ГСТ-90 с износами деталей и зазорами в сопряжениях.
С целью определения предельных и допустимых значений износов деталей и
зазоров в сопряжениях проводили оптимизацию модели (19) методом крутого восхождения. В табл. 3 представлена динамика изменения объемного КПД ГСТ-90 ηо в зависимости от объема износа распределительной пары и зазоров в поршневой и золотниковой парах.
Таблица 3
Оптимизация математической модели
Параметр
bi
bi Xi
ш(biXi )
1
2
-//11
12
13
-//45
46
47
-//-
Vр
zп
-0,23717
-0,06283
9,23
3,68
1
0,4
Опыты на линии восхождения
4
33
5
33,4
-//-//14
37
15
37,4
16
37,8
-//-//48
50,6
49
51
50
51,4
-//-//-
zз
Объемный
КПД ηо
-0,03289
1,55
0,2
12
12,2
-//14
14,2
14,4
-//20,8
21
21,2
-//-
0,895
0,867
-//0,740
0,731
0,726
-//0,582
0,578
0,576
-//-
Примечание: bi – коэффициент регрессии; Xi - интервал варьирования;
ш(biXi) - шаг фактора.
Для предельного значения объемного КПД всего гидропривода ηпр о = 0,578,
предельные значения износов и зазоров равны: объем износа распределительной пары
Vр = 49 мм3; зазор в поршневой паре zп = 51 мкм; зазор в золотниковой паре
zз = 21 мкм.
Для допустимого значения объемного КПД всего гидропривода ηдоп о = 0,731,
допустимые значения износов и зазоров равны: объем износа распределительной пары Vр = 15 мм3; зазор в поршневой паре zп = 37,4 мкм; зазор в золотниковой паре
zз = 14,2 мкм.
Полученные результаты позволяют более точно описать процесс изменения
объемного КПД ГСТ-90 в процессе эксплуатации и определить степень влияния состояния деталей на его работоспособность и безотказность.
Для реализации критерия (9) наиболее подходящим методом является электроискровая обработка, которая позволяет не только наносить металлопокрытия необходимой толщины с заданными физико-механическими свойствами, но и упрочнять рабочие поверхности деталей.
В процессе электроискрового упрочнения (ЭИУ) латунных распределителей
происходит как упрочнение, так и разупрочнение рабочих поверхностей. Минималь13
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
ное значение микротвердости составляет Нμ = 1240 МПа при технологических режимах обработки: время обработки t = 2 мин/см2, напряжение U = 40 В, емкость накопительных конденсаторов С = 10 мкФ, частота вибрации электрода ψ = 100 Гц, а наибольшее значение микротвердости Hμ = 4170 МПа достигается при t = 2 мин/см2,
U = 100 В, С = 20 мкФ, ψ = 400 Гц.
Металлографические исследования показали, что для всех режимов обработки
упрочненный слой состоит из трех зон: «белого» слоя, глубиной 30-70 мкм, термодиффузионной зоны, глубиной до 100 мкм и материала основы.
На следующем этапе проводились триботехнические исследования пар трения
с различной микротвердостью упрочненных поверхностей. Цель испытаний – определить пару трения с оптимальными трибологическими характеристиками.
Лабораторные испытания показали, что минимальный коэффициент трения необработанных образцов составляет 0,162, а обработанных от 0,14 до 0,19. Максимальная несущая способность неупрочненных образцов меньше, чем у упрочненных
электроискровым методом в 1,2 раза.
Суммарная интенсивность изнашивания для каждой исследуемой пары трения
определена износными испытаниями, продолжительностью 100 часов, при оптимальных нагрузках.
Сравнительная оценка интенсивности изнашивания по фактору износа представлена на рис. 6.
Ф
3,00E-09
2,50E-09
2,42E-09
1,85E-09
1,96E-09
2,00E-09
1,50E-09
1,00E-09
7,6E-10
5,00E-10
2,17E-10
0,00E+00
1
2
3
4
5
Рис. 6. Сравнение интенсивности изнашивания по фактору износа:
1 - сталь ШХ15 – латунь ЛМцСКА 58-2-2-1-1+Мо, Нμ=1240 МПа;
2 - сталь ШХ15 – латунь ЛМцСКА 58-2-2-1-1 (необработанная пара), Нμ=1450 МПа;
3 - сталь ШХ15 – латунь ЛМцСКА 58-2-2-1-1+Мо, Нμ=2510 МПа;
4 - сталь ШХ15 – латунь ЛМцСКА 58-2-2-1-1+Мо, Нμ=2990 МПа;
5 - сталь ШХ15 – латунь ЛМцСКА 58-2-2-1-1+Мо, Нμ=4170 МПа.
В результате исследований было выявлено, что в паре трения с необработанными поверхностями (обр. №2) в большей степени изнашивался образец из латуни, в
меньшей степени – образец из стали. В паре трения с поверхностями, упрочненными
до Hμ = 4170 МПа (обр. №5) наблюдалась противоположная картина. Суммарная интенсивность изнашивания этих пар трения практически одинакова. Аналогичная картина наблюдалась при проведении износных стендовых испытаний на ОАО «Гидромаш».
Оптимальное соотношение микротвердостей поверхностей, при котором фактор износа имеет минимальное значение, наблюдалось при упрочнении латунного
14
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
распределителя до микротвердости Нμ = 2510 МПа. Значение фактора износа упрочненной пары в 10,23 раз меньше чем у неупрочненной.
Результаты экспериментальных исследований по электроискровой обработке
распределительных, поршневых и золотниковых пар позволили определить материалы электродов и рациональные технологические режимы. Наилучшие показатели на
всех этапах исследований показали следующие материалы:
- распределительная пара: материал электрода - молибден (dэл = 2 мм), технологические режимы: время обработки - 2 мин/ см2, напряжение U = 60 В, емкость накопительных конденсаторов С = 20 мкФ, частота вибрации электрода ψ = 200 Гц.
- поршневая пара: материал электрода – медь М1 (dэл = 4 мм), технологические
режимы: энергетический режим установки - 5, подача электрода Sэл = 0,19 мм/об, число проходов m = 1, частота вращения детали nд = 11,2 об/мин, частота вращения электрода nэл = 3500 об/мин.
- золотниковая пара: материал электрода - сталь 11Х15М6 (dэл = 3,6 мм), технологические режимы: энергетический режим установки - 5, Sэл = 0,16 мм/об, m = 1,
nд = 11,2 об/мин, nэл = 3500 об/мин.
Интенсивность изнашивания золотниковой пары с нанесенным покрытием сталью 11Х15М6 в 5,2 раза меньше, чем у чистой пары трения. Для поршневой пары с
нанесенным покрытием медью М1 интенсивность изнашивания на уровне новой.
Таким образом, применение электроискровой обработки в качестве метода технологического воздействия позволяет, за счет изменения физико-механического
свойства рабочих поверхностей пар трения, существенно снижать их интенсивность
изнашивания.
Пятая глава: посвящена разработке технологических рекомендаций по ремонту объемного гидропривода ГСТ-90 восстановлением и упрочнением рабочих поверхностей деталей методом ЭИО, эксплуатационным испытаниям отремонтированных агрегатов ГСТ-90, а также оценке экономической эффективности предложенных
технологических рекомендаций.
Разработанные технологические рекомендации согласованы с заводом - изготовителем ОАО «Гидромаш» и внедрены в Учебно-научно-производственном центре
института механики и энергетики Мордовского государственного университета имени Н.П. Огарева и на ОАО «Грачёвский завод «Гидроагрегат».
Эксплуатационные испытания 33 отремонтированных ГСТ-90 в хозяйствах
Республики Мордовия и Московской области показали, что за период работы с
2004 г. отказов по второй и третьей группе сложности не зафиксировано. Нижняя доверительная граница прогнозируемого среднего ресурса отремонтированных ГСТ-90
составляет 4000 мото-ч, что соответствует среднему нормативному ресурсу серийных
агрегатов.
Экономический эффект при программе ремонта 50 комплектов ГСТ-90 в год по
новым технологическим рекомендациям составляет 477041 рублей.
ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ
1. Экспериментальные исследования 57 комплектов ГСТ-90, поступивших на ремонт, показали, что основной причиной нарушения работоспособности объемного
гидропривода является износ деталей блока цилиндров, распределительного узла,
клапанной коробки (95% дефектов), приводящий к отказу гидроагрегатов.
15
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
2. Установлено, что детали агрегатов ГСТ-90 имеют малые линейные износы и
различную интенсивность изнашивания, так втулка блока цилиндров изнашивается в
3,8 раза интенсивнее чем поршень, отверстие корпуса изнашивается в 5,14 раз интенсивнее чем золотник, латунный распределитель изнашивается в 2,32 раза интенсивнее
чем стальной распределитель.
3. Оценка работоспособности ГСТ-90, бывших в эксплуатации, по динамической
и статической методикам показала, что их результаты имеют существенное расхождение. По результатам динамической проверки агрегатов установлено: все 100% объемных гидроприводов неработоспособны. Статическая проверка тех же ГСТ-90 на
утечку жидкости показывает, что доля неработоспособных ГСТ-90 составляет только
61%.
4. Применяемые в ремонтном производстве испытательные стенды с мощностью
привода менее 50 кВт не пригодны для определения функциональных показателей
работоспособности ГСТ-90 по критерию объёмного КПД.
5. Созданный экспериментальный стенд ИГ-01.00 ИМЭ с приводной мощностью
55 кВт, оснащённый нагружающей электромагнитной порошковой муфтой, электронным расходомером, и новая методика испытаний, позволяют испытывать ГСТ-90 при
давлении нагнетания 0…27 МПа и частоте вращения вала насоса
nн = 600…2000 об/мин.
6. Установлено, что скорость снижения показателей работоспособности ГСТ-90
по критерию объёмного КПД более чем в три раза выше нормативного значения.
Многофакторный экстремальный эксперимент показал, что объёмный КПД ГСТ-90 с
ростом зазоров снижается не пропорционально третьей степени, а имеет более сложную регрессионную зависимость. Математическая модель связи между функциональными показателями ГСТ-90 и величинами износов деталей и зазоров в сопряжениях
показала, что по степени влияния на объемный КПД факторы расположены в следующей последовательности: объем износа распределительной пары, зазор в поршневой паре, зазор в золотниковой паре.
7. Установлено, что предельными износами деталей и зазорами в сопряжениях
ГСТ-90, при которых объемный КПД о  0,578 являются: объем износа Vр = 49 мм3 - для распределительной пары; зазор zп = 51 мкм - для поршневой пары; зазор
zз = 21 мкм - для золотниковой пары, а допустимыми, при которых о  0,731, соответственно Vр = 15 мм3; zп = 37,4 мкм; zз = 14,2 мкм.
8. Средством повышения работоспособности и межремонтного ресурса ГСТ-90
является повышение микротвёрдости и снижение коэффициента трения рабочих поверхностей деталей, особенно в распределительной паре трения. Наиболее рациональным видом технологического воздействия является электроискровая обработка.
9. Стендовые испытания при n = 1500 об/мин и давлении нагнетания 21 МПа
10 комплектов ГСТ-90, отремонтированных по новым технологическим рекомендациям на ОАО «Гидромаш» и в УНПЦ ИМЭ МГУ им. Н.П. Огарёва показали, что их
работоспособность по критерию объёмного КПД соответствует техническим условиям на новые изделия, то есть ηо агрегатов не менее 0,95.
10. Эксплуатационные испытания 33 отремонтированных ГСТ-90 в хозяйствах
Республики Мордовия и Московской области показали, что отказов по второй и
третьей группе сложности не зафиксировано, т.е. прогнозируемый 90 % гамма – процентный ресурс агрегата равен 4000 мото-ч, что соответствует среднему ресурсу нового изделия.
Экономический эффект при программе ремонта 50 комплектов ГСТ-90 в год по
16
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
новым технологическим рекомендациям составляет 477041 рублей.
Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:
1. Лезин П.П. Исследование зазоров в сопряжении «плунжер втулка» гидростатической трансмиссии (ГСТ–90) зерноуборочных комбайнов / П.П. Лезин, С.А. Величко, П.А. Ионов, Д.А. Галин и др. // ХХХI Огаревские чтения: Матер. науч. конф. /
Морд. гос. ун-т им. Н.П. Огарева – Саранск.: Изд-во Морд. ун-та, 2003. - С. 109-111.
2. Галин Д.А. Статистический анализ технического состояния плунжерной пары
блока цилиндров аксиального насоса НП–90 и мотора МП–90 / Д.А. Галин, П.П. Лезин, С.А. Величко, П.А. Ионов и др. // ХХХI Огаревские чтения: Матер. науч. конф. /
Морд. гос. ун-т им. Н.П. Огарева – Саранск.: Изд-во Морд. ун-та, 2003. - С. 115-118.
3. Ионов П.А. Анализ причин отказов аксиально-поршневых объёмных гидроагрегатов / П.А. Ионов, Д.А. Галин // Пути повышения эффективности функционирования механических и энергетических систем в АПК: Межвуз. сб. науч. тр. / Морд. гос.
ун-т им. Н.П. Огарева – Саранск.: «Крас. Окт.», 2003. - С. 30-32.
4. Лезин П.П. Исследование работоспособности гидростатической трансмиссии
ГСТ-90 с золотниковыми парами, восстановленными и упрочненными методом ЭИН /
П.П. Лезин, П.А. Ионов, С.А. Величко, Д.А. Галин // Энергоресурсосберегающие технологии и системы в АПК: Межвуз. сб. науч. тр. / Морд. гос. ун-т им. Н.П. Огарева –
Саранск.: «Крас. Окт.», 2003. - С. 98-101.
5. Галин Д.А. Анализ технического состояния гидростатической трансмиссии
ГСТ-90 / Д.А. Галин // Повышение эффективности функционирования механических
и энергетических систем: Межд. науч.-техн. конф. (г. Саранск, 27-29 окт. 2004 г.): Cб.
науч. тр. / Морд. гос. ун-т им. Н.П. Огарева – Саранск.: «Крас. Окт.», 2004. - С. 117120.
6. Бурумкулов Ф.Х. Исследование работоспособности гидростатической трансмиссии ГСТ-90, с плунжерными парами, восстановленными методом ЭИО / Ф.Х. Бурумкулов, П.А. Ионов, Д.А. Галин // Повышение эффективности функционирования
механических и энергетических систем: Межд. науч.–техн. конф. (г. Саранск, 27-29
окт. 2004 г.): Cб. науч. тр. / Морд. гос. ун-т им. Н.П. Огарева – Саранск.: «Крас. Окт.»,
2004. - С. 132-137.
7. Галин Д.А. Работоспособность и причины отказов объемного гидропривода
ГСТ-90 / Д.А. Галин // ХХХV Огаревские чтения: Матер. науч. конф. (г. Саранск, 4-9
дек. 2006 г.) / Морд. гос. ун-т им. Н.П. Огарева – Саранск.: Изд-во Морд. ун-та, 2007. С. 292-298.
8. Бурумкулов Ф.Х. Наноэлектротехнологии для повышения межремонтного ресурса агрегатов машинно-тракторного парка сельского хозяйства / Ф.Х. Бурумкулов,
С.А. Величко, В.И. Иванов, П.А. Ионов, Д.А. Галин // Труды ГОСНИТИ 2007. - № 99.
– С. 85-95.
9. Бурумкулов Ф.Х. Повышение межремонтного ресурса агрегатов с использованием наноэлектротехнологий / Ф.Х. Бурумкулов, В.П. Лялякин, Д.А. Галин // Техника
в сельском хозяйстве, 2007. - № 3.
17
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
17
Размер файла
652 Кб
Теги
гст, оценки, долговечности, объемного, работоспособности, повышения, 2565, гидроприводы
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа