close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

22773

код для вставкиСкачать
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
34
ISSN 0013-5771. «ЭЛЕКТРОСВЯЗЬ», № 9, 2008
РА Д ИО С ВЯЗЬ
УДК 493.45.37
Методы оценки потенциальной дальности связи по радиолинии
А.Б. Сухачев, зам. начальника отдела ЗАО «МНИТИ», к.т.н.
Введение. В настоящее время беспилотные летательные
аппараты (БЛА) широко применяются в локальных конфликтах и контртеррористических операциях. Они также нашли
применение в гражданской сфере для обнаружения и мониторинга чрезвычайных ситуаций, для информационной поддержки хозяйственной и природоохранной деятельности, использования в интересах контроля государственной границы,
борьбы с браконьерством, контрабандой и пр.
Сам по себе БЛА — лишь часть сложного комплекса, одна
из основных задач которого — оперативное доведение полученной информации до непосредственных потребителей и
обеспечение управления полетом БЛА. Обмен информацией в комплексе управления БЛА осуществляется по широкополосной информационной радиолинии (с БЛА на пункт
управления) и по узкополосной командной радиолинии (с
пункта управления на борт БЛА). Поскольку масса полезной
нагрузки БЛА ограничена, важно еще на этапе проектирования и стендовой отработки оптимизировать параметры аппаратуры радиолиний.
Уравнение энергетического баланса радиолинии [1, 2] относительно параметра дальности является уравнением с неявно выраженной переменной. В связи с этим существующие
методики аналитической оценки параметров радиолинии основаны на определении одного из технических параметров
аппаратуры радиолинии, например, мощности передатчика,
при фиксированном значении дальности связи.
Автором предлагается аналитический метод и алгоритм
определения дальности связи с применением итерационного
метода вычислений. Рассматривается эффективный графический метод оценки дальности связи с применением двойных
логарифмических координат, а также метод оценки основных
комплексных параметров радиолинии и полунатурного моделирования ее работы на этапе стендовой отработки до начала
натурных испытаний в составе комплекса управления БЛА.
Аналитическая оценка основных параметров радиолинии.
Дальность действия радиолинии D при распространении радиоволн в свободном пространстве [1, 2]
D 2 ⋅ ha ( D ) =
P1 ⋅ G1 ⋅ h1 ⋅ G2 ⋅ h2 ⋅ D02 ⋅ l2
(4p)2 ⋅ J 2
,
(1)
где P1 — мощность передатчика, Вт; G1 , G2 — коэффициенты
усиления передающей и приемной антенн соответственно;
( G = (4p ⋅ S ⋅ К ИП ) / l2 , S — площадь раскрыва антенны, КИП —
коэффициент использования площади); h1 , h2 — к.п. д. фидерных трактов передающей и приемной систем соответственно, раз; J 2 — чувствительность радиоприемника при заданном качестве приема информации, Вт; l — длина волны,
м; D0 - единица дальности, м; ha ( D) — коэффициент затухания в атмосфере, раз.
Для удобства расчета и определения основных параметров
радиолинии целесообразно ввести некоторые комплексные
параметры, которые могут быть измерены в процессе отработки и полунатурных испытаний образцов радиолинии. Такими
параметрами следует считать:
 обобщенную мощность радиопередающей системы
Пт = P1 ⋅ G1 ⋅ h1; (2)
 обобщенную чувствительность радиоприемной систе-
мы
П R = J 2 (G2 ⋅ h2 ); (3)
 суммарные потери распространения для выбранной
длины волны
П 0 = (4p l)2 . (4)
С учетом (2) — (4) выражение (1) может быть записано в
виде:
D 2 ⋅ ha ( D ) = ( ПT ⋅ D 02 ) / ( П R ⋅ П 0 ).
При проведении аналитических расчетов с использованием комплексных параметров ПТ, ПR , П0 удобно использовать
логарифмически-децибельную форму записи уравнения потенциальной дальности действия радиолинии [2—4]
ПT - П R - П 0 = 20 lg( D / D0 ) + eD, (5)
где ПT = PT 0 + GT - NTф - Nтор — обобщенная мощность радиопередающей системы, дБ/Вт (PТ0 — мощность радиопередатчика, дБ/Вт; GT — коэффициент усиления передающей антенны,
дБ/раз; NТф — потери в фидере передающей системы, дБ/раз;
NТор — потери за счет неточности пространственной ориентации
передающей антенны дБ/раз); П R = GR - J R - N Rф - N Rор - N пол
— пороговая чувствительность радиоприемной системы, дБ/Bт;
(JR — чувствительность радиоприемника при заданном качестве приема информации, дБ/Вт; GR — коэффициент усиления
приемной антенны, дБ/раз; NRф — потери в фидере приемной
системы, дБ/раз; NRор — потери за счет неточности пространственной ориентации приемной антенны, дБ/раз; Nпол — потери за счет разворота плоскостей поляризации приемной и
передающей антенн, дБ/раз); П0 = 20lg(4π/λ) — потери в свободном пространстве для выбранной длины волны, дБ/км;
D0 — расчетная единица дальности, км; D — потенциальная
дальность действия радиолинии, км; ε — удельное затухание
при распространении радиоволн за счет поглощения в атмосферных газах, водяных парах, гидрометеорах и пр., дБ/км.
Значение удельного затухания ε, как показано в [1, 5], существенно зависит от длины волны и состояния атмосферы
(см. табл. 1).
Удобно принять D 0 = 1км, тогда уравнение (5) примет
вид:
ПT - П R - П 0 = 20 lg D + eD. (6)
Уравнения, аналогичные (6), можно решать либо аналитическим, либо графическим методом. Аналитическое решение
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
ISSN 0013-5771. «ЭЛЕКТРОСВЯЗЬ», № 9, 2008
35
Та б л и ц а 1
Удельное затухание ε, дБ/км, на частоте, МГц
Условия распространения
1000
10000
0,003....0,005
0,006....0,015
Затухание в тумане (облаках) при МДВ* 300 м
0,0001....0,0007
0,001....0,007
Суммарное затухание в атмосферных газах с учетом наличия тумана (облаков) при МДВ 300 м
0,0031....0,0057
0,007....0,022
Суммарное затухание, вносимое дождем и атмосферными газами, которое
превышается в течение не более 1% времени в году
0,004
0,062
Затухание в атмосферных газах без учета дождя
* МДВ — метеорологическая дальность видимости, определяется как расстояние, на котором 100%-ный контраст между объектом и фоном уменьшается до 2% (из-за рассеяния в атмосфере).
возможно с применением итерационного метода половинного деления отрезка аргумента [6] на ЭВМ. Функциональная
схема алгоритма решения уравнения потенциальной дальности действия радиолинии приведена на рис. 1. Значения Dmin и
Dmax задаются ориентировочно, при этом Dmax заведомо больше
ожидаемой потенциальной дальности действия радиолинии.
Число итерационных циклов n для получения достаточной
точности расчета должно быть не менее 20.
У
2
1
Х
НАЧАЛО
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ
РТ , GТ, N Тф , N Тор , N пол , J R , GR ,
N Rор , N Rф ,Dmin , Dmax , ε, λ, n
∆γ
ПОТЕНЦИАЛ РАДИОЛИНИИ
П=РТ +GТ -N Тф -N Тор -N пол -J R +GR -N Rф -N Rор
Рис. 2
Затухание сигнала при неполном поляризационном согласовании
ОБНОВЛЕНИЕ
ДАННЫХ
Dmin , Dmax
i =n
'
N пол = рпр / рпр
= 1 / К пол =
Да
Di
Нет
Di=(Dmin +Dmax )/2
Di ε
20 lgDi
КОНЕЦ
П i =20 lgDi+ Di ε
П i –П<0
ВЫВОД
РЕЗУЛЬТАТОВ
ДОКУМЕНТ
Нет
Да
ЗАСЫЛКА
Di
→ Dmin
ЗАСЫЛКА
Di → Dmax
Рис. 1
Поляризация — одна из характеристик радиоволн, оказывающих влияние на величину энергетического потенциала
радиолинии [7, 8]. В общем случае поляризация радиоволн
эллиптическая. Модель ориентации эллипсов поляризации
приемной 1 и передающей 2 антенн приведена на рис. 2.
Коэффициент поляризационной согласованности антенн
'
К пол = рпр
/ рпр ,
где Рпр, Р’пр — мощность, передаваемая антенной в нагрузку,
соответственно, при полном и неполном поляризационном
согласовании.
=
(1 + К э21 )(1 + К э22 )
,
2
2
2
(1 + К э1К э2 )cos Dg + ( К э21 + К э22 )sin 2 Dg + 2К э1К э2
где Кэ1 и Кэ2 — коэффициенты эллиптичности приемной и передающей антенн; ∆γ — угол относительного разворота плоскостей поляризации приемной и передающей антенн.
Полная поляризационная согласованность при эллиптической поляризации существует при Кэ1 = Кэ2 и параллельности
больших осей эллипсов (∆γ = 0). При круговых поляризациях
достаточным является условие совпадения направления вращения поля приемной и передающей антенн. Если поляризация
одной из антенн линейная, а другой — круговая то Кпол = 0,5, а
величина дополнительного затухания Nпол = 3 дБ [7, 8].
Линейная поляризация радиоволн широко применяется
в радиолиниях передачи информации в комплексах управления БЛА. Применение «вертикальной» линейной поляризации позволяет уменьшить эффект переотражения радиоволн
от подстилающей поверхности [1, 7, 8]. В качестве остронаправленных антенн в таких радиолиниях широкое распространение получили двухзеркальные антенны, обладающие
хорошими характеристиками, а также отличающиеся простотой и жесткостью конструкции и надежностью в эксплуатации. Применение линейной поляризации позволяет устранить эффект «затенения» раскрыва двухзеркальной антенны
малым зеркалом [1, 7, 8].
Для случая линейной поляризации приемной и передающей антенн дополнительное затухание в радиолинии за счет
разворота плоскостей поляризации приемной и передающей
антенн (рис. 3 и табл. 2) описывается выражением [7, 8]
N пол =10 lg(1 cos 2 Dg ).
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
36
ISSN 0013-5771. «ЭЛЕКТРОСВЯЗЬ», № 9, 2008
Та б л и ц а 2
Угол разворота, град.
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
Затухание, дБ
0
0,54
2,31
3,84
15,21
15,21
3,84
2,31
0,54
0
Nпол, дБ
18
1 � антенна с идеальным поляризатором
16
2 � рупорная антенна
14
12
10
8
1
6
2
4
2
0
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
160
170
180
∆γ, град
Рис. 3
Пример оценки потенциальной дальности связи по радиолинии. Исходные данные: РТ = 20 дБ/Вт; GТ = 20 дБ; NТф = 1,5 дБ; NТор =
= 1,5 дБ; Nпол = 2 дБ; JR = —110 дБ/Вт; GR = 20 дБ; NRор = 1,5 дБ;
NRф = 1,5 дБ; Dmin = 1 км; Dmax = 500 км; ε = 0,022 дБ/км; λ =
= 3 см, n = 20.
Результат расчета: П = 49,6 дБ; Nатм = 4,12 дБ; D = 187,1 км.
и D2 — дальность связи при работе в режиме, соответственно, с уменьшенной мощностью передатчика и с уменьшенной
мощностью передатчика и приеме сигнала на первом боковом
лепестке ДН.
За начало координат принимаются: по оси абсцисс — единица дальности (в нашем случае 1 км.); по оси ординат — затухание в радиолинии на единичной дальности П0, дБ.
Используя предложенный графический метод решения,
можно оперативно оценить потенциальные возможности радиолинии при работе как в штатном, так и в нештатном режиме, например, при работе на боковом лепестке диаграммы
направленности (ДН) одной из антенных систем, при работе
передатчика в режиме ослабленного излучения и пр. На рис.
4 приведен пример оценки потенциальной дальности действия радиолинии при работе в различных режимах, результаты
которой сведены в табл. 3.
Та б л и ц а 3
Режим работы радиолинии
Большую наглядность дает графическое решение уравнения потенциальной дальности связи (6) с использованием
двойных логарифмических координат (рис. 4), где значение
потенциальной дальности связи D находится как абсцисса
пересечения линии энергетического потенциала радиолинии Пэ (кривая 1, рис. 4) c кривой результирующих потерь в
радиолинии ПП (кривая 2, рис. 4)
 П э = Пт - П R - П 0


.



П П = 20 lg D + eD
Для получения кривой результирующих потерь ПП строят из начала координат прямую линию потерь при распространении в свободном пространстве 20lgD с крутизной 20
дБ/декаду (кривая 3, рис. 4) и кривую дополнительных потерь на трассе (εD) дБ (кривая 4, рис.4). На рис. 4 приведены также линии энергетического потенциала радиолинии
для случая работы с уменьшенной мощностью излучения Пэ1
(кривая 5) и с уменьшенной мощностью излучения и приема
сигнала на первом боковом лепестке ДН Пэ2 (кривая 6) и обозначены: Dэ — пороговая дальность связи по радиолинии; D1
80
Энергетический потенциал , дБ
70
2
60
1
Пэ
3
40
5
Пэ1
30
6
Пэ2
20
Пэ, дБ
Dэ, км
Штатный (кривая 1)
112,4
162
49,6
≈187
При уменьшенной мощности
передатчика (кривая 5)
112,4
142
29,6
≈28
При уменьшенной мощности
передатчика и приеме сигнала на первом боковом лепестке ДН (кривая 6)
112,4
132
19,6
≈9
Определение основных комплексных параметров радиолинии в процессе ее стендовой отработки [3, 4, 9]. Обобщенная
пороговая чувствительность радиоприемной системы ПR может
быть измерена непосредственно на стенде или при отработке комплекса в целом. Функциональная схема определения
обобщенной пороговой чувствительности радиоприемного
устройства ПR приведена на рис. 5.
Измерительный
генератор
РЭ
АТТ
Эталонный
фидер
D2 10
D1
Дальность , км
Рис. 4
100
DЭ
Радиоприемная
система
GЭ
DЭ
Рис. 5
1 D0
ПR
Измерительная
антенна (рупор)
ηАТ
ηЭ
Измерительный стенд
4
10
0
Пэ0, дБ
Изменяя величину затухания встроенного в измерительный генератор аттенюатора ηАТ, добиваются такой величины
сигнала на входе радиоприемного тракта, когда значение отношения сигнал/шум на выходе радиоприемного устройства
станет равным минимально допустимому для данного типа
приемного устройства и связь прекратится. Минимально допустимое отношение сигнал/шум определяется характеристиками приемного устройства, видом модуляции сигнала и
косвенно входит в обобщенную чувствительность
90
50
П0, дБ
1000
ПR =
Pэ ⋅ Gэ ⋅ D02
П 0 ⋅ h Ат ⋅ hэ ⋅ Dэ2
,
где Рэ — калиброванная мощность измерительного генератора, Вт; G э — коэффициент усиления измерительного ру-
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
ISSN 0013-5771. «ЭЛЕКТРОСВЯЗЬ», № 9, 2008
37
пора, раз; ηэ — потери в фидере генератор-рупор, раз; П0 =
(4π/λ)2 — нормативные потери на единице дальности, раз;
D0 — единица дальности, м; DЭ — расстояние рупор-антенна
радиоприемного устройства, м; ηАТ — затухание, вносимое с
помощью аттенюатора, раз.
На практике удобнее пользоваться логарифмически-децибельной формой записи выражения обобщенной чувствительности
Радиопередающая система
Радиопередатчик
ТФ-1
Эталонный
фидер
АТТ
ηАТ
ηЭ
Измерительный стенд
GЭ
DЭ
Измерительный
приемник
JЭ
J э ⋅ П 0 ⋅ Dэ2 ⋅ hэ ⋅ h Ат
D02 ⋅ Gэ
АТТ-2
Индикатор
наличия
связи
ηАТ
Пример оценки потенциальной дальности связи по радиолинии. Исходные данные: DЭ = 1 м; h1 = 20 дБ; h2 = 20 дБ; h3 = 20 дБ.
Результат измерений: hАТ = 25 дБ; D = 18 км.
Величина обобщенной мощности
ПT =
DЭ
Радиоприемная
система
Здесь h1, h2, h3, hАТ — величина затухания в фидерах ТФ-1
и ТФ-2, а также в аттенюаторах АТТ-1 и АТТ-2, дБ.
Рис. 6
ПR
ственно, измерительный аттенюатор АТТ-2 с возможностью
изменения величины затухания hАТ, индикатор наличия связи. В качестве последнего, в случае его отсутствия в составе
приемного устройства, может быть использован соответствующим образом прокалиброванный вольтметр, подключенный к шине АРУ приемника.
Приемная и передающая антенны должны быть расположены соосно на заранее определенном расстоянии DЭ. В разрыв антенно-фидерного тракта радиопередающего устройства
с помощью технологических фидеров ТФ-1 и ТФ-2 включаются аттенюаторы АТТ-1 и АТТ-2. Аттенюатор АТТ-1 служит для
снижения мощности излучаемого сигнала до уровня, безопасного для обслуживающего персонала. С помощью измерительного аттенюатора АТТ-2 устанавливается такая величина
затухания hАТ, при которой происходит потеря связи.
Потенциальная дальность связи моделируемой радиолинии
D = Dэ ⋅10(h1 +h2 +h3 +hАт )/ 20.
Функциональная схема определения обобщенной мощности
ПТ приведена на рис. 6.
Измерительная
антенна (рупор)
ТФ-2
ПТ
Рис. 7
Пример определения обобщенной чувствительности радиоприемной системы. Исходные данные: РЭ = —30 дБ/Вт; ηэ = 15 дБ;
GЭ = 15 дБ; l = 7,5 см; DЭ = 2 м; D0 = 1 м. 20lg (DЭ / D0) = 6 дБ;
П0 = (4π/λ) = 40 дБ/м.
Результат измерений: ηАТ = 46 дБ; ПR = -30 + 15 - 46 - 15 – 40 - 6 = -122 дБ/Вт.
ПT
η3
η2
η1
где Рэ — калиброванная мощность измерительного генератора, дБ/Вт; Gэ — коэффициент усиления измерительного рупора, дБ/раз; ηэ — потери в фидере, дБ/раз; П0 = (4π/λ)2 — нормативные потери на единице дальности, дБ/м; ηАТ — затухание,
вносимое с помощью аттенюатора, дБ/раз.
Радиопередающая
система
Антенна
АТТ-1
П R = Pэ + Gэ - h Ат - hэ - П 0 - 20 lg( Dэ / D0 ),
Штатный
фидер
Точность измерения, как показано в [10, 11], определяется
результирующей величиной среднеквадратической ошибки
(СКО), которая для случая оценки дальности связи по радиолинии методом замещения составляет
, Вт;
ПT = J э + 20 lg(4p / l) - Gэ + hэ + h Ат + 20 lg( Dэ / D0 ), дБ/Вт.
Здесь Jэ — калиброванная чувствительность измерительного приемника, Вт (дБ/Вт); Gэ — коэффициент усиления измерительного рупора, раз (дБ/раз); ηэ — потери в фидере, раз
(дБ/раз); П0 = (4π/λ) — нормативные потери на единице дальности, раз (дБ/м); ηАТ — затухание, вносимое с помощью аттенюатора, раз (дБ/раз); D0 — единица дальности, м; DЭ — расстояние рупор-антенна радиоприемного устройства, м.
s D = (
∂D 2 2
∂D 2 2
∂D 2 2
∂D 2 2
∂D 2 2
) s Dэ + (
) sh1 + (
) sh2 + (
) sh3 + (
) shАт ,
∂DЭ
∂h1
∂h2
∂h3
∂h Ат
∂D
) — значение частной производной по параметру К в
∂K
точке, соответствующей наиболее вероятному значению К = К0;
σк — СКО измерения параметра К.
где (
Пример определения обобщенной мощности ПТ. Исходные данные:
JЭ = —30 дБ/Вт; ηэ = 20 дБ; GЭ = 15 дБ; l = 7,5 см; DЭ = 2 м;
D0 = 1 м; 20lg(DЭ/ D0) = 6 дБ; П0 = (4π/λ) = 40 дБ/м.
Результат измерений: ηАТ = 9 дБ; ПТ = –30 + 40 — 15 + 20 — 9 +
+ 6 = 30 дБ/Вт.
s D = 0,115D (0,115DЭ )-2 s2Dэ + s2h1 + s2h2 + s2h3 + s 2hАт .
С учетом того, что СКО определения расстояния σDэ существенно меньше СКО по оценке величин затухания ση, результирующая СКО оценки дальности связи по радиолинии
методом замещения составляет
Оценка потенциальной дальности связи и моделирование
работы радиолинии на этапе лабораторно-стендовой отработки
системы с использованием метода замещения. Функциональная схема измерительного стенда для проведения полунатурного моделирования приведена на рис. 7.
В состав измерительного стенда входят: приемное и передающее устройства испытываемой радиолинии вместе с антенно-фидерными трактами и антеннами, аттенюатор АТТ-1
с калиброванным затуханием h1, два технологических фидера
ТФ-1 и ТФ-2 с калиброванными затуханиями h 2 и h 3 соответ-
s D ≈ 0,115D s 2h1 + s2h2 + s2h3 + s2hАт .
Величина результирующей СКО σD оценки дальности связи по радиолинии методом замещения для случая равенства
СКО оценки затухания ση1 = ση2 = ση3 = σηАТ = σз, приведена
в табл. 4.
Как видно из табл. 4, результирующая СКО оценки дальности связи методом замещения составляет не более 23% от
оцениваемой дальности связи.
Та б л и ц а 4
σз, дБ
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
σD/D
0,023
0,046
0,069
0,092
0,115
0,138
0,161
0,184
0,207
0,230
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
38
ISSN 0013-5771. «ЭЛЕКТРОСВЯЗЬ», № 9, 2008
Выводы
1. Предложенный аналитический метод расчета потенциальной дальности действия радиолинии позволяет упростить процесс проектирования сложных радиотехнических
комплексов и получить достаточно точную оценку основных
характеристик радиолинии в целом и ее составных частей, а
также уточнить технические требования к ним в процессе
проектирования. Понятия обобщенной мощности передающего устройства, обобщенной чувствительности приемного
устройства, а также энергетического потенциала радиолинии
полностью характеризуют основные энергетические параметры радиолинии и удобны для проведения расчетов.
2. Графический метод решения уравнения энергетического баланса радиолинии достаточно нагляден, что позволяет
проводить оперативное прогнозирование изменения дальности связи при различных режимах работы ее основных функциональных узлов. Использование двойных логарифмических координат упрощает процесс графического вычисления
и повышает эффективность метода. Метод удобен для оперативной оценки результатов при проведении испытаний.
3. Предложенный метод полунатурного моделирования
позволяет смоделировать работу радиолинии и с достаточной точностью оценить ее основные комплексные параметры
(обобщенную пороговую чувствительность приемной системы, обобщенную мощность передающей системы, потенциальную дальность действия радиолинии) в процессе проведения стендовой отработки до начала натурных испытаний
в составе комплекса управления БЛА.
Литература
Ерохин Г.А., Чернышев О.В., Козырев Н.Д. Антенно-фидерные
устройства и распространение радиоволн. — М.: Горячая Линия — Телеком, 2007. — 496с.
2. Черный Ф.Б. Распространение радиоволн. — М.: Сов. радио,
1972. — 464с.
3. Ляхович С.К., Сухачев А.Б. Способ оценки потенциальной
дальности действия телевизионной радиолинии.//Техника
средств связи. Серия Техника телевидения. — 1985. — Вып. 3.
4. Ляхович С.К., Сухачев А.Б. К расчету энергетического потенциала широкополосных радиолиний, расположенных на перемещающихся в пространстве объектах.//Специальная техника
средств связи. Серия Техника телевидения. —1989. — Вып. 1.
5. Scolnik M. Introduction to radar Systems. — McGraw-Hill Science,
2002.
6. Бахвалов Н.С. Численные методы — М.: Лаборатория базовых
знаний, 2006. — 640 с.
7. Козлов А.И., Логвин А.И., Сарычев В.А. Поляризация радиоволн. Поляризационная структура радиолокационных сигналов. — М.: Радиотехника, 2005. — 704 с.
8. Бова Н.Т., Резников Г.Б. Антенны и устройства СВЧ. — Киев.:
Вища школа. — 1982. — 278 с.
9. Carr J. Practical radio frequency Test and Measurement. — Newness,
1999. — 360 p.
10. Буринский В.В. Измерения и обработка результатов. — М.:
МНЭПУ, 2000. — 156 с.
11. Гутер Р.С., Овчинский Б.В. Элементы численного анализа и
математической обработки результатов опыта. — М.: Наука,
1970. — 432 с.
Получено 3.12.07
1.
ИНФОРМАЦИЯ
«Микротест» и МФИ Софт
заключили партнерское
соглашение
В конце августа компания «Микротест», специализирующаяся на консалтинге и системной интеграции в части
реализации наиболее сложных проектов, заключила партнерское соглашение
с «МФИ Софт» — российским производителем современных NGN-решений. Получение партнерского статуса позволит
«Микротест» предоставлять заказчикам
полный спектр высокотехнологичных решений для миграции операторских и корпоративных сетей на NGN-платформу.
С ростом количества оказываемых услуг
и расширением географии присутствия все
больше телекоммуникационных компаний и
операторов связи осуществляют переход на
NGN- сети. NGN-технология на базе IP позволяет использовать практически неограниченный диапазон сервисов — от пакетной
телефонии (VoIP) до интерактивного телевидения и web-служб. Кроме того, NGN служит
основой для конвергенции мобильных (GSM,
3G), беспроводных (WiFi, WiMАХ) и фиксированных сетей связи.
Построение мультисервисных сетей с
использованием технологии NGN является одной из ключевых компетенций «Микротест». Партнерство с «МФИ Софт» даст
возможность компании укрепить позиции
поставщика различных современных программно-аппаратных средств для построения NGN-сетей и предоставить заказчикам
дополнительные возможности по выбору
наиболее оптимальных для их бизнеса решений.
Высокопроизводительные и масштабируемые решения на базе продуктов «МФИ
Софт» позволяют расширить сферу применения IP-технологий и полностью перевести отдельные сегменты операторской и корпоративной сети на технологию коммутации
пакетов. Специалисты «Микротест» помогут
заказчикам оценить высокие технические
характеристики и преимущества использования программных коммутаторов (софтсвичей) CLASS 4 и CLASS 5 MVTS, MVTS II,
MVTS Pro и SIPrise Centrex, комплексного
NGN-решения РТУ и пограничных контроллеров сессий. Благодаря опыту, накопленному специалистами компании «Микротест»
в области построения мультисервисных IPсетей операторы связи смогут на базе решений «МФИ Софт» осуществить миграцию на
NGN-платформу, сохранив целостность существующей инфраструктуры, набор услуг
и организацию бизнес-процессов, а также
снизить эксплуатационные расходы и повысить надежность функционирования сетей.
«В сотрудничестве с компанией «Микротест» мы предлагаем ведущим операторам
связи самые современные инновационные
решения, адаптируя их под конкретные задачи
бизнеса, — считает И. Масленников, директор по развитию «МФИ Софт». — В лице «Микротест» мы получили надежного, высококвалифицированного и опытного партнера и можем быть уверены в успешности реализуемых
специалистами компании проектов построения NGN-сетей на базе наших решений».
Выпущен новый релиз
SIPrise Centrex
17 сентября компания «МФИ Софт» —
российский производитель современных
инфокоммуникационных решений, объявила о выпуске новой версии продукта SIPrise Centrex. В релиз 1.3 включе-
на функциональность, ориентированная
на предоставление новых абонентских
сервисов. Это позволит оператору реализовать новые бизнес-модели, а также
расширить список услуг в рамках существующих сервисных предложений.
Одно из ключевых нововведений версии
1.3 — услуга карточной телефонии. Данный
сервис предоставляет абонентам, не имеющим учетной записи, доступ к системе. Это
обеспечивается с помощью карт предоплаты, на которых указан номер доступа и PIN-код.
Услуга позволяет операторам VoIP работать с
пользователями традиционной телефонной
сети.
В новой версии продукта реализован
механизм обратного вызова. Услуга дает
возможность абонентам системы снизить
расходы на междугородные и международные звонки. В назначенное абонентом время система осуществляет два вызова (на
его номер и номер вызываемой стороны)
и производит соединение. Таким образом,
для обеих сторон вызов может являться входящим, что и позволит избежать оплаты за
звонок стороннему оператору (например,
при роуминге).
Ряд новых сервисов предназначен для
удобства абонентов. В частности, имеется
возможность запроса списка подключенных услуг, с помощью которого пользователь
системы может ознакомиться с доступными
ему сервисами. Появилась и возможность
записи голосовых сообщений на телефон; в
дальнейшем они могут быть использованы,
например, для реализации функции автосекретаря. При необходимости абонент может
также записать телефонный разговор, участником которого он является. Всего в новой
версии — семь новых сервисов, а также внесены некоторые другие доработки.
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
2
Размер файла
374 Кб
Теги
22773
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа