close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

mu proektpryag 2013

код для вставкиСкачать
Министерство образования и науки Российской Федерации
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего
профессионального образования
«САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ТЕХНОЛОГИИ И ДИЗАЙНА»
Кафедра технологии и проектирования текстильных изделий
СТРОЕНИЕ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПРЯЖИ
И НЕТКАНЫХ МАТЕРИАЛОВ
Часть I. Проектирование хлопчатобумажной пряжи
Методические указания к лабораторным работам для бакалавров
направления 261100.62 “Технология и проектирование текстильных
изделий” всех форм обучения для аудиторной и самостоятельной работ
Составители:
Р. С. Бакустина
О. М. Иванов
Санкт-Петербург
2013
Утверждено
на заседании кафедры
25.02.2013 г.,
протокол № 7.
Рецензент
А. А. Мороков
Оригинал-макет подготовлен составителями и издан в авторской редакции.
Подписано в печать 28.03.2013 г. Формат 60 × 84 1/16.
Печать трафаретная. Усл. печ. л. 2,1. Тираж 100 экз.
Заказ 85/13.
Электр. адрес: http://publish.sutd.ru
Отпечатано в типографии ФГБОУВПО «СПГУТД»
191028, С.-Петербург, ул. Моховая, 26
2
ВВЕДЕНИЕ
Мировая техника и технология производства пряжи из хлопка находятся в настоящее время на высоком уровне развития. Современные машины
снабжены электронным компьютерным управлением, контролем качества,
регуляторами неровноты, приспособлениями для дополнительного обеспыливания и для автоматической ликвидации обрывов, автосъемщиками готовой продукции, и многими другими техническими усовершенствованиями,
которые требуют от людей, обслуживающих такие машины, все меньше физических усилий и все больше технических знаний и знаний конкретной технологии. Лишь одна область в прядении все еще зависит в основном от опыта
специалистов – это правильный, в зависимости от качества и стоимости, выбор сырья для производства пряжи.
Качество пряжи оценивается несколькими показателями, каждый из
которых зависит от многих факторов: свойств сырья; системы и способов
прядения; параметров технологического процесса; состояния оборудования;
температурно-влажностных условий в цехе и культуры производства.
Качество пряжи при постоянных условиях процесса прядения определяется качеством сырья, из которого она вырабатывается. Правильный выбор
компонентов смески, с учетом ее стоимости и требований, предъявляемых к
пряже, даже при современном уровне развития техники, представляет для
прядильщиков сложную задачу. Для ее решения недостаточно одного практического опыта, необходимы инженерные методы проектирования свойств
пряжи. Наиболее интересное соотношение, которое пользуется в промышленности наибольшей популярностью – это уравнение по предсказанию разрывной нагрузки пряжи; какая-либо простая формула, связывающая легко
определяемые параметры, была бы для прядильщиков очень ценным инструментом.
В отечественной текстильной науке вопросы проектирования основных
свойств пряжи, выработанной из различных видов волокон, длительное время занимали весьма существенное место. Проблема поиска взаимосвязей
между качеством сырья, параметрами технологического процесса и основными свойствами пряжи посвятили свои научные труды профессора А.Н.
Соловьев, В.А. Усенко, В.Е. Гусев, В.Г. Комаров, В.И. Будников, П.П. Трыков, К.Т. Корицкий и многие другие отечественные и зарубежные исследователи.
Большинство работ в области прогнозирования свойств пряжи посвящено проектированию ее разрывной нагрузки. Вопросами проектирования
разрывной нагрузки пряжи занимались, начиная с конца XIXвека. За рубежом эти вопросы разрабатывали Э. Мюллер, Ж. Жегофф, Е. Брашлер, М.
Платт, П. Гроссберг и другие. Из русских ученых над этой проблемой работали Н.А. Васильев, А.Г. Разуваев, Ф.Ф. Бобров. Все исследования в области
проектирования свойств пряжи можно разделить по методу решения задачи
3
на три группы: теоретическое решение основано на аналитическом расчете
свойств пряжи; эмпирическое основано на обработке экспериментальных
данных; расчетно-эмпирический метод основан на том, что общие закономерности выводятся на основе теоретического анализа, а коэффициенты – на
основе обработки экспериментальных данных.
Одну из первых теоретических формул предложил Ж. Жегофф. Основным недостатком этой формулы является то, что она не учитывает снижение
разрывной нагрузки после увеличения крутки выше критической; кроме того,
формула предполагает, что разрывная нагрузка пряжи определяется лишь
разрывной нагрузкой разорвавшихся волокон, то есть не учитывается проскальзывание волокон. Русский ученый Ф.Ф.Бобров вывел формулу зависимости сил трения между волокнами от угла наклона к пряже. Его формула
обладает тем же недостатком (постоянное увеличение разрывной нагрузки
пряжи с увеличением крутки), что и формула Ж. Жегоффа. В.Т. Костицин
вывел формулу, показывающую, что разрывная нагрузка снижается с увеличением крутки, что верно для области круток выше критической. Анализируя
формулы Ф.Ф. Боброва и В.Т. Костицина, профессор Г.Н. Кукин отметил,
что в обеих зависимостях рассматривается только часть одного общего вопроса. Применение чисто теоретических формул случаев показало несовпадение результатов расчетов с опытными данными.
Более точные и универсальные формулы получаются при применении
расчетно-эмпирического метода проектирования разрывной нагрузки, когда
основные зависимости выводятся теоретически, а поправки и коэффициенты
в формулах определяются на основе экспериментальных данных.
Одним из первых применил этот метод Н.М. Белицин при выводе формулы для расчета разрывной нагрузки хлопчатобумажной пряжи. Но его
формула применима только при крутках ниже критической, так как дает постоянное возрастание разрывной нагрузки пряжи при увеличении крутки.
4
1. РАСЧЕТ СРЕДНЕВЗВЕШЕННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК СМЕСИ
При наличии колебаний в свойствах волокон производство пряжи,
одинаковой по качеству и равномерности, возможно только при использовании однородной по свойствам волокнистой массы и нормальном процессе
переработки ее в пряжу. Волокнистые смеси составляют из нескольких компонентов с определенными характеристиками свойств волокон и в определенном соотношении; кроме того, в смесях используются обраты и отходы
производства. В результате смешивания компонентов обеспечивается не
только получение волокнистой массы с более или менее однородными средними характеристиками свойств волокон, но и недостающие свойства одного
компонента восполняются свойствами другого. Одновременно с изменениями средних свойств волокон в процессе смешивания изменяется неровнота
волокон по их свойствам – неровнота волокон смеси отличается от неровноты волокон ее компонентов.
Свойства волокон хлопка
Даже при наличии очень равномерного распределения отдельных компонентов в массе смеси качество пряжи может ухудшаться, если смесь получилась с большей неровнотой волокон по длине, чем неровнота волокон отдельных компонентов смеси. Правильно составленной считается смесь с незначительной разницей средних показателей, характеризующих технологические свойства волокон смешиваемых компонентов.
Наибольшее влияние на свойства пряжи оказывают свойства сырья, которые характеризуются длиной, линейной плотностью (толщиной), прочностью и удлинением. Свойства волокон даже в пределах одной партии могут
быть самыми различными (табл. 1).
6,4
Разрывная нагрузка ,сН
Линейная плотность,
мтекс
Коэффицент зрелости
Коэффицент вариации
средней
массодлины, %
Тонковолокнистые сорта хлопчатника
38,90
28,63
1,81 124,59 3,80
36,3
22,4
1,4
100,0 2,90
40,8
30,3
2,1
148,0 4,50
Средневолокнистые сорта хлопчатника
5,58 32,84
26,22
1,76 154,88 3,72
4,2
31,1
21,6
1,4 127,00 3,00
7,7
36,5
31,8
2,1 196,00 4,50
Содержание пороков и
сорных примесей, %
среднее
минимальное
максимальное
5,55
4,4
Относительная разрывная нагрузка сН/текс
среднее
минимальное
максимальное
Штапельная длинна, мм
Значение показателя
Влажность, %
Таблица 1. Свойства хлопковых волокон
30,47
25,4
3,89
2,5
34,4
5,8
24,00
20,30
28,80
3,91
1,8
9
5
Подбор волокон для смешивания не может быть случайным, он должен
производиться на основании научно обоснованных методов. Такими методами являются методы математической статистики и оптимизации.
Согласно теоремам математической статистики о сложении статистических совокупностей, сводные характеристики смеси, состоящей из n – числа компонентов, определяются по следующим формулам
n
х   x ,
i
i 1
S
2
n
n
  i  S i   i 
2
i 1

 2 
C   i  C i  
i 1



n
i
i 1
(1)
xi  x ,
2
(2)




xi   
x
i


1

 10  
 ,
x
 x  
2
2
4
n
i 1
i
(3)
где х – усредненное значение свойства волокон смеси;
хi – среднее значение свойства волокон i-го – компонента смеси;
S2 – дисперсия свойства волокон смеси;
S2i – дисперсия свойства волоконi-го – компонента смеси;
i – доляi-го компонента в смеси по числу волокон;
C, Сi – квадратическая неровнота волокон смеси и компонентов.
Расчет средних значений свойств волокон в смеси необходим каждому
специалисту по прядению для оценки свойств вырабатываемой пряжи.
Обычно на производстве этот расчет проводит инженер по сырью. Раньше
подобная рутинная работа отнимала много времени, кроме того, для расчета
использовались только доли компонентов по массе, что является неверным
для таких свойств как длина, разрывная нагрузка, коэффициент зрелости волокна.
Пример расчета
Рассмотрим две выборки волокон с разными значениями абсолютной
разрывной нагрузки. Результаты измерений приведены в табл. 2.
Таблица 2. Результаты измерений разрывной нагрузки
P1i, cH 3,99 5,13 4,40 4,74 3,41 3,23 3,87 4,12 4,83 2,38 5,11 3,79
P2i, cH 5,65 4,36 4,58 4,87 5,53 5,02 4,41
5,8
4,91 3,97 4,76 4,28
Значения статистических характеристик этих выборок, рассчитанные
на основе хорошо известных выражений [1], представлены в табл. 3.
6
Таблица 3. Статистические характеристики двух выборов
Pср, сН
S2
S
Cv, %
Волокно 1
4,08
0,68
0,82
20,17
Волокно 2
4,85
0,33
0,58
11,89
Теперь рассмотрим результат смешивания волокон с приведенными
характеристиками. В табл. 4 приведены расчеты статистических характеристик смеси этих волокон при различном долевом составе. Как мы видим, значение средней разрывной нагрузки волокон смеси (1) линейно изменяется в
зависимости от их доли вложения. В то же время дисперсия нелинейно связана с долей вложения.
Таблица 4. Расчет статистических характеристик смеси
α1
0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,3
0,35
0,4
0,45
0,5
0,55
0,6
0,65
0,7
0,75
0,8
0,85
0,9
0,95
1
α2
Pсм, сН
1
4,85
0,95
4,81
0,9
4,77
0,85
4,73
0,8
4,69
0,75
4,65
0,7
4,62
0,65
4,58
0,6
4,54
0,55
4,50
0,5
4,46
0,45
4,43
0,4
4,39
0,35
4,35
0,3
4,31
0,25
4,27
0,2
4,24
0,15
4,20
0,1
4,16
0,05
4,12
0
4,08
S21
0,332
0,349
0,367
0,384
0,401
0,419
0,436
0,453
0,471
0,488
0,505
0,523
0,540
0,557
0,575
0,592
0,609
0,626
0,644
0,661
0,678
S22
0,000
0,028
0,052
0,074
0,093
0,109
0,122
0,132
0,139
0,144
0,145
0,144
0,139
0,132
0,122
0,109
0,093
0,074
0,052
0,028
0,000
S2
0,332
0,377
0,419
0,458
0,494
0,527
0,558
0,585
0,610
0,631
0,650
0,666
0,679
0,689
0,696
0,701
0,702
0,700
0,696
0,689
0,678
S
0,576
0,614
0,647
0,677
0,703
0,726
0,747
0,765
0,781
0,795
0,806
0,816
0,824
0,830
0,834
0,837
0,838
0,837
0,834
0,830
0,824
Cv, %
11,892
12,771
13,571
14,304
14,979
15,602
16,177
16,709
17,199
17,650
18,063
18,440
18,780
19,084
19,353
19,585
19,781
19,938
20,057
20,136
20,172
Дисперсия в таблице представлена из двух слагаемыхS21и S22, соответствующих первому и второму слагаемым соотношения (2). Это сделано для
того, чтобы показать влияние относительной разницы характеристик компонентов входящих в смесь. В данном случае это разница средних значений
разрывной нагрузки компонентов смеси (4,08 и 4,85 сН). Если эта разница
невелика, то изменение дисперсии для смеси в зависимости от доли вложения будет линейной, также как и для средней разрывной нагрузки волокна в
7
Разрывная нагрузка, сН
смеси. Это показывает первое слагаемое дисперсии. Второе слагаемое показывает именно влияние отличия характеристик волокон смеси.
На рис. 1 представлена зависимость средней разрывной нагрузки волокон смеси, которая согласно выражению (1) линейна. На рис. 2 показаны
графики компонентов дисперсии смеси и саму дисперсию в зависимости от
доли вложения волокна.
Доля вложения 1-го волокна
Дисперсия по разр. нагрузке
Рис. 1. Зависимость среднейразрывной нагрузки смеси от доли
вложения 1-го волокна
3
1
2
Доля вложения 1-го волокна
Рис. 2. Зависимость дисперсии по разрывной нагрузке от доли
вложения 1-го волокна: 1 – средняя дисперсия смеси; 2 - дисперсия
смеси из-за разницы средних значений компонентов смеси;
3 – суммарная дисперсия
8
1.1.
Расчет средних значений свойств волокон в смеси
Средняя линейная плотность волокон смеси:
Tв 
1
n
– по массе волокон в смеси.
 i Ti
(4)
i 1
Средняя длина волокон смеси:
n
Lв    i Lвi – по массе волокон в смеси,
(5)
i 1
n
Lв   i Lвi – по числу волокон в смеси,
(6)
i 1
где i – доля по числу волокон в смеси.
Переход от доли по массе  i к доле по числу  i :

i



i
1
T L  ( (T L
вi
n
вi
i 1
i
вi
вi
(7)
))
.
Штапельная длина волокна – Lшт:
n
Lшт    i Lштi – по массе волокон в смеси,
(8)
i 1
n
Lшт   i Lштi – по числу волокон в смеси.
i 1
(9)
Модальная длина волокна – Lмод:
n
Lмод    i Lмодi – по массе волокон в смеси,
i 1
(10)
n
Lмод    i Lмодi – по числу волокон в смеси.
i 1
(11)
Расчет средней и модальной длины волокна (если эти показатели не заданы) по следующим формулам:
9
Lвi  0 ,83  Lштi  0 ,08 ,
(12)
Lмодi  1,19  Lвi  2 ,6 .
(13)
Абсолютная разрывная нагрузка волокна – Pв:
n
  i P вi – по массе волокон в смеси,
P в 
(14)
i 1
n
P в    i P вi – по числу волокон в смеси.
(15)
i 1
Засоренность волокна в смеси – Sв:
n
S в    i S вi – по массе волокон в смеси.
(16)
i 1
Влажность волокна – W:
n
Wв 
i 1
i
W вi – по массе волокон в смеси.
(17)
Коэффициент зрелости –Z:
n
Z в    i Z вi – по массе волокон в смеси,
(18)
i 1
Z в 
n
 i Z вi – по числу волокон в смеси.
(19)
i 1
Удельная разрывная нагрузка волокна:
P вуд  P в Т в – по массе волокон в смеси,
10
(20)
P вуд  P в Т в – по числу волокон в смеси.
(21)
Стоимость волокна в смеси:
n
Ц В    i Ц Вi .
(22)
i 1
Расчет коэффициентов вариации С и среднеквадратических отклонений  по свойствам волокна в смеси
По длине и разрывной нагрузке волокна:
CL 
 i C Lвi Lв 
n
2
2
li
i 1
 10
4
 i Lвi Lв  1
n
2
(23)
,
i 1
 li  C li Lвi /100 ,
L
CP 
n
 i 
i 1
n
2
i
 i C
i 1
(24)
n
  i
2
Pi
i 1
P вi
Lвi  Lв 2 ,
P в   10
2
(25)
 i P вi
n
4
i 1
P в  1
 Pi  C pi P вi / 100 ,
n
 P   i 
i 1
2

i
2
,
(26)
(27)
 i P вi  P в 
n
2
.
(28)
i 1
По линейной плотности Tв, засоренности Sв, влажности Wв:
T

  i T вi T в 
n
i 1
CT 
2
 T  100 ,
Tв
,
(29)
(30)
11
 S    i S вi  S в 
n
2
,
(31)
i 1
CS

 S  100 ,
(32)
Sв
 W    i W вi W в 
n
2
(33)
,
i 1
CW 

Wв
 100 .
(34)
По удельной разрывной нагрузке волокна:
 P ВУД

CP

ВУД
2
(35)
– по массе,
i 1
 P ВУД

CP

ВУД
  i P вудi  P вуд 
n

P вуд
 100 ,
(36)
 P вудi  P вуд  – по числу,
n
i 1

P вуд
2
i
(37)
 100 .
(38)
Пример расчета
Приведем расчет для смеси трех видов волокон по массе и числу волокон, характеристики которых приведены в табл. 3.
Таблица 3. Характеристики волокон
Т, текс L, мм
Р, сН Сl, % Сp , %
1.
0,15
27
3,6
8,3
9,2
2.
0,162
32
4,2
8,6
9,5
3.
0,167
35
4,5
9,1
8,5
12
β
0,45
0,2
0,35
α
0,53
0,18
0,29
Вычисляем долевой состав смеси по числу волокон на основе долевого
состава по массе волокон (7). Результаты приведены в последнем столбце
табл. 3.
Среднюю линейную плотность волокон смеси по массе волокон рассчитываем из соотношения (4). Среднюю длину волокон смеси по массе и по
числу волокон определяем из соотношений (5) и (6). Среднюю абсолютную
разрывную нагрузку волокон смеси вычисляем из соотношений (14) и (15), а
относительную разрывную нагрузку из (20) и (21). Результаты расчетов для
исходных данных, приведенных в табл. 3 приведены в табл. 4.
Таблица 4. Результаты расчетов
Тв по
Lв, по
Lв, по числу Рвβ, сН
массе
массе
0,158
30,8
30,2
4,03
Рвα, сН
3,97
Рвβуд,
сН/текс
25,5
Рвαуд,
сН/текс
25,1
Для вычисления дисперсий, среднеквадратичных отклонений и коэффициентов вариации по длине и разрывной нагрузке волокон смеси сначала
необходимо определить среднеквадратичные отклонения по каждому из волокон используя соотношения (24), (27). Результаты вычислений представлены в табл. 5.
Таблица 5. Результаты вычислений
σLi
2,241
2,752
3,185
1.
2.
3.
σPi
0,3312
0,399
0,3825
На основе данных предыдущих таблиц вычисляем дисперсии,среднеквадратичные отклонения(25), (28) и коэффициенты вариации по
длине и разрывной нагрузке волокон смеси (23), (26). Результаты приведены
в табл. 6.
Таблица 6. Результаты вычислений
σ2lα
19,6
σlα
4,42
Сlα ,%
14,6
σ2lβ
20,6
σlβ
4,54
Сlβ ,%
14,7
σ2pα
0,292
σpα
0,54
Сpα ,%
13,6
σ2pβ
0,299
σpβ
0,55
Сpβ ,%
13,5
Остальные статистические характеристики волокон смеси вычисляют
аналогично на основе представленных выше соотношений.
13
2. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СВОЙСТВ ХЛОПЧАТОБУМАЖНОЙ
ПРЯЖИ
2.1. Проектирование свойств хлопчатобумажной пряжи
кольцевого способа прядения
В прядении хлопка одной из наиболее известных является формула
профессора А.Н.Соловьева, которая связывает удельную разрывнуюнагрузку пряжи, получаемую на кольцевых прядильных машинах, соштапельной
длиной, разрывной нагрузкой, линейной плотностью волокон и линейной
плотностью пряжи, круткой пряжи, а также с коэффициентом состояния оборудования.
Удельная разрывная нагрузка пряжи
PУД


Р 
2,65
 В 1  0,0375Н 0 
ТВ 
ТП

ТВ




5 
 К 0 К
1 
,
L
В 



(39)
где
Руд – удельная разрывная нагрузка пряжи, сН/текс;
РВ – разрывная нагрузка волокна, сН;
ТВ – линейная плотность волокна, текс;
LВ –штапельная длина волокна, мм;
ТП – линейная плотность пряжи, текс;
Н0 – коэффициент, характеризующий качество технологического процесса при различных системах прядения (для гребенного прядения Но=3,54%, для кардного – 4,5-5%);
К0 – коэффициент, характеризующий состояние оборудования (0,95–
1,1);
К – поправка на крутку, которую определяют по разности:
x = ( ф – кр )
 ф – фактический коэффициент крутки;
 кр – критический коэффициент крутки:
 кр
 1120  70 РВ РВ 57,2 

 0,316

.

LВ
Т п 

(40)
К= –0,0009774х2+0,0038х+1 , если х<=0 ,
К= –0,0092х+1,023 , если х>0 .
Формула была выведена автором расчетно-эмпирическим путем в 50-е
годы. При выводе формулы автор приравнивал величину средней разрывной
нагрузки при растяжении пряжи суммарной разрывной нагрузке разорвав14
шихся волокон и сил тангенциального сопротивления скользящих волокон;
при критической крутке формула включает три сомножителя
P
УД


РВ
1  C1
ТВ

n 1  C 2 l C  LC  ,
(41)
где lC и LС–длина скольжения и средняя длина волокна, мм;
 – коэффициент трения между волокнами;
C1 и C2 – постоянные величины.
Для облегчения практического применения длина скольжения волокон
принята постоянной (lC = 5 мм), а LС заменена штапельной длиной волокна –
LВ. Численные значения коэффициентов в формулах были получены на основе обработки большого числа статистических данных. Поэтому многие годы формула проф. А.Н. Соловьева позволяла получать результаты близкие к
фактическим.
Однако прошедшая за 60 лет после вывода формулы сортосмена хлопкового волокна, широкое внедрение машинного сбора, изменения в технологии хлопкоочистки и хлопкопрядения и другие причины повлияли на свойства хлопка и на свойства вырабатываемой пряжи. Особенно резкие изменения произошли в последние годы:
– уменьшилась разрывная нагрузка волокна на 5-9%;
– увеличилось процентное содержание пороков и сорных примесей в
1,2-2 раза;
– увеличилось процентное содержание коротких волокон (пуха) в 2-3
раза;
– возросло количество случаев поражения хлопкового волокна медовой
росой и бактериальными заболеваниями в 5-10 раз.
Кроме этого, в условиях рыночной экономики часто возникает необходимость составления и переработки нетипичных сортировок из волокон разной длины.
К недостаткам формулы (39) можно отнести то, что в нее не введен показатель засоренности волокнистой смеси. Входящий в формулу коэффициент Но, который характеризует разницу между кардной и гребенной системами прядения, имеет достаточно большой разброс и, варьируя его величину,
можно получать различные результаты. Кроме того, так как формулы проф.
А.Н. Соловьева были получены для кольцевого прядения, применение их для
расчетов свойств пряжи пневмомеханического способа прядения является
некорректным, так как пряжа пневмомеханического способа прядения имеет
совершенно другую структуру.
А.Н. Соловьев предложил также формулу для определения коэффициента вариации пряжи по разрывной нагрузке:
C P  1,25( H 0 
70,7
).
ТП ТВ
(42)
15
По формуле C P зависит только от линейной плотности волокна и пряжи, в ней не учитываются другие важные свойства волокон, поэтому она не
нашла практического применения.
Пример расчета на основе модели проф. А.Н. Соловьева
Таблица 7. Данные для расчета
Свойства волокна
Свойства пряжи
Коэффициенты
Рв, сН
Тв, текс
Lв, мм
Тпр, текс
αт
Но
Ко
4,45
0,139
39,57
13
35,2
3,5
1
Таблица 8. Результаты расчета
αкр
К
Ро, сН/текс
Руд, сН/текс
Ср, %
33,74
0,98
16,65
16,32
13,51
Проведем анализ предложенной модели. Изучим влияние основных характеристик х/б волокна на свойства получаемой пряжи. Оценим влияние
длины и линейной плотности волокна на прочность получаемой пряжи. Изучим также зависимость коэффициента вариации по разрывной нагрузке пряжи от линейной плотности волокна и числа волокон в сечении пряжи.
Исходные данные для расчетов представлены в табл. 9.
Таблица 9. Исходные данные
Pв, сН
Тв, текс
Тв, текс
4,5
0,15
30
Н0, %
4,5
К0
1
K
1
В табл. 10. показана зависимость удельной разрывной нагрузки пряжи
(39) от длины волокна. Остальные характеристики волокна при расчете считали постоянными.
Таблица 10. Удельная разрывная нагрузка пряжи
35
35,5 36 36,5 37 37,5 38 38,5 39 39,5
40
l, мм
P0 ,
16,56 16,60 16,63 16,67 16,71 16,74 16,77 16,81 16,84 16,87 16,90
сН/текс
В табл. 11. также представлены расчеты удельной разрывной нагрузки
пряжи и коэффициента вариации по разрывной нагрузки пряжи, нов зависимости от линейной плотности волокна. Длина волокна выбрана равной 40
мм. Разрывная нагрузка волокна 4,5 сН.
16
Таблица 11. Результаты вычислений
Tв, текс 0,12 0,125 0,13 0,135 0,14 0,145 0,15 0,155
P0 ,
21,78 20,80 19,89 19,06 18,29 17,57 16,90 16,28
сН/текс
Cр, %
11,21 11,33 11,44 11,55 11,66 11,77 11,87 11,98
0,16
15,69
12,08
Удельная разр. нагрузка, сН/текс
Для наглядности результаты расчетов представлены в виде графиков:
P0(l) – рис. 3, P0(Tв) – рис. 4, Cр(Tв) – рис. 5.
Длина волокна, мм
Удельная разр. нагрузка, сН/текс
Рис. 3. Влияние длины волокна на удельную разрывную нагрузку
пряжи
Линейная плотность волокна, текс
Рис. 4. Влияние линейной плотности волокна на разрывную нагрузку
пряжи
17
Коэфф. вариации по разр. нагр., %
Линейная плотность волокна, текс
Рис. 5. Зависимость коэффициента вариации по разрывной нагрузке
пряжи от линейной плотности используемого волокна
При анализе результатов (рис. 4, 5) необходимо учитывать, что влияние
линейной плотности волокна показано при условии постоянного значения
его разрывной нагрузки. В реальности с увеличением линейной плотности
прочность волокна может несколько возрастать.
Вопросы по теме.
1.
Объяснить причины возрастания прочности пряжи с ростом
длины используемого волокна.
2.
Почему разрывная нагрузка пряжи уменьшается при увеличении
линейной плотности волокна при сохранении его разрывной нагрузки постоянной.
3.
Почему при условиях п.2 возрастает коэффициент вариации по
разрывной нагрузке пряжи.
Модифицированные формулы А.Н.Соловьева (1993 г.) были разработаны на кафедре прядения натуральных и химических волокон в целях изучения влияния засоренности волокна в смеси, изменения его разрывной нагрузки и штапельной длины в процессе переработки.
Удельная разрывная нагрузка пряжи, сН/текс,
P
УД


P


1

S
K
K 1  0,0375Н
T

В
P
В
o
0


1  5
T П 1  S K o  T В 
2,65
L K K
в
P
0
K.
Формула для определения неровноты пряжи по разрывной нагрузке
70,7
),
C P  1,25( H 0


1

SK
O ТВ
Т ПР
где Kp – коэффициент уменьшения разрывной нагрузки волокон (0–1);
Kl – коэффициент уменьшения длины волокон (0–1);
S – коэффициент засоренности смеси (0–1);
18
(43)
(44)
Ko – коэффициент очистки (0–1).
2.2. Модели профессора Корицкого К. И. для кардной и гребенной
систем прядения
В 90-е годы профессор К.И. Корицкий предложил следующие модели
для определения свойств пряжи кольцевого способа прядения (табл. 12).
Таблица 12. Формулы проф. К. И. Корицкого
Система прядения
Показатель
Кардная
Гребенная
1. Удельная разрывная
нагрузка одиночной
нити, сН/текс
2. То же, пасмы
3. Разрывное
удлинение, %
3  3

о   3,05 

п 

1,4  4

о   2,3 

п 

п  1,16  0,026  Ср   о
п  1,16  0,026  Ср   о
2
1
  11,6  0,063  п    3
3
1
  8,9  0,11  п    4
4. Коэффициент вариации по сечению нити
(min), %
С min 
5. То же, по Устеру, %
Cу 
1470
  п
Су 
1170
  п
6. То же, по разрывной нагрузке, %
Ср 
400
  4 п
Ср 
460
  4 п
109
n
7. То же, по линейной
плотности пряжи, %
СT  0,5 Ср 2  С min 2
8. Коэффициент критической крутки
 кр  31,6 
9. Коэффициент 
С min 
СT  0,5 Ср 2  С min 2
60
  4 п
  0,1  Lв 1  0,01  пк 
102
n
 кр  31,6 
z
в
55
  4 п
  0,1  Lв 1  0,01  пк 
z
в
19
где
пк – процент коротких волокон, %;
z – коэффициент зрелости волокна:
z  0,345  В  0,42 – для средневолокнистого хлопка;
z  0,308  В  0,725 – для тонковолокнистого хлопка.
Поправка на крутку пряжи вычисляется по формуле:
2
   ф 

  1   кр
 76    .
кр 

(45)
К.И. Корицкий вывел формулы для многих свойств пряжи. Недостатками формул К.И. Корицкого является то, что формулы для расчета свойств
пряжи, полученные для разных систем прядения, отличаются лишь значениями численных коэффициентов.
Пример расчета по формулам проф. К. И. Корицкого
Таблица 13. Данные для расчета
Свойства волокна
Свойства пряжи
Коэффициенты
Рв, сН
Тв, текс
Lв, мм
Тпр, текс
αт
Ко
nк
Δ
Z
4,45
0,139
39,57
13
35,2
1
12,9
19,38
2,0
Таблица 14. Результаты расчета для гребенной системы прядения
αкр
К
Ро, сН/текс
Руд, сН/текс
Ср , %
38,63
0,99
17,66
17,51
12,50
Изучим влияние параметров волокна на основные характеристики получаемой кардной и гребенной пряжи на основе модели проф. К. И. Корицкого. В качестве исходных данных возьмем данные, приведенные в табл. 13.
Исследуем влияние длины волокна на основные характеристики пряжи,
например, для кардной системы прядения. Результаты расчетов представлены в табл. 15 и 16.
Таблица 15. Предварительные расчеты
Z
2,09
20
n
93,5
Сmin, %
1,16
Таблица 16. Расчет характеристик пряжи
Lв, мм
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
αкр
47,9
47,1
46,3
45,6
44,9
44,2
43,5
42,9
42,3
41,7
41,2
40,6
40,1
Δ
13,7
14,2
14,7
15,2
15,7
16,2
16,6
17,1
17,6
18,1
18,6
19,1
19,6
Ро, сН/Текс
12,7
13,0
13,3
13,6
13,9
14,2
14,4
14,7
15,0
15,3
15,6
15,8
16,1
Cp, %
15,4
14,8
14,3
13,9
13,4
13,0
12,6
12,3
11,9
11,6
11,3
11,0
10,8
Cт, %
7,66
7,42
7,17
6,94
6,72
6,52
6,33
6,15
5,98
5,81
5,66
5,52
5,38
Для наглядности представим полученные зависимости в виде графиков
(рис. 6 – 9).
Рис. 6. Зависимость коэффициента критической крутки от длины
волокна
21
Рис. 7. Зависимость удельной разрывной нагрузки пряжи от длины
волокна
Рис. 8. Зависимость коэффициента вариации по разрывной нагрузке
пряжи от длины волокна
22
Рис. 9. Зависимостькоэффициента вариации по линейной плотности
пряжи от длины волокна
Вопросы по разделу
1.
Объяснить снижение величины критической крутки при возрастании длины волокна
2.
Почему при возрастании длины волокна уменьшается коэффициент вариации по разрывной нагрузке пряжи?
3.
Почему при возрастании длины волокна уменьшается коэффициент вариации по линейной плотности пряжи?
На основе моделей проф. К.И. Корицкого можно исследовать влияние
и других характеристик волокна на параметры получаемой пряжи.
Рассмотрим вопрос о влиянии крутки на прочность пряжи. Для расчетов воспользуемся теми же исходными данными (табл. 13). Теперь необходимо вычислить значение поправки на крутку и разрывную нагрузку пряжи в
зависимости от величины крутки. Результаты для кардной системы прядения
приведены в табл. 17.
Таблица 17. Результаты расчетов
αф
26,0
27,9
29,8
31,6
33,5
35,3
37,2
39,0
40,9
42,8
44,6
К
0,92
0,94
0,96
0,98
0,99
0,998
1
0,998
0,991
0,98
0,96
Ро (К)
16,2
16,6
17,0
17,3
17,5
17,6
17,7
17,6
17,5
17,3
17,0
23
Рис. 10. Зависимость удельной разрывной нагрузки пряжи от ее крутки
Проектирование свойств пряжи гребенного способа прядения было
рассмотрено в диссертации к.т.н. Р.С. Бакустиной. Удельную разрывную
нагрузку пряжи можно определить по следующей формуле


ГР  кард  1,03  0,0052 y   о  bГР  S в  S в ,
где
(46)
Ркард – определяется по формуле К.И. Корицкого для кардной пряжи,
сН/текс;
Ко – коэффициент, учитывающий состояние оборудования (0,1-1,1);
bгр – эмпирический коэффициент, определяемый по статистически
данным для гребенного прядения, bгр=0,44;
S – средняя засоренность сырья на предприятии, %;
у – процент гребенных очесов (16-19), %;
Sв – засоренность волокон (содержание пороков и сорных примесей)
данного варианта смеси.
Для неровноты по разрывной нагрузке пряжи
1, 33
1,4


2,3 


Тп
460 

СРГР 
.
(47)
4 Т Р
кард 1,03  0,0052 y К о  bГР Sв  S 
п




Формулы Р.С. Бакустиной учитывают особенности переработки пряжи
по гребенной системе прядения, однако пока являются малоисследованными.

24

2.3. Проектирование свойств хлопчатобумажной пряжи
пневмомеханического способа прядения
2.3.1. Особенности структуры и свойств пряжи пневмомеханического
способа прядения
Безверетенную пряжу получают способом, отличающимся от классического способа получения пряжи, поэтому ее внутреннее строение отличается
от внутреннего строения пряжи классического способа прядения. Изучение
внутреннего строения объясняет многие различия в физико-механических
свойствах пряжи безверетенного способа прядения. Анализ показал, что волокна в поперечном сечении этой пряжи размещаются по-разному. Отдельные волокна не полностью участвуют в формировании пряжи при кручении.
Степень участия волокон в формировании пряжи при кручении характеризуется коэффициентом запрядаемости, величина которого колеблется от 0 до 1.
Единица характеризует идеально правильное расположение волокон, нуль –
какие-то волокна только незначительной частью своей длины участвуют в
формировании пряжи. Следовательно, чем выше коэффициент запрядаемости
волокна, тем больше оно участвует в формировании пряжи при кручении, а,
следовательно, в прочности пряжи (табл. 18).
Таблица 18. Свойства пряжи разных способов прядения
Пряжа
Гребенная
Кардная
Безверетенного способа
прядения
Неровнота по
Относительная разрывная
прибору USTER,
нагрузка, сН/текс
%
15,8
13,4
10,4
14,7
18,6
13,3
Коэффициент
запрядаемости
0,76
0,69
0,50
Из табл. 18 видно, что гребенная пряжа имеет самый высокий коэффициент запрядаемости и самую высокую прочность. Следовательно, распределение волокон в пряже является одним из факторов, влияющих на геометрические и механические свойства.
Важным свойством пряжи безверетенного способа прядения является
ее ровнота по прочности. Периодически повторяющиеся утонения и утолщения отсутствуют в этой пряже. Стойкость к истиранию и объемность безверетенной пряжи выше, чем у пряжи классического способа прядения. Неровнота пряжи безверетенного способа прядения по прибору USTER составляет
от 10 до 14%, что соответствует неровноте гребенной пряжи.
К отличительным свойствам пряжи безверетенного способа прядения
по сравнению с пряжей классического способа прядения можно отнести следующие: 1) более высокое удлинение; 2) более высокая стойкость к истиранию; 3) более высокая объемная плотность; 4) более высокие термоизоляционные свойства; лучшее прокрашивание.
25
По сравнению с пряжей классического способа прядения пряжа безверетенного способа прядения отличается некоторыми особыми свойствами,
которые проявляются при дальнейшей переработке. Пряжа безверетенного
способа имеет более низкую прочность по сравнению с пряжей классического способа прядения. Разница составляет 10-20 %. Более низкая прочность не
вызывает повышения обрывности на отдельных стадиях производства, так
как более высокая ровнота по прочности способствует повышению производительности. На прочность ткани из пряжи безверетенного способа прядения
влияют переплетение и плотность. Поэтому стойкость к истиранию тканей,
изготовленных из этой пряжи и выше на 30%. Крутка пряжи безверетенного
способа прядения выше крутки пряжи классического способа прядения в
среднем на 10-15%. Рекомендуется крутку пряжи стабилизировать доувлажнением или запаркой (уток). Наиболее дешевый и простой способ стабилизации крутки – выдерживание пряжи в течение двух дней в определенных температурно-влажностных условиях.
Если при кольцевом способе прядения возникающий скручивающий
момент переносится пряжей, выходящей из вытяжного прибора, на мычку, то
при безверетенном способе пряжа образуется вращением свободного конца в
месте прикручивания волокон. Если рассматривать строение пряжи, можно
заметить, что в пряже безверетенного способа прядения имеется как бы канал, обернутый по поверхности ленточкой (рис. 11).
Рис. 11. Строение пневмомеханической пряжи
В пряже кольцевого способа прядения этого не наблюдается. Здесь волокна обвивают более мягкий сердечник. Дело в том, что при прядении безверетенным способом кручение производится от свободного (не зажатого)
конца мычки и даже, можно сказать – от не полностью сформированного
продукта. В процессе формирования пряжи непрерывно поступает определенное количество волокон, которое не участвует в первоначальной стадии.
Существует мнение, что в случае применения вращающейся воронки,
пряжа получается схожей по качеству с пневмомеханической пряжей. Этому
способствует увеличение зоны прикручивания волокон в желобе камеры
пневмомеханического способа прядения. Вместе с тем, применение непо26
движных отводных воронок с применением средств фиксации крутки увеличивает долю обвивочных волокон, что делает пряжу менее рыхлой.
Понятие “структура пряжи” дается в литературе с различных точек
зрения. Однако взгляды отдельных авторов можно объединить, и сделать вывод, что структура пряжи является функцией многих факторов, из которых
можно выделить главные:
а) свойства волокон как элементов структуры – их геометрические параметры (длина, тонина, форма сечения и объемные свойства), физические
свойства (прочность, растяжимость, гибкость и т.д.);
б) распределение волокон, т.е. количество и расположение волокон в
поперечном сечении (распределение радиальное и секторное), неравномерность их распределения по длине как по количеству, так и по качеству (осевое распределение) и характер расположения волокон по длине;
в) взаимосвязь между элементами структуры, т.е. связь между волокнами (трение и качество поверхности, число контактов), и данным способом
прядения, степенью кручения и дальнейшими химической или механической
обработками.
Из ранее существовавших взглядов на структуру пряжи следует упомянуть работы, в которых рассмотрены в основном вопросы натяжения. Этой
проблемой занимались В.Г. Костицын, Е. Брашлер и др. Их работы основаны
на гипотезе слоистого расположения волокон в пряже. Этому же вопросу посвящены работы А.Г. Архангельского и В.А. Ворошилова. Позднее появились отклонения от данной гипотезы. В 1945 г. В.И. Будников, в 1947 г. Пирс
пришли к выводу, что на практике не встречаются волокна, расположенные в
пряже в виде правильных круговых слоев. Если бы это было, то пряжа не была бы компактной и распадалась на части. Экспериментальной проверкой неприменимости гипотезы о слоистом расположении волокон в пряже в дальнейшем наряду с другими занимались советские и английские ученые.
При изучении распределения волокон в пряже находят определенную
аналогию с высокомолекулярными соединениями. Волокна расположены по
винтовой линии с изменяющимся радиусом, мигрируют, имеют загнутые
кончики, иногда образуют связи между собой и даже выходят за пределы периферии пряжи.
Формулы для расчета свойств пряжи пневмомеханического способа
прядения
Формулы проф. К.И. Корицкого (1979 г.)
Удельная разрывная нагрузка пряжи, сН/текс,
Pуд=134,6–5,53  –700/  +0,127Tп  .
Неровнота пряжи по разрывной нагрузке
Ср=3000/  +28  –570,3.
27
Коэффициент 
 =0,1Lв(1,25–0,015Lв)(0,345Tп+0,42)/
Tв .
В 90-е годы проф. К.И. Корицким получены формулы по проектированию свойств пряжи для каждого из способов прядения (кардного, гребенного, пневмомеханического) (табл. 19).
Таблица 19. Формулы проф. К. И. Корицкого
Показатель
1. Удельная разрывная нагрузка одиночной нити, сН/текс
2. Удельная разрывная нагрузка по
пасме, сН/текс
3. Разрывное удлинение, %
Формула
4  2

о   3,9 

п 

1
п  1,16  0,026  Ср   о
1
3
  11,7  0,097  п  
4. Коэффициент вариации по
сечению нити (min), %
С min 
5. Коэффициент вариации по Устеру, %
Су 
920
  п
6. Коэффициент вариации по разрывной
нагрузке, %
Ср 
300
  4 п
119
n
7. Коэффициент вариации, по линейной
плотности пряжи, %
СT  0,5 Ср 2  С min 2
8. Коэффициент критической крутки
 кр  31,6 
9. Коэффициент, учитывающий влияние
свойств волокна - 
70
  4 п
  0,1Lв 1,25  0,015Lв 
z
в
Недостатками формул проф. К.И. Корицкого является то, что в них не
учитывается влияние засоренности волокон на свойства пряжи, а отличия
формул для расчета свойств пряжи, полученной по разным системам прядения, выражаются лишь значениями численных коэффициентов, которые не
учитывают особенностей структуры пряжи пневмомеханического способа
прядения.
28
К.т.н. А.П. Кедрова, Ю.П. Лебедев определяют удельную разрывную
нагрузку пряжи пневмомеханического способа прядения как, функцию коэффициента использования разрывной нагрузки волокна в разрывной нагрузке пряжи (Кисп) с учетом поправки на крутку (К)
уд 
в
  исп ,
в
(48)
где Кисп и К предлагается определить по следующим формулам:
 ИСП  0,8  0,0089Lв  0,0007в  0,0004п  7,4  10 6 Lв  33,3в  175,2п  100 , (49)
где n – определяется как отношение линейной плотности пряжи к линейной
плотности волокна ( п  п в ).


1
ф  52 
2
870
,
(50)
где  ф – коэффициент крутки фактический.
Формула (48) получена авторами также на основе обработки статистики. Заложенные в ней коэффициенты определены таким образом. Что это
накладывает слишком определенные требования на свойства пряжи, например, коэффициент критической крутки равен 52, число волокон в сечении ––
100 и т.д.
Проектирование свойств пряжи пневмомеханического способа прядения было рассмотрено в диссертации к.т.н. Р.С. Бакустиной.


ПМСП  кард  1   з   о  bПМСП  S в  S в ,
где
(51)
Ркард – определяется по формуле проф. К.И. Корицкого для кардной
пряжи, сН/текс;
Ко – коэффициент, учитывающий состояние оборудования;
bПМСП – эмпирический коэффициент, определяемый по статистическим
данным для пневмомеханического способа прядения ( b ПМСП  tg );
S – средняя засоренность сырья на предприятии, %;
Кз – коэффициент захвата, определяемый по формуле,
з 
где
Lв

з ,
2Dк
(52)
Dк – диаметр камеры, мм;
Кз’ – определяется по формуле

К з  0,27 Lв  1,47 Рв  10,68Т в  10,32 .
(53)
Для неровноты по разрывной нагрузке пряжи
29
СРПМСП

4
3,9 

Тп
300 

4 Т 

L

п
 Ркард 1  в К з  К о  bПМСП S  S
 2Dк



2



 .



(54)
Данные формулы учитывают структуру пряжи пневмомеханического
способа прядения за счет введения коэффициента К3, в них учтено влияние
засоренности. Однако данные формулы являются малоисследованными.
Пример расчета
Проанализируем модель пневмомеханического способа прядения (табл.
19) и сравним результаты расчетов с результатами, полученными для других
систем прядения.
В табл. 20. приведены исходные данные, которые мы будем использовать для расчета по всем моделям проф. К.И. Корицкого, описывающим разные системы прядения. Следующая таблица показывает результаты расчетов
разрывной нагрузки и коэффициента вариации по разрывной нагрузке на основе всех моделей для пневмомеханической системы прядения (табл. 21).
Таблица 20. Исходные данные для расчетов
Тпр, текс Рв, сН Тв, текс nk, % Z (кардная) Z (гребенная) Z (пневмомех.)
17
3,9
0,15
9
1,7655
1,9262
1,7655
Таблица 21. Расчет характеристик пряжи для трех систем прядения
Кардная система
Гребенная система
Пневмомеханическая
прядения
прядения
система прядения
Lв, мм
Δ
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
11,6
12,0
12,4
12,9
13,3
13,7
14,1
14,5
14,9
15,3
15,8
16,2
30
Ро,
Cp, %
сН/Текс
11,9
16,9
12,2
16,4
12,5
15,8
12,7
15,3
13,0
14,8
13,3
14,4
13,6
14,0
13,8
13,6
14,1
13,2
14,3
12,8
14,6
12,5
14,9
12,2
Δ
12,7
13,1
13,6
14,0
14,5
14,9
15,4
15,8
16,3
16,7
17,2
17,6
Ро,
Cp, %
сН/Текс
13,2
17,9
13,5
17,3
13,9
16,7
14,2
16,1
14,6
15,6
14,9
15,2
15,2
14,7
15,6
14,3
15,9
13,9
16,2
13,5
16,6
13,2
16,9
12,8
Δ
12,4
12,7
13,0
13,3
13,6
13,8
14,1
14,4
14,6
14,8
15,1
15,3
Ро,
C ,%
сН/Текс p
10,3
11,9
10,4
11,6
10,6
11,4
10,7
11,1
10,8
10,9
10,9
10,7
11,0
10,5
11,1
10,3
11,2
10,1
11,3
10,0
11,4
9,8
11,5
9,7
1
2
3
Рис. 12. Зависимость удельной разрывной нагрузки пряжи от длины
волокна для трех систем прядения: 1 – гребенная система, 2 – кардная
система, 3 – пневмомеханическая
2
1
3
Рис. 13. Зависимость коэффициента вариации по разрывной нагрузке
пряжи от длины используемого волокна: 1 – гребенная система, 2 –
кардная система, 3 – пневмомеханическая
Результаты расчетов показывают, что наиболее прочную пряжу при
указанных исходных данных можно изготовить с помощью гребенного способа прядения, несколько менее прочной будет пряжа, полученная по кардной системе, а наименее прочная пряжа - изготавливаемая пневмомеханическим способом. С точки зрения однородности пряжи по разрывной нагрузке,
которая характеризуется соответствующим коэффициентом вариации,
наиболее качественной является пряжа пневмомеханического способа прядения, а наименее однородной – пряжа гребенного способа прядения.
31
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Севостьянов, А. Г. Составление смесок и смешивание в хлопкопрядильном производстве [Текст] / А. Г. Севостьянов – М.: Гизлегпром,
1954. – 192 с.
2. Севостьянов, А.Г. Механическая технология текстильных материалов
[Текст]: учеб. для вузов / А. Г. Севостьянов, Н. А. Осьмин, В. П. Щербаков и др. – М.: Легпромбытиздат, 1989. – 512 с.
3. Борзунов, И.Г. Прядение хлопка и химических волокон (изготовление
ровницы, суровой и меланжевой пряжи, крученых нитей и ниточных
изделий) [Текст] / И. Г. Борзунов и др. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.:
Легпромбытиздат, 1986. – 392 с.
4. Плеханов, Ф.М. Пневмомеханическая прядильная машина БД–200
[Текст] / Ф. М. Плеханов и др.– М.: Легкая индустрия, 1976. – 152 с.
5. Артцт, П. Технология пневмомеханического прядения [Текст]: пер. с
нем. / П. Артцт, Г. Эгберс – М.: Легпромбытиздат, 1986. – 184 с.
6. Плеханов, Ф. М. Технологические процессы пневмомеханического
прядения [Текст] / Ф. М. Плеханов – М.: Легпромбытиздат, 1986. – 104
с.
7. Черников, А. Н. Техника и технология пневмопрядения [Текст] / А. Н.
Черников, Б. Швабе, Т. Яцковски – М.: РИО МТИ, 1990. – 76 с.
8. Роглена, В. Безверетенное прядение [Текст]: пер. с чеш. / В. Роглена и
др. – М.: Легкая и пищевая пром-сть, 1981. – 294 с.
9. Области применения пряжи с автомата AUTOCORO: материалы семинара фирмы SCHLAFHORST®(Германия), 1992.
10. Кузяев, Ю. Н. Выработка гребенной пряжи средних линейных плотностей пневмомеханическим способом прядения [Текст] / Ю. Н. Кузяев,
Ковалева А. П. // Текстильная пром-сть, 1984. – С. 45.
11. Симонов, Л. С. Прогнозирование качества пряжи [Текст] / Л. С. Симонов – М.: Легкая и пищевая пром-сть, 1980. – 54 с.
12. Борзунов, И. Г. Влияние величины крутки на свойства пневмомеханической пряжи [Текст] / И. Г. Борзунов, Т. А. Корнюхина, Л. Э. Васенина // Текстильная пром-сть, 1980. – С. 54.
13. Корицкий, К. И. Как улучшить качество пряжи пневмомеханического
прядения [Текст] / К. И. Корицкий // Совершенствование технологии
производства хлопчатобумажной пряжи. – М., 1988. – С. 31–35.
14. Корицкий, К. И. Оценка зависимости между свойствами хлопкового
волокна и пряжи пневмомеханического способа прядения [Текст] / К.
И. Корицкий // Совершенствование технологии производства хлопчатобумажной пряжи. – М., 1979. – С. 36–41.
32
15. Бадалов, К.И. Лабораторный практикум по прядению хлопка и химических волокон [Текст] / К. И. Бадалов и др. – М.: Легкая индустрия,
1978. – С. 20–25.
16. Борзунов, И.Г. Прядение хлопка и химических волокон (проектирование смесей, приготовление холстов, чесальной и гребенной ленты)
[Текст]: учеб. для вузов / И. Г. Борзунов и др. – 2-е изд., перераб. и доп.
– М.: Легкая и пищевая пром-сть, 1982.
17. Корицкий, К. И. Технико-экономическая оценка и проектирование качества текстильных материалов [Текст] / К. И. Корицкий. – М.: Легкая
и пищевая пром-сть, 1983.
18. Кедрова, А. П. Проектирование свойств пряжи пневмомеханического
способа прядения по качественным параметрам сырья [Текст] / А. П.
Кедрова, Ю. П. Лебедев // Совершенствование технологии производства хлопчатобумажной пряжи. – М., 1980. – С. 61–65.
19. Кедрова, А. П. Расчет прочности пряжи пневмомеханического способа
прядения [Текст] / А. П. Кедрова, Ю. П. Лебедев // Текстильная промсть. – 1980. – № 1. - С.5.
20. Леонова, Г. В. Влияние засоренности хлопкового волокна на качество
пряжи / Г. В. Леонова, Л. П. Ладынина // Совершенствование технологического производства хлопчатобумажной пряжи. – М., 1980. – С. 6–9.
21. Лебедев, Н. А. Влияние свойств хлопкового волокна на технологический процесс и качество пневмомеханической пряжи [Текст] / Н. А.
Лебедев // Текстильная пром-сть. – 1995.– № 1–2. – С.25.
22. Перепелкин, К. Е. Влияние количества отложений микропыли в желобе ротора на качество пряжи [Текст] / К. Е. Перепелкин, Е. Я Пигалев //
Изв. вузов. Технология текстильной пром-сти. – 1991. – № 4. – С. 105–
106.
23. Färвer Die Вedeutung des Trash–und Stauвtestsfűr die Herstellung von Rotorfeingarn hohen Qualität// Melliandtextielвerichte. – 1991. – № 3. –С.107–
114.
24. Антонова, Л. И. Microsoft® Excel 2003 в примерах [Текст]: учеб. пособие / Л. И. Антонова – СПб.: Санкт-Петербургский центр вычислительной техники, 2005.
25. Бакустина, Р. С. Проектирование свойств хлопчатобумажной пряжи
кольцевого и пневмомеханического способов прядения [Текст]: автореф. дис… канд. техн. наук / СПГУТД. – СПб., 1995. – 18 с.
26. Садыкова, Д. М. Механическая технология текстильных материалов
[Текст]: учеб. пособие / Д. М. Садыкова. – М.: Логос, 2001.
27. Павлов, Ю.П. Теория процессов, технология и оборудование для приготовления крученой, фасонной пряжи и ниток [Текст] / Ю. П. Павлов
и др. – Иваново: ИГТА, 1999. – 378 с.
4
33
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
2
Размер файла
1 050 Кб
Теги
proektpryag, 2013
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа