close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

942

код для вставкиСкачать
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
Цоъ
Министерство сельского хозяйства СССР
НОВОЧЕРКАССКИП ИНЖЕНЕРНО-МЕЛИОРАТИВНЫЙ
ИНСТИТУТ
На правах
рукописи
Инженер ЯКОВЛЕВ Н. П.
ИССЛЕДОВАНИЕ
ВОЗНИКНОВЕНИЯ И РАСПРОСТРАНЕНИЯ
ГИДРАВЛИЧЕСКОГО УДАРА
В РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДАХ
ОРОСИТЕЛЬНЫХ СИСТЕМ
Автореферат
диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
С А Р А Т О В — 1964
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
Г\
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
.,
ВВЕДЕНИЕ
Претворяя в жизнь принятую XXII съездом Коммунисти­
ческой.партии Программу коммунистического строительства в
нашей стране, февральский Пленум ЦК КПСС (1964 г.) рас­
смотрел вопрос об ускоренном подъеме сельского хозяйства.
Пленум принял Постановление, в котором намечены конкрет­
ные пути интенсификации сельскохозяйственного производст­
ва. Орошение земель рассматривается этим Постановлением
как второе главное направление в осуществлении намеченных
мероприятий.
В настоящее время в сельском хозяйстве, как и во всех от­
раслях народного хозяйства, на первый план выдвигаются во­
просы повышения производительности труда, сокращения за­
трат труда и средств на производство единицы продукции. По­
этому назрела неотложная необходимость реконструировать
существующие оросительные системы и строить новые на ос­
нове применения новейших достижений науки и техники, обес­
печивающих высокопроизводительное .использование оросит
тельной воды и орошаемых земель. С этой целью разработаны
и внедряются в производство новые механизированные оро­
сительные системы с применением распределительных трубо­
проводов, заменяющих все внутрихозяйственные и основную
часть межхозяйственных каналов и многочисленные гидротех­
нические сооружения на них.
Практика первых лет эксплуатации распределительных
трубопроводов вскрыла необходимость изучения возникающих
в них гидравлических ударов, которые вызывают их разруше­
ния, и разработки мер борьбы с ними.
* * *
' |
Работа выполнялась по проблеме №. 59 Госстроя СССР
«Методы проектирования и строительства мелиоративных си­
стем и повышение эффективности их использования на OCHOBP
Швнршям а.ч,ваЯ Шаьпси
[Веогмац* орд. &^т смьхоа.
[Диадеида
ж Ibyob
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
новейшей техники», а также по договору о содружестве
ВНИИГнМ с ГПИ «Средазгипроводхлопок» и Главголодностепстроем.
Полевые исследования были выполнены на распредели­
тельных трубопроводах действующей оросительной системы
совхоза «Фархад», УзССР (Голодная степь), в период 1958—
1961 гг." Лабораторные исследования были выполнены в
гидротехнической лаборатории ВНИИГиМ им. А. Н. Костя-.
кова. Окончательная доработка диссертации выполнена на
кафедре гидравлики Саратовского политехнического инсти­
тута.
Научным руководителем являлся доктор технических наук,
проф. В. А. Шаумян
Реферируемая диссертация представлена в объеме 215
страниц текста машинописи, 102 рисунков в виде графиков,
осциллограмм, диаграмм, схем, чертежей, кино- и фотосним­
ков, 18 таблиц, проекта Указаний по определению потерь на­
пора в трубопроводах и трех примеров расчета: максимальной
величины гидравлического удара, возникающего в пусковой
период в трубопроводах периодического действия; размеров
возможных скоплений воздуха и вызываемых ими потерь на­
пора и нового противоударного устройства, иллюстрирующие
практическое применение разработанных в диссертации мето­
дик расчета.
Диссертация состоит из введения, семи глав, заключения и
списка использованных литературных источников, который со­
держит 191 название источников отечественных и зарубежных
-авторов.
!, Проект Указаний, примеры расчета, 78 снимков и 12 таблиц
..выделены в том II — Приложения.
Результаты исследований по диссертационной теме были
ш
доложены на Координационном совещании по проблеме № 59
Госстроя СССР (I960 г.), на научно-технических конференци­
ях Среднеазиатского научно-исследовательского института
ирригации (1959 г.), Всесоюзного научно-исследовательского
]щститута гидротехники и мелиорации им. А. Н. Костякова (1961 г.), Саратовского политехнического института
(XXVI —1962 г. и XXVII —1963 г.) и Новочеркасского ин­
женерно-мелиоративного института и ЮжНИИГиМ (XXV—
' ПО X
••••ионо
'
.
• •
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
I. ПЕРЕХОД НА НОВУЮ СИСТЕМУ ОРОШЕНИЯ
С ПРИМЕНЕНИЕМ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ
ТРУБОПРОВОДОВ
Приводя краткую характеристику оросительных систем.
подающих на поля воду из источника орошения с помощью се­
ти открытых каналов различных категорий, в первом парагра­
фе отмечается, что большая протяженность открытых каналов,
проходящих в различных грунтах, вызывает огромную потерю
воды на фильтрацию, сброс и испарение. Полезное использова­
ние воды не превышает 25—30%- 75—70% потерянной воды —
большой резерв для освоения новых площадей под орошаемое
земледелие. Потери воды на фильтрацию приводят к подъему
уровня грунтовых вод, что вызывает заболачивание и засоле­
ние орошаемых земель и их выпадение из сельскохозяйствен­
ного оборота.
В настоящее время разработаны и внедряются в производ­
ство новые оросительные системы с применением распредели­
тельных трубопроводов, заменяющих все внутрихозяйствен­
ные и основную часть межхозяйственных каналов, с многочис­
ленными гидротехническими сооружениями на них. Такой за­
меной достигается повышение к. п. д. оросительных систем до
0,75—0,80 и создаются условия для наиболее полного исполь­
зования орошаемых земель.
В качестве первого опыта такого типа оросительная система
была запроектирована ГПИ «Узгипроводхоз» при научно-тех­
нической помощи ВНИИГиМ для совхоза «Фархад» (УзССР)
с орошаемой площадью участка с самотечными (самонапор­
ными) трубопроводами — около 3,5 тыс. га и участка с трубо­
проводами механической водоподачи — около 3,6 тыс. га.
Строительство участка с самотечными трубопроводами было
осуществлено Главголодностепстроем в 1959 г. Строительство
участка с механической водоподачей было завершено в 1961 г.
Приводится описание первого и второго участков ороше­
ния, дается характеристика распределительных трубопроводов.
Рассматривая конструктивные и эксплуатационные особен­
ности распределительных трубопроводов и их влияние на ре­
жим движения воды, во втором параграфе особо подчеркива­
ется, что распределительные трубопроводы, являясь трубопро­
водами сезонного, периодического действия, отличаются от хо­
рошо изученных трубопроводов обычного водоснабжения.
В результате наблюдений и анализа работы распредели3
.
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
тельных трубопроводов к основным особенностям были отне­
сены следующие факторы: 1) большие длины; 2) сосредото­
ченный водозабор; 3) копирование при укладке неровностей
поверхности, за счет чего могут быть изгибы трассы трубопро­
вода в вертикальной плоскости; и главное 4) периодичность
работы, сопровождаемая полными или частичными опорожне­
ниями и последующими заполнениями; и 5) не всегда правиль­
ная последовательность открытия и закрытия запорных уст­
ройств на трубопроводах (задвижекна гидрантах), ввиду их
большой длины и малоопытного и малочисленного обслужи­
вающего персонала.
Далее рассматриваются влияния этих особенностей на ра­
боту распределительных трубопроводов. Отмечается особое
влияние на работу периодичности действия, что остро ставит
вопрос о создании нормального воздушного режима в этих
трубопроводах. Учитывая также особенности 3 и 5, отмечает­
ся необходимость изучения гидравлических ударов, возникаю­
щих в пусковой период в трубопроводах периодического дей­
ствия.
и. КРАТКИЙ ИСТОРИЧЕСКИЙ ОБЗОР
ЛИТЕРАТУРНОГО Л\АТЕРИАЛА
ПО ГИДРАВЛИЧЕСКОМУ УДАРУ В ТРУБОПРОВОДАХ
В данной главе, представленной тремя параграфами, крити­
чески рассмотрены имеющиеся работы советских и зарубеж­
ных авторов по исследованию гидравлического удара в водо­
водах, в напорных трубопроводах насосных станций и ГЭС;
работы по исследованию гидравлических ударов, возникающих
в водоводах в результате нарушения водо-воздушного режима
потока (в результате движения и выхода воздуха) и работы по
исследованию характера и условий движения воздуха с пото­
ком воды, а также работы по исследованиям в области борьбы
с гидравлическим ударом в трубопроводах.
В ы в о д ы . В выводах отмечается полнота изученности яв­
лений гидравлического удара, возникающего в напорных тру­
бопроводах насосных станций и ГЭС и в трубопроводах водо­
проводной сети. Отмечается также, что вопрос исследования
гидравлического удара, возникающего /в пусковой период в
трубопроводах периодического действия, еще не ставился и не
рассматривался как в отечественной, так и в известной нам
иностранной литературе.
-•4
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
Анализ работ по исследованию характера движения скоп­
лений воздуха с потоком, дает возможность отметить как пол­
ноту рассмотрения условий равновесия воздушных скоплений
и их движения по ровным наклонным участкам трубопрово­
дов, так и сложность практического применения выведенных
формул по определению скоростей неустойчивого равновесия,/
размеров скоплений воздуха и их коэффициентов сопротивле­
ния. В проведенных исследованиях не рассматривалось влия­
ние на характер движения скоплений воздуха изгибов трубо­
провода в вертикальной плоскости и температуры воды.
Широко -поставленные исследования принципиально раз­
личных мер борьбы с гидравлическим ударом все же еще не
привели к радикальным мерам, обеспечивающим полную лик­
видацию гидравлических ударов или гарантию сохранности
трубопроводов от возможных гидравлических ударов, возни­
кающих с ударной волны любого знака. Все еще большое зна­
чение имеют предохранительные клапаны, обладающие мно­
гими недостатками. Исследования их работы вскрывают не­
обходимость создания нового предохранительного клапана,
сбросное отверстие которого открывалось бы на проектную
величину в момент подхода к нему ударной волны любого
знака.
III. ИЗМЕРИТЕЛЬНАЯ
АППАРАТУРА
В первом параграфе описывается измерительная аппара­
тура, примененная в полевых условиях, где для записи гидрав­
лических ударов, возникающих как при маневрировании за­
движками, установленными па гидрантах, так и в моменты
внезапного отключения и включения электропитания насосных
агрегатов, были применены самопишущие манометры различ­
ных типов отечественного производства.
Одновременно запись гидравлического удара производи­
лась с помощью новейшей электронно-измерительной аппара­
туры, состоящей из 14-шлейфового магнитоэлектрического ос­
циллографа типа Н-700, 6-канального усилителя ТУ6М и ста­
билизированного выпрямителя. В этом случае колебание дав­
ления внутри трубопроводов воспринималось специальными
датчиками, ввертывающимися своими переходниками в отвер­
стия металлических частей распределительных трубопроводов.
Местоположение датчиков принималось в зависимости от по­
ставленной задачи.
В процессе подготовки к намеченным исследованиям были
2 Заказ 4642
5
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
проведены испытания различных датчиков давления, обеспе­
чивающих в комплексе с осциллографом регистрацию действи­
тельной картины колебаний давления внутри как действующих
распределительных, так и экспериментальных трубопроводов.
Приводится описание этих работ, в результате которых для
\ исследований гидравлического удара были приняты тензометрнческие датчики давления трубчатого типа. Рассматривается
тарировка датчиков давления в полевых условиях.
Во втором параграфе рассматривается измерительная ап­
паратура, примененная в лабораторных исследованиях. Отме­
чается, что при исследованиях гидравлического удара, возни­
кающего в пусковой период в напорных трубопроводах перио­
дического действия, и нового противоударного устройства
запись гидравлических ударов производилась.одновременно
самопишущими манометрами и электронно-измерительной ап­
паратурой. Последняя была в основном представлена восьми-.
шлейфовым магнитоэлектрическим
осциллографом типа
МПО-2 и шестиканальным усилителем с выпрямителем и ста­
билизатором. Регистрация небольшой части наблюдений была
произведена осциллографом Н-700. Были применены также
датчики давления трубчатого типа.
Приводится описание тарировки датчиков давления, поряд­
ка проведения осциллографической записи и обработки осцил­
лограмм.
Применение электронно-измерительной аппаратуры дало
возможность определить с большой точностью как характер
протекания ударного процесса во времени, так и абсолютные
величины колебаний давления и скоростей распространения
ударных волн в различных рассмотренных условиях.
Для выяснения всего хода наблюдаемых на эксперимен­
тальных установках процессов; применялась киносъемка кино­
камерой «Киев». Характерные моменты фотографировались.
В третьем параграфе излагается точность проведенных за­
меров основных параметров гидравлического удара. Примене­
ние новейшей электронно-измерительной аппаратуры и без­
ынерционных тензометрических датчиков давления для реги­
страции исследуемых явлений гидравлического удара, а также
тарировка показаний измерительной аппаратуры в тех же ус­
ловиях, при которых производилась сама запись, дает;право
рассчитывать на высокую степень соответствия осциллографическнх регистрации действительным процессам, происходящим
в трубопроводе во время гидравлического удара.
Рассмотрение точности произведенных замеров дает воз6
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
можность считать, что скорость распространения ударной вол­
ны определялась с точностью порядка 4,0—6,5%,а величины
гидравлического удара — с.точностью порядка ±2,0%.
IV. ПОЛЕВЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Вскрытые причины аварий действующих трубопроводов
оросительных систем, выявление которых было проведено в
основном на оросительной системе совхоза Фархад, УзССР,
приводятся в первом параграфе.
Было установлено, что основной причиной вскрытых раз­
рушений является гидравлический удар. На самонапорных
(самотечных) трубопроводах разрушения чаще всего наблю­
дались в пусковой период, когда трубопроводы заполнялись
водой после частичного или полного опорожнения, особенно
при наличии на трассе изгиба в вертикальной плоскости. На
трубопроводах с механической водоподачей большая часть
поломок приходилась на моменты внезапного выключения
электропитания насосных агрегатов. Поломки трубопроводов
наблюдались также и при работе насосных станций при низ­
ких горизонтах воды в магистральном канале.
Во втором параграфе рассматриваются результаты иссле­
дований гидравлических ударов, возникающих в распредели­
тельных трубопроводах в результате маневрирования задвиж­
ками, установленными на гидрантах, которые проводились в
основном .на самотечных трубопроводах у концевых гидран­
тов. Одновременно проводилось исследование работы новой
облегченной клапанной задвижки ВНИИГиМ. Скорость рас­
пространения ударной волны была определена равной
700 м/сек. Приводится описание проведения замеров и сравне­
ние полученных величин удара с теоретическими.
Гидравлические удары, возникающие в распределительных
трубопроводах с механической водоподачей при внезапных вы­
ключениях и включения электропитания насосных агрегатов,
рассматриваются в третьем параграфе. Здесь отмечается, что
в первый период эксплуатации этих трубопроводов наблюда­
лись частые случаи их разрушений. Последние главным обра­
зом представляли собой разрывы звеньев асбестоцементных
труб, нарушение стыков и разрушения трубопроводов в местах
стояков-гидрантов. Были сомнения в надежности и эффектив­
ности установленных на трубопроводах мер по борьбе с гид­
равлическими ударами (обратных и воздуховпускных клапа­
нов и стояков — воздуховыпусков).
2*
7
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
Исследования гидравлических ударов производились на
распределительных трубопроводах М-3-2, М-3-5 и М-3-7 с на­
сосными станциями №№ 2, 5 и 7. Приводится описание этих
трубопроводов.
Отбор давления (установка датчиков давления и маномет­
ров-самописцев) производился в местах перед и за первым об­
ратным клапаном и непосредственно за вторым обратным кла­
паном. Описывается порядок наблюдений. Расход воды изме­
рялся с помощью подготовленных русел и водомерных вставок
Вентури, установленных па трубопроводах, к которым подклю­
чался ртутный дифманометр. Наблюдения и записи гидравли­
ческих ударов, возникающих в трубопроводе в момент вне­
запного отключения электропитания насосного агрегата, про­
изводились при различных положениях задвижек на байпасах
обратных клапанов.
Результаты обработки осциллограмм и диаграмм приведе­
ны в таблицах In, II п и IV.
Анализ данных таблиц I п и II п показал, что.при открытых
байпасах обратных клапанов внезапная остановка насоса не
вызывала заметных гидравлических ударов. Обратный разво­
рот насосного агрегата в этом случае не превышал 420 об/мин
(насосы марки 14 НДС с электродвигателями типа ГАМ,
155 квг,'980 об/мин). В производственных условиях в случае
внезапной остановки насосов открытое положение байпасов
приводит к опорожнению всего трубопровода и насоса от воды,
что вызывает значительные затруднения при последующем
пуске. Поэтому обслуживающий персонал всегда держит
байпасы закрытыми, открывая их у нижнего обратного
клапана только для заполнения насоса водой в момент
пуска.
Учитывая целесообразность содержания байпасов в откры­
том состоянии и настоятельное требование службы эксплуата­
ции о содержании байпасов в закрытом состоянии, нами было
разработано специальное противоударное (дросселирующее)
устройство на байпасах обратных клапанов.
Описание конструкции разработанного устройства (зареги­
стрированного как ограничитель статического напора, автор­
ское свидетельство № 154747) приводится в четвертом пара­
графе. Принцип действия устройства основан на использова­
нии разности давлений в трубопроводе перед и за обратным
клапаном. Изменение этого перепада давления вызывает авто­
матическое открытие уравновешенной задвижки на байпасе во
время работы насосного агрегата и закрытие ее после внезап8
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
ной остановки последнего. Тем самым обеспечивается ликви­
дация гидравлического удара и быстрые заливка и пуск на­
соса.
Рассматривается разработанная методика расчета проти­
воударного устройства.
В ы в о д ы . В выводах отмечается, что зафиксированные
гидравлические удары, возникающие при маневрировании за­
движками типа «Лудло» и ВНИИГиМ, не являются опасными
в рассматриваемых условиях для асбестоцементных труб мар­
ки ВНД-5. Поэтому облегченная задвижка ВНИИГиМ реко­
мендовалась к внедрению в производство, для установки на
трубопроводы, находящиеся в условиях аналогичных рассмот­
ренным.
Отмечается также эффективная работа в отношении сни­
жения возможных гидравлических ударов установленных на
трубопроводах вышеотмеченных мер борьбы. В случае же дли­
тельного межполивного периода возможна задержка в посад­
ке обратных клапанов, что может привести (как показали ис­
следования) к возникновению опасных гидравлических ударов.
С целью предохранения трубопроводов от этих ударов, реко­
мендуется установка на байпасах нижних обратных клапанов
разработанного дросселирующего автоматического устрой­
ства.
Отмеченные разрушения распределительных трубопрово­
дов могли вызываться также гидравлическими ударами, возпикающими в результате движения и выхода из трубопровода
воздуха, который в больших количествах мог попадать в тру­
бопроводы во время работы насосных станций при низких го­
ризонтах воды в магистральном канале. Разрушения ж е само­
течных распределительных трубопроводов могли быть вызва­
ны гидравлическими ударами, возникающими в пусковой пе­
риод, в результате выхода больших объемов воздуха. Исследо­
вания этих явлений были выполнены в лабораторных усло­
виях.
V. ЛАБОРАТОРНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
ГИДРАВЛИЧЕСКОГО УДАРА, ВОЗНИКАЮЩЕГО
В ПУСКОВОЙ ПЕРИОД
Отмечается, что только с внедрением новых механизиро­
ванных оросительных систем, имеющих в качестве водотраиспортирующих сооружений распределительные трубопроводы,
9
'*
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
являющиеся трубопроводами периодического действия, появи­
лась необходимость проведения данных исследований.
Как уже отмечалось, в практике эксплуатации трубопрово­
дов оросительных систем встречаются случаи их поломок, воз­
никающих в пусковой период, чаще при наличии изгиба трубо­
провода в вертикальной плоскости. Поэтому это обстоятельст­
во было учтено при конструировании экспериментальной уста­
новки, описание которой приводится в первом параграфе этой
главы.
В результате поисковых экспериментов был принят трубо­
провод диаметром 100 мм, переменной длины от 26 до 32 м.
Статический напор мог регулироваться от 2,5 до 25 м в. с. В се­
редине трубопровода монтировались различной конфигурации
вставки из обычного и органического стекла, изображающие
изгибы трубопровода в вертикальной плоскости. За(Вставкой
трубопровод был смонтирован из стеклянных труб, что позво­
ляло проводить визуальные наблюдения и кино-фотосъемку.
Эта часть трубопровода была переменной длины и могла уста­
навливаться с различными продольными уклонами i. В конце
установка была оборудована пробковым краном, с помощью
которого производилось быстрое открытие или закрытие тру­
бопровода, время которых регистрировалось на осциллограм­
мах. Расход определялся треугольным водосливом. Некото­
рые положения рассматривались на трубопроводе диамет­
ром 80 мм.
Поисковыми экспериментами было установлено, что в слу­
чае пуска воды в порожний трубопровод, имеющий закрытые
водовыпуски и обладающий изгибом в вертикальной плоско­
сти, вода могла устанавливаться в верхней части с горизонтом
в подводящей части изгиба. В низовой же части находился воз­
дух, сжатый под давлением воды. При открытии концевой за­
движки (крана) движущаяся масса воды из первой части (до
изгиба) при достижении еще не полностью открытого запор­
ного устройства вызывала резкое повышение давления, т. е.
возникал гидравлический удар. Его величина зависела как ог
исходного статического напора Л0, так и от глубины воды h во
второй части трубопровода (при » = 0), от количества воды пе­
ред водовыпуском (при г>0) и от расстояния между исходным
горизонтом и задвижкой (при г<0), от степени открытия за­
движки, от L H и от т= /-и : L; (где L — длина всего трубо­
провода, Lii —длина от горизонта воды в изгибе до открывае­
мой концевой задвижки). Исследуемые явления были тесно
10
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
связаны с движением крупных скоплении воздуха совместно с
потоком воды.
Во втором параграфе отмечается, что исследования были
проведены при различных статических напорах, различных
степенях открытия концевого крапа A'c = w : Q , где « — пло­
щадь открытия, a Q — площадь сечения трубопровода, и раз­
личных соотношениях длин частей трубопровода до и за из­
гибом — т.
.
Рассматривается весь порядок и последовательность про­
ведения исследований, в результате которых было сделано
1150 осциллограмм с записью гидравлического удара, возни­
кающего в пусковой период.
.Вывод общей формулы гидравлического удара, возникаю­
щего в пусковой период в напорных трубопроводах периодиче­
ского действия при наличии на трассе последних изгиба в вер­
тикальной плоскости, приводится в третьем параграфе.
В результате рассмотрения картины протекания исследуе­
мого гидравлического удара была выведена теоретическая
формула для определения скорости распространения ударной
волны, имеющая следующий вид:
1) в случае наличия в потоке перед ударом защемленного
в изгибе воздуха и воздуха, захваченного потоком:
V
«аэр-
P
(V-10)
k
/
•
+T-~ir^n+m)-T
2) в случае наличия в потоке перед ударом только захва­
ченного воздуха:
<*'аэр=
•
Р
,
lA
d0
'
Ея
. (V-12)
- Ё„
где Ев—модуль
объемной упругой жидкости;
Р — плотность жидкости;
Е —модуль упругости материала стенок трубы;
do — диаметр трубопровода;
б —толщина стенок трубы;
11
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
е —модуль объемной упругости воздуха;
п=
W
;
т—
W"
'
,
где W — объем защемленного воздуха;
W" — объем воздуха, захваченного потоком;
W
jp.— объем трубопровода;
• v / г = 1 — ( л + m ) ; А?! = 1—т.
Учитывая сложность определения строгими математиче­
скими зависимостями наличия воздуха в потоке в момент уда­
ра и степени влияния на диссипацию энергии при ударе раз­
личных включений воздуха, мы подошли на данном этапе к
объяснению и оценке рассматриваемых явлений эмпирически,
приняв за расчетную следующую формулу:
AA = S a - V o ~ V a ,
(V-14)
S
где АЛ —величина гидравлического удара, исчисляемая от
пьезометрического напора Н„ыз в рассматриваемом
месте;
а —теоретическая скорость распространения ударной
волны, определяемая по формуле Н. Е. Жуковского;
V0 — скорость движения потока перед ударом;
Утр—установившаяся скорость движения потока после
удара;
а —коэффициент уменьшения а стыками-муфтами (для
асбестоцементного трубопровода а = 0,725);
S — коэффициент уменьшения а за счет аэрации потока
(за счет воздуха, находящегося в момент удара в
потоке).
Так как максимум гидравлического удара происходил или
за счет массы воды, движущейся только за защемленным воз­
духом, или за счет всей массы воды, находящейся в трубопро­
воде, коэффициент уменьшения S-подразделяется соответст­
венно на Si и S2. Дальнейшее изложение исследований приво­
дится с учетом вышеотмеченного подразделения.
В параграфе четвертом рассматриваются исследования,
проведенные на трубопроводе, имеющим за изгибом нулевой
уклон.
>
В начале (пункт А) рассматривается максимальный гид­
равлический удар, образованный первой ударной волной, при
радиальном изгибе.
12
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
Подробно рассматривается физическая картина исследуе­
мого явления, вскрытая в результате визуальных наблюдений,
фото н киносъемки. Отмечаются различные факторы, влияю­
щие на величину и характер исследуемого удара.
Для сравнения полученных результатов был использован
коэффициент относительного изменения давления К—Ак-.Нпыз,
где Д/г = Я т а х —/г п ь е з . Приводятся графики зависимости К от
относительной глубины воды в низовой части трубопровода, от<
степени открытия запорного устройства и статического напора.
Для разграничения условий образования максимального
гидравлического удара первой ударной волной от условий об­
разования максимума давления второй волной, был составлен
график зависимости характера гидравлического удара от соот­
ветствующих факторов (рис. 45п.).
Результаты обработки экспериментальных данных пред­
ставлены в табл. III п.
В результате анализа экспериментальных данных была вы­
ведена формула по определению коэффициента уменьшения
S t для трубопроводов, имеющих изгиб трассы в вертикальной
плоскости с плавными стыками — переломами и нулевой уклон
за этим изгибом:
S, =0,0012 (-^)°' 9 Й ,
(V-16)
где LT — длина горизонтальной части трубопровода за изги­
бом в метрах.
При этом 0,022 < S1 < 0,36.
В случае же изгибов, имеющих различные горизонтальные
участки и различные уклоны отводящих частей, картина воз­
никновения гидравлических ударов в момент пуска не отлича­
лась от наблюдаемой при радиальном изгибе. Некоторые из­
менения были вызваны только более резкими поворотами.
В этом случае получена формула:
Si = 0,000935 (-М 5 ' 9 8 ,
(У-17)
где, как и в предыдущем случае, 0,022 <[5,-<0,36.
Далее (пункт Б) рассматривается максимальный гидравли­
ческий удар, образованный второй ударной волной. Во всех
рассмотренных случаях с различными изгибами определилась
весьма сложная зависимость коэффициента умеш/шения S2 од- «
повременно от нескольких факторов: от величины скорости по­
тока до удара VQ, после удара V тр и от положения изгиба на
13
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
трассе трубопровода, т. е. от отношения tn — Lu :L. Для выяс­
нения этой зависимости обработка экспериментальных данных
велась в связи с числами Фруда Frt и Fr2, подсчитанными со­
ответственно по скоростям Vrp и V0 (табл. IVп.).
В результате анализа графиков связи зависимость коэф­
фициента уменьшения S2 от вышеуказанных факторов была
представлена общей графической связью, приведенной на
рис. 47 п.
Полученные данные при изгибах, имеющих горизонтальный
участок различной длины и различные уклоны отводящей от
изгиба части трубопровода, не вскрыли каких-либо отличий
от замеренных данных по трубопроводу с радиальным изги­
бом. Для этих случаев коэффициент уменьшения S2 может
быть также определен по графику рис. 47 п, согласно имею­
щимся значениям Fru Fr2 -и т.
Исследования на трубопроводе, имеющем за изгибом пря­
мой уклон, приведены в пятом параграфе.
Исследования проводились при уклоне трубопровода за
изгибом равным 0,01, близким к уклону большинства самотеч­
ных распределительных трубопроводов оросительной системы
совхоза Фархад, УзССР; при различных статических напорах
h0 и различных исходных" горизонтах воды во второй части
трубопровода (за изгибом).
Общая картина движения потока во многом соответствова­
ла ранее рассмотренной. Несколько изменился только харак­
тер движения потока во второй наклонной части, особенно при
наличии воды перед краном.
Как и в предыдущих рассмотренных случаях, максималь­
ный гидравлический удар образовывался при одних условиях
первой ударной волной, при других — второй ударной волной.
Для сравнения полученных результатов был использован,
как и ранее, коэффициент относительного изменения давле­
ния/С =
. Так же строились соответствующие графики
"пьез
связей, в результате анализа которых определялись средние
значения замеренных величин.
В данном случае оказалось возможным оценить влияние
аэрации на величину гидравлического удара одним коэффици­
ентом уменьшения 5, который определяется по формулам:
у„
V
при У 0 < 1 , 7 м/сек S = 0,0043 (—^-)
\."min /
14
min
*" ,
(У-18)
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
при.1/ 0 > 1.7 м/сек 5 = 0 , 1 - ^ - - 0 , 2 0 5 ,
(У-19)
где V min —минимальная скорость сквозного выноса воздуха,
определяемая по формуле (VI—I) или по графику рис. 20 —
в зависимости от температуры воды. При этом 5<;1,0.
Исследования гидравлического удара, возникающего в пу­
сковой период в трубопроводе с обратным уклоном без изги­
ба, рассматриваются в шестом параграфе.
Исследования проводились на прежней экспериментальной
установке, у которой был удален изгиб, а концевая часть тру­
бопровода, собранная из стеклянных труб, была установлена с
обратным уклоном / = —0,02, несколько превосходящем уклон
распределительных трубопроводов машинной зоны орошения
п совхозе Фархад, УзССР.
Рассматривается характер движения потока в момент от­
крытия концевого крана. Анализ осциллограмм показал, что
в этом случае максимум гидравлического удара образовывал­
ся только первой ударной волной. С приближением исходного
горизонта воды к крану росла величина гидравлического уда­
ра, которая достигала максимума при исходном горизонте во­
ды, когда передний его край находился у крана.
На основе анализа экспериментальных данных, был состав­
лен график зависимости коэффициента S от чисел Фруда Fr\
и Fr2, представленный на рис. 53 п. Зная значения скоростей
V0 и Vrp, соответствующие расчетному статическому напору
Л0 и заданной степени открытия задвижки Кс, по графику
рис. 53 п. можно определить коэффициент, благодаря которо­
му по формуле (V— 14) можно найти искомую величину гид­
равлического удара.
В седьмом параграфе приведены соображения по определе­
нию расчетной степени открытия запорного устройства, кото­
рую необходимо знать для определения величины максималь­
ного гидравлического удара, возникающего в пусковой период
при медленном открытии запорного устройства. Рассматрива­
ется порядок определения скорости V0.
В результате анализа процесса движения потока воды и
выхода воздуха была выведена формула по определению рас­
четной площади открытия запорного устройства:
o> = 0,786D\ p -р- ,
,
(V-30)
где W — скорость выхода воздуха, которая может быть приня­
та равной 65 м/сек.
15
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
По величине со или Кс = <° • 2 из справочников находится
соответствующий коэффициент местного сопротивления £ за­
порного устройства, с учетом которого скорость Утр определя­
ется, как скорость установившегося движения.
В ы в о д ы . В выводах отмечается, что проведенные иссле­
дования позволили разработать методику расчета максималь­
ных величин гидравлических ударов, которые могут возник­
нуть в пусковой период в трубопроводах периодического дей­
ствия. Разработанная методика дает возможность проектиров­
щикам выявлять необходимость установки противоударных
устройств на вновь проектируемых распределительных трубо­
проводах (трубопроводах периодического действия), что обес­
печит безаварийную работу последних в период эксплуатации.
VI. ИССЛЕДОВАНИЕ ДВИЖЕНИЯ СКОПЛЕНИИ
ВОЗДУХА СОВМЕСТНО С ПОТОКОМ ВОДЫ
В НАПОРНЫХ ТРУБОПРОВОДАХ
В связи с тем, что явления гидравлического удара, возни­
кающего в пусковой период, были тесно связаны с движением
скоплений воздуха и их выходом из трубопровода, параллель­
но были выполнены исследования характера и закономерно­
стей образования и движения скоплений воздуха совместно с
потоком воды. Исследование поставленного вопроса произво­
дилось на ранее описанном экспериментальном трубопроводе,
который оборудовался изгибом в вертикальной плоскости с
различными уклонами отводящей от изгиба части трубопрово­
да. Характер образования и движения скоплений воздуха ис­
следовался как в изгибах, так и на ровных наклонных участ­
ках экспериментального трубопровода, для чего трубопроводу
за изгибом придавались различные уклоны.
Приводится описание производства замеров основных па­
раметров скоплений воздуха и их точность.
При рассмотрении методики исследований (§ 2), отмеча­
ется, что в изгибы и наклонные части экспериментального тру­
бопровода вводился воздух различных объемов и производи­
лось визуальное наблюдение за образованием воздушного
скопления, за его движением, расщеплением и выносом.
При всех рассмотренных условиях определялись скорости
потока, характеризующие различные состояния скоплений воз­
духа. Замерялись потери напора, вызываемые наличием скопJ6
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
лений воздуха. Исследования проводились при различных ста­
тических напорах и различной температуре воды.
Одновременные замеры размеров воздушных скоплений,
характерных скоростей потока в трубопроводе и в сжатом се­
чении, потерь напора и температуры воды дали возможность
проанализировать их взаимосвязь и вскрыть закономерность
движения потока воды под скоплением воздуха.
Исследования показали (§ 3), что наиболее устойчивым
местом образования скоплений воздуха являются различные
изгибы трубопровода в вертикальной плоскости или места по­
вышенной шероховатости. Положение же воздушного скопле­
ния на гладких ровных участках трубопровода неустойчиво.
Было установлено, что величины скоростей, характеризующих
то или иное состояние скопления воздуха, зависят от темпера­
туры воды ГС (табл. V). Это дало возможность выразить ми­
нимальные скорости, при которых происходит сквозной вынос
воздуха, следующей формулой:
,г
0,0065
,
где щ°с
—динамический коэффициент вязкости воды расчет­
ной температуры, в г/см. сек.
На основании формулы (VI—I) можно объяснить создание
воздушных «пробок» в системах горячего водоснабжения тем,
что при высокой температуре воды для сквозного выноса воз­
духа требуются большие скорости потока, которые не всегда
обеспечиваются в таких системах.
Анализ результатов многолетних экспериментов позволил
сделать следующий вывод. Воздух, скапливающийся в изги­
бах напорных трубопроводов (в вертикальной плоскости), соз­
дает условия для потока, движущегося под скоплением, при
которых поток становится открытым. В этом случае поток под­
чиняется выведенным в гидравлике законам и зависимостям,
а кривая свободной поверхности потока под скоплением может
быть обрисована известными в гидравлике методами. Потери
напора на участке воздушного скопления hw могут быть опре­
делены как геодезическая разность положений горизонтов во­
ды в начале н конце воздушного скопления. Скопление возду­
ха создает в напорном трубопроводе, над сжатым им потоком
воды, зону равного давления. В этом случае избыточное дав­
ление в трубопроводе практически не оказывает влияния на
характер движения потока под скоплением воздуха.
Приводится методика построения кривой спада и определеКптриьнляrtij№f«iБиблиотек*
М»«мск«й VI/A- **«ла Сслмоз.
л* №03
ч
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
ния начала и конца скопления воздуха. Обработка экспери­
ментальных данных, послуживших основой для составления
расчетных графиков связей, представленных на рисунках 58 п,
59 п и 60 п, приведены в таблицах VII п, VIII п, IX п и X п.
Для определения конца скопления воздуха были проведе­
ны исследования длин гидравлических прыжков / , за скопле­
ниями воздуха в трубопроводах с различными уклонами. На
основе анализа экспериментальных данных была выведена
следующая формула:
/П = А ] [ 0 Г Р — А с ж ( 1 — | ^ - ) ] ,
(VI-7)
где ЛСЯ1 —глубина потока перед прыжком,
&i — коэффициент, принимаемый в зависимости от укло­
на трубопровода по графику рис. 62 п.
. На основе выполненных исследований, по договору о со­
дружестве СПИ с ГПИ «Приволжгипросельхозстрой»; состав­
лен проект «Указаний по определению потерь напора в напор­
ных трубопроводах, возникающих за счет сжатий потока воз­
духом, скапливающимся, в изгибах (в вертикальной плоско­
сти)», который приведен совместно с примером расчета в
Приложениях (том II).
.
В выводах отмечается, что при проектировании водоводов,
а также трубопроводов горячего водоснабжения необходимо
принимать за расчетную скорость потока, большую скорости
сквозного выноса воздуха V min , определяемой по формуле
(VI-I). •
VII. НОВОЕ ПРОТИВОУДАРНОЕ УСТРОЙСТВО —
ЛОКАЛИЗАТОР ГИДРАВЛИЧЕСКИХ УДАРОВ
Учитывая необходимость создания надежных противо­
ударных устройств, нами было разработано и испытано авто­
матическое противоударное устройство, основанное на совер­
шенно новом принципе действия. Последний заключался в том,
что благодаря наличию специального датчика, устанавливае­
мого в местах возникновения гидравлических ударов, произ­
водилось опережающее ударную волну открытие сбросных от­
верстий, вследствие чего распространение ударной волны огра­
ничивалось (локализовалось) в пределах незначительного уча­
стка трубопровода. Поэтому это устройство названо локализатором гидравлических ударов — ЛОГУ (авторское свиде­
тельство № 139525).
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
ЛОГУ состоит из сбросного полого пробкового крана спе­
циальной конструкции с уравновешивающим устройством, дат­
чика давления, быстродействующего электромагнита, механиз­
ма регулирования времени закрытия крана, источника тока и
электропроводов.
Пробковый кран в качестве сбросного устройства был при­
нят из расчета возможного применения локализатора и на
пульповодах, где обычные клапаны не работают.
В первом параграфе подробно описываются конструкции
полого пробкового крана с уравновешенными сбросными ок­
нами-щелями; датчика давления, имеющего регулируемые
контакты, включающие электроцепь при ударной волне любого
знака; механизма регулирования времени закрытия сбросных
отверстий и характеристика необходимых быстродействующих
электромагнитов. Источниками тока могут быть как источники
переменного, так и постоянного тока (в зависимости от назна­
чения и мест установки-локализатора).
Осуществление опережающего распространение ударной
волны открытия сбросных отверстий производилось благодаря
применению датчика---для подачи сигнала открытия и быст­
родействующего электромагнита— для исполнения этого сиг­
нала. Поэтому с целью опережения полый пробковый кран ус­
танавливался на некотором расстоянии Л от датчика, с учетом
скорости срабатывания принятого быстродействующего элект­
ромагнита. При описании взаимодействия частей локализатораотмечается, что открытие сбросных отверстий может про­
исходить, как в случае повышения, так и в случае понижения
давления выше или ниже допустимого.
Вследствие самостоятельного питания локализатор может
быть установлен в любых местах трубопровода, где могут воз­
никать гидравлические удары. При установке на насосных
станциях локализатор может работать как клапан-гаситель.
При установке локализатора в. местах возможного скопления
воздуха и устройстве поплавкового датчика, он сможет рабо­
тать одновременно и как вантуз.
Локализатор может быть установлен также в местах раз­
рывов сплошности потока (при сбросе воды через насос).
В этом случае он может служить одновременно и предохрани­
тельным клапаном и устройством для впуска в разрывы
сплошности потока воздуха или воды. По своей конструкции
локализатор может применяться и для борьбы с гидравличе­
ским ударом в пульповодах.
В четвертом параграфе, подробно рассматривается методи19
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
ка расчета. Благодаря открытию сбросного отверстия по элект­
рическому импульсу, возможны три случая срабатывания:
1) открытие, опережающее ударную волну;
2) открытие в момент подхода ударной волны к предохра­
нительному устройству, и
3) открытие с опозданием.
Приводится анализ первых двух случаев срабатывания.
Третий случай не рассматривался, т. к. включение локалпза­
тора с опозданием не приводит к снижению первой ударной
волны.
По окончательно выведенным формулам оказалось, что в
расчетном отношении оба первых случая одинаковы. Первый
случай лучше тем, что частично уменьшает величину гидрав­
лического удара в зоне локализации и является более надеж­
ным. Поэтому место установки локалпзатора всегда должно
приниматься с некоторым запасом.
Длину участка локализации h рекомендуется определять
по формуле:
l, = yi.T0a,
(VII-8)
где Т0 — время от замыкания электроцепи до полного откры­
тия сбросного отверстия, определяемое эксперимен­
тально;
а — скорость распространения ударной волны;
•ц —коэффициент запаса, принимаемый равным 1,2-^-1,3.
В результате анализа первых двух случаев срабатывания
локалпзатора выведена расчетная формула для определения
необходимой площади сбросных окон со:
«=
V
a
-!•
, (VII-7)
W2g(A pa6 + ДЯД0П)
где £>тр —диаметр трубопровода;
Д^доп — допустимое ударное давление;
\
[А — коэффициент расхода сбросного отверстия;
Лра6 — рабочее давление в трубопроводе.
4
Далее рассматривается методика расчета отдельных частей
локализатора: диаметра выхода полой пробки, диаметра ко­
жуха, размеров уравновешивающего устройства и др.
Расчетное усилие открытия сбросных отверстий, с учетом
20
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
возможного залнпания (по многолетним наблюдениям) и. гру­
за, может быть определено по формуле:
Р
» -
3
'
2
" ^ ^
•
(VIM6)
где / . — длина ручки;
гср — радиус среднего сечения полой пробки;
Рс—: натяжение пружины уплотнения;
'
а — половина угла конусности;
/ — коэффициент трения, принимаемый по таблице VI, со­
ставленной в результате испытания пробковых кра­
нов.
По расчетному усилию Р„ подбирается или рассчитывается
быстродействующий электромагнит.
В соответствии с разработанной методикой был сконструи­
рован-и изготовлен опытный образец локализатора к экспери­
ментальному
металлическому
трубопроводу
диаметром
100 мм.
' , - . . '
При испытании локализатора были применены датчики
давления мембранного типа и поршневые, которые устанав­
ливались около концевого пробкового крана, быстрым закры­
тием которого вызывались прямые гидравлические удары. Ис­
следования работы локализатора проводились при статических
напорах в 2,8; 12,4 и 25,5 м водяного столба. Локализатор ус­
танавливался на расстоянии 8,73 и 9,69 м от датчика.
Запись гидравлических ударов производилась одновремен­
но, самопишущим манометром и осциллографом МПО-2. Рабо­
та подвижных частей локализатора фиксировалась на кино­
пленку.
Были определены коэффициент сопротивления £ и коэффи­
циент расхода ц сбросных отверстий (рис. 72 п). Коэффициент
расхода полностью открытых сбросных отверстий получен рав­
ным 0,49,
;
Анализ полученных диаграмм и осциллограмм показал, что
локализатор резко снижает повышение давления при гидрав­
лическом ударе, надежно локализуя гидравлическиеудары на
незначительном участке трубопровода. •
В выводах отмечается, что результаты проведенных иссле­
дований работы экспериментального образца локализатора по­
зволяют рекомендовать аналогичные противоударные устрой­
ства к применению в производственных условиях.
21
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
Заключение
1. Проведенные полевые исследования гидравлического
удара, возникающего в распределительных трубопроводах с.
механической водоподачей при внезапном отключении элек­
тропитания насосного агрегата, позволили констатировать эф­
фективность работы установленных противоударных уст­
ройств.
2. Полевые исследования показали, что для облегчения
эксплуатации и большей гарантии безаварийной работы рас­
пределительных трубопроводов с механической водоподачей,
оборудованных обратными клапанами, необходима установка
на обводных линиях (байпасах) обратных клапанов дроссе­
лирующих противоударных устройств разработанной конст­
рукции.
3. В результате исследований гидравлического удара, воз­
никающего в пусковой период, разработана методика опре­
деления его максимально-возможных величин в распредели­
тельных и иных трубопроводах периодического действия, име­
ющих на трассе изгиб в вертикальной плоскости.
4. Используя разработанную методику, проектные органи­
зации смогут выяснить необходимость установки на проекти­
руемых трубопроводах тех или иных устройств по предотвра­
щению возможных гидравлических ударов опасных величин.
5. Дальнейшее изучение явления гидравлического удара,
возникающего в пусковой период в трубопроводах периоди­
ческого действия, следует вести в направлении исследования
степени влияния на диссипацию энергии потока жидкости
различных объемов воздушных включений, находящихся в
трубопроводе; в направлении определения процентного содер-'
жания воздуха как защемленного потоком в изгибе трубопро­
вода, так и транспортирующегося потоком к 'моменту удара.
Выяснение этих вопросов позволит применить для расчетов
исследуемых гидравлических ударов теоретические расчетные
формулы (V-10) и (V-12)'.
6. Исследования движения воздуха совместно с потоком
воды в напорных трубопроводах вскрыли закономерность дви­
жения потока под скоплениями воздуха и разрешили вопрос
об условиях образования скоплений воздуха в изгибах напор­
ных трубопроводов и их влияний на режим движения потока..
7. Разработанный новый принцип действия противоудар­
ных устройств, заключающийся в опережающем распростра­
нение волны гидравлического удара открытии сбросных от^
22
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
верстий, как показали проведенные исследования, является
весьма эффективным. Он обеспечивает своевременное и пол­
ное открытие сбросных отверстии до расчетной величины, что
гарантирует необходимое снижение гидравлического удара,
локализуя его действие на незначительном по длине участке
трубопровода.
8. Примененный при этом электрический привод дает воз­
можность иметь различные схемы включения предохранитель­
ного устронства, что позволяет использовать это устройство
для различных противоударных целей.
9. Дальнейшие исследования в этом отношении следует
продолжать в направлении усовершенствования разработан­
ной конструкции локализатора, основываясь на полевых на­
блюдениях за его работой, и в направлении применения пред­
ложенного нового принципа действия к другим конструкциям
сбросных отверстий.
'
ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНО
В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ АВТОРА:
1. К вопросу о распределительных трубопроводах механизированных
оросительных систем. Труды САНИИРИ, № 107, Ташкент, 1960.
2. Исследование движения воздушных скоплений в трубах. Тезисы
докладов научно-технической конференции. Гипроводхоз, Москва, 1960 г.
3. Локализатор гидравлических ударов. Научно-техническая инфор­
мация по гидротехнике и мелиорации, выпуск 11, ВНИИГиМ, Москва, 1961.
4. Устройство для гашения гидравлических ударов. Бюллетень изо­
бретений, № 13, ЦБТИ, Москва, 1961.
5. Устройство для гашения гидравлических ударов. Описание изо­
бретения к авторскому свидетельству № 139525. Комитет по делам изобре­
тений и открытий при Совете Министров СССР, ЦБТИ, Москва, 1961.
6. Осциллографирование гидравлического удара в трубопроводах. На­
учно-техническая информация по гидротехнике и мелиорации, выпуск 12,
ВНИИГиМ, Москва, 1962.
,
7. Ново устройство за борба с- хидравлическия удар в тръбопроводите. Ж. «Хидротехника и мелиорации» Л"» 2, 1962, г. София, Н. Р. Болгария.
8. Локализатор гидравлических ударов «ЛОГУ». МСХСССР. Крат­
кий справочник изобретательских и рационализаторских предложений,
Сельхозиздат, Москва, 1962.
9. Ограничитель статического напора. Бюллетень изобретений и то­
варных знаков, № 10, ЦНИИПИ, Москва, 1963.
10. Ограничитель статического напора. Описание изобретения к автор­
скому свидетельству № 154747. Комитет по делам изобретений и открытий
при Совете Министров СССР, ЦНИИПИ, Москва, 1963.
11. Образование скоплений воздуха в изгибах напорных трубопрово23
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
дов и их влияние на режим движения потока. Ж. «Водоснабжение и са­
нитарная техника» № 12, 1963.
12 Исследование движения воздушных скоплений в трубопроводах.
Труды ВНИИГиМ, том 44, Москва, 1964 г.
13. Гидравлический удар в трубопроводах, возникающий при некото- •
рых условиях в пусковой период. Труды ВНИИГиМ, том 43, «Гидротех­
ника», Москва, 1964 г>
14. Новое противоударное устройство для трубопроводов оросительных1
систем. Труды ВНИИГиМ, том 43 «Гидротехника», Москва, 1964 г.
Ответственный за выпуск доц. Л. И. Высоцкий
НГ34921
28.XII-64 г.
Печ. л. 1,5.
Тираж 260.
Заказ 4642.
Саратов. Типография № 1 Облуправления по печати.
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
2
Размер файла
666 Кб
Теги
942
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа