close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

301

код для вставкиСкачать
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
РАЦИОНАЛЬНОЕ
РАСПОЛОЖЕНИЕ КАМЕР
ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ИСПАРЕНИЯ
В СЕТИ СИСТЕМ
ПОДОГРЕВА НЕФТИ
Р. Яхиаабади, Esfahan Oil Refining Co., Иран
Страте ичес ое расположение амеры предварительно о испарения не толь о решает проблемы сети, но в не оторых сл чаях снижает э спл атационные расходы
Мно ие НПЗ использ ют амеры предварительно о испарения (preflash drum – PFD) в сетях систем подо рева нефти. Часто эти системы испытывают проблемы в сети теплообменни ов. В не оторых сл чаях эти проблемы мо т снизить производительность станов и и в х дшем сценарии он ретно о сл чая – потребовать вы лючения станови для проведения очист и (механичес ой или химичес ой) или др о о обязательно о техничес о о
обсл живания.
Описанию этих проблем посвящено немало п бли аций. В сети теплообменни ов системы подорева идравли а и теплопередача связаны межд
собой. Поэтом оба аспе та след ет рассматривать одновременно. В противном сл чае снижение
теплопередачи и повышение перепада давления в
сети может привести снижению сро а э спл атации.
Со ращение э спл атационных затрат (например, снижение потребления топлива) для с ществ ющей станов и и снижение общих затрат по объе т (издерж и производства и расходы на обор дование) для прое та (ново о или ре онстр ции) имеют приоритетное значение. Представленные методы исслед ют п ти л чшения работы амеры предварительно о испарения в системе подо рева нефти.
КАМЕРА
ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ИСПАРЕНИЯ
В СЕТИ ПОДОГРЕВА
Типичная сеть подо рева нефти в лючает PFD,
а по азано на рис. 1. Со ласно рис. 1 вн три всей
системы имеется три сети теплообменни ов (подсистем):
• перед эле троде идратором;
• межд эле троде идратором и PFD, известная
а система холодно о подо рева (cold preheat
train – СРТ);
• межд PFD и атмосферно-о невым подо ревателем, известная а система оряче о подорева (hot preheat train – НРТ);
НЕФТЕГАЗОВЫЕ
Т
Е
Х
Н
О
Л
О
Г
И
И
№ 12 • де абрь 2006
Резерв ар Сырьевой
для хранения насос
нефти
Система
подо рева
перед
эле тродеидратором
Вода
Система
холодно о
подо рева
Эле троде идратор
Вода
Вода
Типичный для
аждо о прохода
PFD
Ре лятор расхода
Атмосферная
олонна
Атмосферноо невой
на реватель
Система
оряче о
подо рева
Насос для
нефти
одно ратно о
испарения
Рис. 1. Типичная омпонов а системы подо рева нефти и расположение в ней PFD
В зависимости от расположения аждая подсистема имеет свои особые проблемы.
Проблемы подсистем. Подсистема перед эле троде идратором обрабатывает нефть с высо им
содержанием солей. По мере постепенно о на ревания нефти происходит осаждение солей. Следовательно, этот се мент сети подвержен за рязнению и рост перепада давления. К счастью, пос ольэта сеть расположена перед эле троде идратором, нефть находится в жид ой фазе (ф н ция эле троде идратора). Вод вводят на входе для промыви нефти. Одна о система холодно о подо рева находится в особом положении и очень ч вствительна за рязнению в рез льтате осаждения солей из
пото а, несенно о из эле троде идратора. Поэтом рост перепада давления в СРТ обычно происходит значительно быстрее, чем в дв х др их подсистемах.
81
Температ ра на входе PFD, °С
Рис. 2. Объем испарения при разных температ рах на входе
PFD
ГЛАВНАЯ
ФУНКЦИЯ
Основное назначение PFD – пред предить испарение нефти на лапанах, ре лир ющих проход
через печь. Недостаточное ре лирование расхода об словлено дв хфазным пото ом в ре лир ющих лапанах, а неэффе тивное ре лирование
расхода может вызвать за о совывание печных
проходов. Во время непрерывно о одно ратно о
испарения от ре лир юще о лапана до PFD испаряется та же несенный соляной раствор из
эле троде идратора. Образ ется небольшой ристалличес ий омпле с солей, оторый все да проходит через сетчатый фильтр насоса для нефти
одно ратно о испарения и через систем орячео подо рева. Рез льтат: за рязнение в системе
оряче о подо рева обычно не вызвано осаждением солей.
В литерат ре приводятся след ющие мотивации
для использования амеры предварительно о испарения.
• Пред преждение испарения сырой нефти в системе подо рева и л чшение ре лирования расхода в на ревателе. Дв хфазный пото невозможно
ре лировать ре лир ющим (ре лир ющими) лапаном ( лапанами) расхода в на ревателе. Неэффе тивное ре лирование расхода в на ревателе
может вызвать за о совывание.
• Снижение подачи паров в нижнюю часть атмосферной олонны во избежание захлебывания.
След ет принять в расчет еще два соображения в польз применения PFD в системе подо рева. Возможно эти варианты мо т снизить э спл атационные затраты или решить проблемы в сети
СРТ.
С ществ ет мно о бла оприятных возможностей
для выбора места подачи паров из PFD. Несмотря
на то, что пары PFD содержат не оторый нос,
безопасным местом для ввода в атмосферн ю
олонн является зона одно ратно о испарения
(см. рис. 1). При использовании омпонов и, по азанной на рис. 1, температ р на входе в атмосферн ю олонн след ет держать постоянной для
постоянно о выхода прод тов при словии поддержания давления.
82
Повышение температ ры на выходе на ревателя, °С
Увеличение объема паров – снижение
объема жид ости, % (по объем )
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
Температ ра на входе PFD, °С
Рис. 3. Повышение температ ры на выходе на ревателя для
поддержания постоянной температ ры на входе в атмосферн ю олонн при различных температ рах на входе PFD
РАСПОЛОЖЕНИЕ PFD
В СИСТЕМЕ ПОДОГРЕВА
В этой статье б д т рассмотрены разные варианты расположения PFD в системе подо рева, в оторой применяются три подсистемы. Размещение
PFD перед эле троде идратором неприемлемо и
рассматриваться не б дет. Температ ры обессоливания нефти находятся в пределах от 90 до 150 °С.
Был из чен PFD с температ рами на входе межд
температ рами на выходе эле троде идратора и
температ рами на входе атмосферно-о нево о наревателя (температ ра подо рева) от 130 до
250 °С. Например, пола аем, что температ ра на
входе в атмосферн ю олонн поддерживалась постоянной и выходы сохранялись постоянными. В
этой сит ации с термодинамичес ой точ и зрения:
(Система
(Система
подо
рева перед
Теплопередача
+ Теплопередача холодно о
эле троде идраподо рева)
тором)
+ Теплопередача
(Система
(Атмосфернооряче о + Теплопередача о невой
подо рева)
на реватель)
(1)
= Постоянная
С термодинамичес ой точ и зрения не имеет
значения, а происходит подо рев, пос оль
словия на входе и выходе фи сированы. Температ ра на входе эле троде идратора фи сирована;
теплопередача системы подо рева перед эле троде идратором постоянная. Следовательно, р. 1
может быть преобразовано в след ющее.
(Система
Теплопередача холодно о
подо рева)
(Система
оряче о
подо рева)
+ Теплопередача
(Атмосферно+ Теплопередача о невой
= Постоянная
на реватель)
№ 12 • де абрь 2006
(2)
НЕФТЕГАЗОВЫЕ
Т
Е
Х
Н
О
Л
О
Г
И
И
Температ ра – Т, °С
Снижение процента паров на выходе
на ревателя, % (по объем )
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
1- Горячая
2- Холодная 130
3- Холодная 250
3
1
2
Температ ра на входе PFD °С
Рис. 4. Влияние расположения PFD в сети подо рева на пар
(в %) на выходе атмосферно о на ревателя
Изменение расположения PFD в системе подорева одновременно изменит теплопередач СРТ и
НРТ (энтальпия, давление и температ ра). Но а ово воздействие на теплопередач атмосферно-о нево о на ревателя? Объем испарения в PFD с постоянным давлением зависит от температ ры на входе.
На рис. 2 по азано процентное величение объема
паров по мере снижения объема жид ости при повышении температ ры на входе PFD. На рис н е та же видно, что более высо ие температ ры на входе
соответств ют более высо им процентам испарения.
Повышая температ р на входе PFD, снижают оличество жид ости, оторое след ет проп стить через
атмосферно-о невой на реватель. Несмотря на то,
что температ ра паров PFD ниже температ ры на
выходе о нево о подо ревателя (и при словии повышения с орости испарения в PFD) для поддержания постоянной температ ры на входе атмосферной
олонны треб ется более высо ая температ ра на
выходе на ревателя. На рис. 3 по азано повышение
температ ры на выходе на ревателя для разных температ р на входе PFD и поддержания та ой же температ ры на входе в олонн .
При повышении температ ры на входе PFD испарение величивается. В этом сл чае жид ость, пост пающая в атмосферно-о невой на реватель, становится тяжелее. Несмотря на более высо ие температ ры на выходе о нево о на ревателя процент
паров на выходе снижается (рис. 4). Та им образом, с повышением температ ры на входе PFD производительность атмосферно-о нево о на ревателя и процент паров на выходе снижаются. Температ ра на выходе наоборот возрастает.
А а в отношении теплопередачи на ревателя?
Со ласно р. 2, теплопередача на ревателя определяется с ммой: теплопередача СРТ + теплопередача НРТ. Для оцен и изменений этой с ммы с
изменением расположения PFD в системе подо рева след ет рассмотреть диа рамм Т-Н это о процесса.
Компонов а, представленная на рис. 1, напротив по азывает, что пары из PFD смешиваются с
пото ом, выходящим из на ревателя. Установ а испарителя в этой сети подо рева не о азывает ни ао о воздействия на теплопередач (СРТ+ НТР +нареватель) и влияет толь о на перепад давления в
на ревателе.
НЕФТЕГАЗОВЫЕ
Т
Е
Х
Н
О
Л
О
Г
И
И
№ 12 • де абрь 2006
Энтальпия Н, млн Дж/ч
Рис. 5. Влияние расположения PFD в сети подо рева на диа рамм Т-Н
ВЛИЯНИЕ PFD
ПРИ ИЗМЕНЕНИИ РАСПОЛОЖЕНИЯ
В СИСТЕМЕ ПОДОГРЕВА
В зависимости от объема испарения в PFD есть
различие межд температ рами на е о входе и выходе. Несмотря на то, что давление в PFD равновешено с атмосферной олонной (постоянное давление, о да перепад давления в системе пренебрежимо мал), повышение температ ры на входе величивает та же объем испарения и разность температ р на входе и выходе. Для из чения последствий
изменения расположения испарителя в системе подо рева была рассмотрена диа рамма Т-Н для типично о применения на НПЗ. В этом исследовании
мы использ ем те же самые цифры и э ономичесие параметры (форм лы затрат для зоны теплопередачи и стоимость энер етичес их средств) для дв х
он ретных сл чаев (температ ра на входе PFD 130
и 250 °С). Было подтверждено, что ΔТмин. опт. для обоих сл чаев фа тичес и одина ова и равна 20 °С; одовые затраты в обоих сл чаях были тоже по с ществ одни и те же. Та , на рис. 5 по азаны диа раммы Т-Н, о да температ ра на входе PFD равна 130 и
250 °С при использовании минимально о температ рно о радиента 20 °С. Рассмотрим не оторые важные позиции на рис. 5.
• Пинч-температ ра для обоих сл чаев различна.
• Минимально необходимое орячее энер оснабжение для обоих сл чаев неодина ово – для температ ры на входе 130 °С оно на 18,2 млн Дж/ч
(10,8 %) выше, чем в др ом сл чае.
• Минимально необходимое холодное энер оснабжение различно; та , минимальное холодное
энер оснабжение для температ ры на входе PFD
250 °С ниже, чем в сл чае 130 °С (разность 18,2 млн
Дж/ч или 18,1 %).
• Теплообмен от процесса процесс для дв х
сл чаев неидентичен; для температ ры на входе PFD
250 °С, приблизительно на 18,2 млн Дж/ч выше, чем
в сл чае с температ рой 130 °С (3,7 %).
• При том же минимальном радиенте температ ры холодная омпозитная ривая ближе
орячим ривым в сл чае температ ры на входе 250 °С.
83
Снижение перепада
давления в на ревателе, бар
Повышение средней
температ ры поверхности, °С
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
Температ ра на входе PFD, °С
Температ ра на входе PFD, °С
Рис. 6. Влияние расположения PFD в сети подо рева на перепад давления атмосферно-о нево о на ревателя
Следовательно, минимально необходимая площадь
поверхности для теплопередачи от процесса процесс в этом сл чае примерно на 10 % больше, чем
в сл чае с температ рой 130 °С.
В то время а изменение температ ры на входе
PFD со 130 до 250 °С является с щественным изменением в сети систем подо рева, изменение в холодной омпозитной ривой незначительно. Та им
образом, изменения в энер оснабжении ( орячем
и холодном) и теплообмене от процесса процесс , а та же необходимой площади невели и. К том
же они изменяемы; та что для помян то о он ретно о сл чая с принятыми цифрами для э ономичес их параметров общие одовые затраты почти одина овы.
РАСПОЛОЖЕНИЕ ИСПАРИТЕЛЯ
И ПАРАМЕТРЫ НАГРЕВАТЕЛЯ
Ита , изменение местоположения PFD в сети подо рева о азывает не оторое влияние на расход орячих и холодных энер етичес их средств и ни ао о значительно о влияния на одовые затраты. К
том же расположение PFD мало влияет на с орание в на ревателе (ввид незначительно о изменения теплопередачи на ревателя). Следовательно, в
сл чае, о да пары PFD смешиваются с выходящим
пото ом на ревателя, станов а и расположение
испарителя не о азывают значительно о влияния на
сжи ание в на ревателе. Тем не менее PFD и е о
расположение затра ивают след ющие два параметра.
Перепад давления в на ревателе. Перепад
давления в атмосферно-о невом на ревателе это
параметр, испытывающий непосредственное влияние испарителя и е о расположения при омпонове, представленной на рис. 2. Повышение температ ры на входе PFD не толь о со ращает оличество
жид ости, оторое должно пройти через атмосферный на реватель, но делает ее более тяжелой. Несмотря на повышение температ ры на выходе наревателя процент паров на е о выходе снижается.
Рез льтат: перепад давления в на ревателе рез о
снижается при повышении температ ры на входе
PFD. Компьютерное моделирование по азывает тенденцию перепада давления в на ревателе по мере
повышения температ ры на входе испарителя. На
84
Рис. 7. Влияние расположения PFD в сети подо рева на среднюю
температ р поверхности атмосферно-о нево о на ревателя
Резерв ар для Сырьевой
хранения
насос
нефти
Система
подо рева
перед
эле тродеидратором
Вода
Вспомо ательный Система
сырьевой насос холодно о
подо рева
Эле тродеидратор
Вода
Вода
Типичный для
аждо о прохода
PFD
Ре лятор расхода
Атмосферная
олонна
Атмосферноо невой
на реватель
Система
оряче о
подо рева
Насос для
нефти
одно ратно о
испарения
Рис. 8. Типичная омпонов а системы подо рева нефти при
высо ой температ ре на входе PFD
рис. 6 представлена с ммарная тенденция перепада давления в сети подо рева в зависимости от температ ры на входе PFD. Перепад давления в на ревателе при температ ре 250 °С на входе испарителя примерно на 8 бар ниже, чем в сл чае температ ры 130 °С. П тем повышения температ ры на входе PFD со 130 до 250 °С перепад давления в на ревателе б дет снижен на одн треть (4 бар).
Средняя температ ра поверхности на ревателя. Ка по азано, теплопередача (тепловая эффе тивность) на ревателя снижается примерно на
10,8 % при повышении температ ры на входе PFD
(см. рис. 5), то да а треб емая температ ра на
выходе на ревателя для одной и той же температ ры на входе олонны повышается (см. рис. 3). Моделирование реально о о нево о на ревателя позволило по азать приблизительн ю оцен изменений средней температ ры поверхности в зависимости от температ ры на входе испарителя. Кривая
(рис. 7) по азывает повышение средней температ ры поверхности в зависимости от температ ры
на входе PFD. Одна о в рез льтате повышения температ ры на е о входе со 130 до 250 °С средняя
№ 12 • де абрь 2006
НЕФТЕГАЗОВЫЕ
Т
Е
Х
Н
О
Л
О
Г
И
И
Необходимое повышение
давления, бар
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
Температ ра на входе PFD, °С
Рис. 9. Влияние положения PFD в сети подо рева на треб емое давление в последнем теплообменни е СРТ во избежание большо о объема испарения воды
температ ра поверхности возрастает меньше, чем
на 10 °С. Ко да з им местом на ревателя является
температ ра поверхности, снижение температ ры
на входе испарителя снизит минимально температ р поверхности.
СООБРАЖЕНИЯ,
ПРИНЯТЫЕ ВО ВНИМАНИЕ
В ПРОЕКТЕ СЕТИ
СИСТЕМ ПОДОГРЕВА
Во время прое тирования или модернизации
сети след ет читывать не оторые др ие пра тичес ие аспе ты. Системы подо рева нефти с высоой или низ ой температ рой на входе PFD имеют
свои собственные проблемы, оторые должны быть
чтены. Эти фа торы исследованы в след ющих
примерах.
Система с высо ой температ рой на входе
испарителя. Система подо рева, представленная
на рис. 1, обор дована дв мя насосами (насос для
сырой нефти и насос для нефти одно ратно о испарения). Давление в эле троде идраторе о раничено в связи с с ществ ющим техноло ичес им о раничением. Одна о при высо ой температ ре на
входе PFD обычно треб ется дополнительный насос для сети СРТ (рис. 8). С др ой стороны, сеть
СРТ имеет большое значение и треб ет специально о рассмотрения.
В зависимости от переменных процесса обессоливания и е о типа (одност пенчатое или дв хст пенчатое) процесс обессоливания имеет свою
собственн ю эффе тивность. Та , нефть, выходящая из эле троде идратора, содержит не оторое оличество воды. Эта вода представляет собой нос,
содержащий значительное оличество соли. Та им
образом, малейшее испарение этой воды приведет
насыщению солями. Если испарение продолжается, произойдет осаждение солей. Пос оль нефть
вблизи стен и тр бы имеет более высо ю температ р , чем весь ее объем, испарение произойдет
сначала на стен е тр бы, что вызовет осаждение
солей на поверхности тр бы. Осаждение солей на
стен ах тр б теплообменни ов в СРТ величит перепад давления в сети. Если этот процесс продолжается, проп с ная способность станов и снизится или потреб ется проведение специальной опе-
НЕФТЕГАЗОВЫЕ
Т
Е
Х
Н
О
Л
О
Г
И
И
№ 12 • де абрь 2006
рации, например, ввода воды для даления солей и
снижения перепада давления.
Ввод воды в систем СРТ – очень опасная и рисованная операция. Часто ввод воды ос ществляется неправильно; в не оторых сл чаях это приводит повреждениям в теплообменни ах или фра ционир ющих олоннах. Осаждение солей в теплообменни ах СРТ, особенно в теплообменни ах, расположенных рядом с испарителем, – нормальное
явление.
С точ и зрения термодинами и словия (давление и температ ра) должны быть определены таим образом, чтобы введенная вода растворяла
осевшие соли. Короче оворя, при та их словиях
необходимо прис тствие треб емо о оличества
жид ой воды. В не оторых сл чаях эти словия невозможны во время нормальной э спл атации станов и. Следовательно, необходимо снижение производительности или вы лючение станов и для
проведения механичес ой или химичес ой очисти.
Если использован б стерный насос, треб емое
давление на выходе должно быть рассчитано на основе перепада давления в сети плюс минимально
необходимое давление во избежание сильно о испарения воды в последнем теплообменни е перед
PFD. Если б стерный насос не использован, то давление на выходе эле троде идратора мин с минимально необходимое давление во избежание сильно о испарения воды, это перепад давления в сети
СРТ, что должно быть использовано для прое тирования сети СРТ.
На рис. 9 по азано: чем выше температ ра на
входе PFD, тем выше должно быть давление во избежание сильно о испарения воды в последнем теплообменни е СРТ. Для высо ой температ ры на входе испарителя с высо им давлением на выходе
вспомо ательно о насоса необходимы та же теплообменни и с высо им расчетным давлением. С др ой стороны, по мере повышения температ ры на
входе PFD теплопередача НРТ снижается почти на
та ю же величин . Следовательно, необходима
меньшая сеть НРТ, оторая может снизить давление на выходе насоса для нефти одно ратно о испарения.
Дополнительный насос может потребоваться,
если давление на выходе эле троде идратора недостаточно для перепада давления в сети СРТ плюс
минимально необходимое давление во избежание
сильно о испарения воды. Ка по азано на рис. 8, в
целом в системе подо рева использовано три насоса. Теплообменни и СРТ должны быть спрое тированы для высо о о давления.
Система с низ ой температ рой на входе испарителя. Для низ ой температ ры на входе PFD в
небольшой сети СРТ достаточно дв х насосов
(см. рис. 1). В этом сл чае НРТ представляет собой
омпле сн ю сеть и, следовательно, треб ется высо ое давление на входе насоса нефти одно ратно о испарения для перепада давления в сети НРТ
плюс перепад давления на ревателя и давление в
зоне одно ратно о испарения атмосферной олонны. Необходимы та же теплообменни и с высо им
85
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
Температ ра, °С
Резерв ар Сырьевой
для хранения насос
нефти
1- Температ ра подо рева
2- Температ ра начала ипения
Система
подо рева
перед
эле тродеидратором
1
Вода
Температ ра на входе PFD, °С
Типичный для аждо о
прохода
Рис. 10. Влияние расположения PFD в сети подо рева на температ р начала ипения при давлении на входе на ревателя во избежание испарения (дв хфазно о пото а) в системе
ре лирования расхода о нево о на ревателя
расчетным давлением. Более то о, несмотря на высо ю теплопередач НРТ, температ ра подо рева
на ревателя та же высо ая. Может потребоваться
более высо ое давление для поддержания жид ой
фазы в системе ре лирования расхода на ревателя, чем перепад давления в на ревателе и давление в зоне одно ратно о испарения олонны. В этом
сл чае след ет рассмотреть более высо ий перепад давления для системы ре лирования расхода.
Та ое обычно происходит при очень низ ой температ ре на входе PFD, о да нефть одно ратно о
испарения ле че и теплоотдача НРТ выше.
На рис. 10 по азана температ ра начала ипения (появление перво о п зырь а пара) нефти одно ратно о испарения при давлении на входе наревателя с разной температ рой на входе испарителя. На рафи е по азана та же температ ра подо рева. Температ ра подо рева снижается при
повышении температ ры на входе PFD. Со ласно
рис 10, приблизительно со 140 °С, температ ра начала ипения же выше температ ры подо рева. Но
для температ р ниже 140 °С температ ра начала
ипения ниже температ ры подо рева. Если не обеспечено достаточное давление, в системе ре лирования расхода атмосферно-о нево о на ревателя
возни ал дв хфазный пото .
СРТ имеет свою специфи , и мно ие НПЗ испытывают проблемы в этой се ции сети подо рева. В
не оторых сл чаях тр дности на СРТ мо т привести снижению производительности станов и или
даже ее вы лючению. Испарение соленой воды из
эле троде идратора и осаждение солей, оторое
величивает перепад давления в теплообменни ах,
– основная проблема в сети СРТ.
Учитывая эти тр дности, инженер-техноло может предпочесть ис лючение сети СРТ, о да рассматривается низ ая температ ра PFD (рис. 11).
Та им образом, пото , выходящий из эле троде идратора, направляют непосредственно в PFD. При использовании та ой онфи рации одно ратное испарение происходит вн три жид ости (не на орячей металличес ой поверхности тр бы) от ре лир юще о лапана до ем ости с образованием мелих ристалли ов соли. Небольшая ристаллизация
не создает значительных проблем в этой сети, та
86
Эле тродеидратор
Вода
2
PFD
Ре лятор расхода
Атмосферная
олонна
Атмосферноо невой
на реватель
Система
оряче о
подо рева
Насос для
нефти
одно ратно о
испарения
Рис. 11. Компонов а системы подо рева нефти при низ ой
температ ре на входе PFD и без сети СРТ
а соль ле о пройдет через сетчатый фильтр насоса для нефти одно ратно о испарения и теплообменни и в сети НРТ.
ВАРИАНТЫ
Представлены различные варианты расположения испарителя в системе подо рева. Дано объяснение е о преим ществ и недостат ов в разных
местах расположения. В представленном он ретном сл чае на НПЗ с ммарные затраты были фа тичес и постоянными при изменении температ ры
на входе PFD. Это может быть несправедливо в др их сл чаях. Если это справедливо, то э ономичесая оцен а по ажет наиболее рациональное расположение испарителя. Если нет ( а рассмотренный
здесь сл чай), то для о ончательно о прое та след ет честь не оторые др ие параметры. Если зим местом может быть температ ра поверхности
на ревателя, то перепад давления станет проблемой для все о остально о или тр дности в сети СРТ
мо т быть помехой для остальной схемы.
Инженерам-техноло ам след ет рассмотреть необходимые решения для любо о прое тирования,
ре онстр ции или странения з их мест. К счастью, про раммы моделирования являются мощными инстр ментами для из чения разных он ретных
сл чаев и решений, а та же для определения оптимальных онфи раций.
Перевела Н. Иванова
№ 12 • де абрь 2006
НЕФТЕГАЗОВЫЕ
Т
Е
Х
Н
О
Л
О
Г
И
И
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
2
Размер файла
729 Кб
Теги
301
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа