close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

1524.Проектирование мостовых переходов.

код для вставкиСкачать
Министерство образования и науки Российской Федерации
Государственное образовательное учреждение
высшего профессионального образования
«Пермский государственный технический университет»
Кафедра оснований, фундаментов и мостов
ПРОЕКТИРОВАНИЕ
МОСТОВЫХ ПЕРЕХОДОВ
Методические указания
Издательство
Пермского государственного технического университета
2011
Стр. 1
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Составители: доцент В.И. Алексеев,
канд. техн. наук, доцент А.Л. Новодзинский
УДК 625.745.11
П79
Рецензент
канд. техн. наук, доцент В.И. Клевеко
(Пермский государственный технический университет)
П79
Проектирование мостовых переходов: метод. указания /
сост. В.И. Алексеев, А Л. Новодзинский. – Пермь: Изд-во
Перм. гос. техн. ун-та, 2011. – 58 с.
Разработано в соответствии с программой дисциплины «Проектирование и изыскания мостовых переходов». Изложены основы
гидрологических, гидравлических и русловых расчетов, выполняемых при проектировании мостовых переходов. Приводятся необходимые сведения по гидрологическим и морфометрическим расчетам,
учету природных деформаций русел, расчету срезок и назначения
отверстия мостов, расчету общего, местного размывов и подпоров,
а также необходимые данные для проектирования продольного профиля, регуляционных и защитных сооружений на мостовых переходах.
Предназначено для студентов специальности «Мосты и транспортные тоннели».
УДК 625.745.11
© ГОУ ВПО
«Пермский государственный
технический университет», 2011
Стр. 2
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
СОДЕРЖАНИЕ
Введение ......................................................................................... 4
1. Определение расчетных расходов и уровней воды ................ 6
2. Морфометрические расчеты ................................................... 13
3. Назначение отверстия моста и размеров срезки ................... 19
4. Расчет общего размыва............................................................ 24
5. Расчет местного размыва ........................................................ 34
6. Расчет подпора на мостовых переходах ................................ 38
7. Проектирование подходов к мостам и регуляционных
сооружений............................................................................... 41
Список литературы ...................................................................... 57
3
Стр. 3
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
ВВЕДЕНИЕ
Мостовые переходы являются одним из самых распространенных видов транспортных пересечений постоянных водотоков и
представляют собой комплекс дорогостоящих сооружений, призванных обеспечивать беспрепятственный пропуск транспортных
потоков в течение многих десятилетий.
В комплекс сооружений мостового перехода обычно входят:
мост, пересекающий водоток; подходы к нему – укрепленные земляные насыпи, периодически подтопляемые во время паводков; регуляционные и защитные сооружения, предохраняющие мост и подходы к
нему от вредного воздействия водного потока.
Мостовым переходам угрожают: подтопление паводковыми
водами, волнобой, ледоход, карчеход, продольные течения с верховой стороны насыпей подходов, природные русловые деформации,
общий размыв и боковые русловые деформации от стеснения потока подходами, местный размыв у передних граней опор и голов регуляционных сооружений. Свободная поверхность потока при сжатии его подходами деформируется, перед мостом появляется подпор, который может вызвать перелив через насыпь с последующим
ее разрушением.
Гидрологические, гидравлические и русловые расчеты представляют собой одну из наиболее сложных и важных частей проекта мостового перехода, поскольку не только во многом определяют
генеральные размеры (отверстие моста, глубины фундирования
опор, размеры искусственного уширения русла, размеры струенаправляющих дамб; отметки бровок земляного полотна на подходах
и т.д.), но и дают возможность оценить те вредные последствия,
которые будут проявляться из-за нарушения бытового режима протекания потока (ухудшение условий судоходства на участках русел рек
у мостовых переходов, подтопление вышележащей местности и т.д.).
При проектировании мостовых переходов, как правило, возникает необходимость выполнения комплекса сложных трудоемких
гидрологических, морфометрических, гидравлических и русловых
расчетов.
4
Стр. 4
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Гидрологические расчеты – это определение расходов воды и
соответствующих им уровней расчетной вероятности превышения.
Величины вероятности нормируются в зависимости от типа искусственного сооружения и категории дороги. Ежегодные колебания
расходов и уровней воды на водотоках подчиняются закону больших чисел, поэтому для вычисления расчетных расходов и уровней
используются уравнения теории вероятностей.
Морфометрические расчеты – это определение скоростей течения
и расходов воды с использованием уравнения равномерного движения
по известным морфологическим и геометрическим характеристикам
сечения долины. Морфометрический расчет необходим для установления расчетного уровня по известному расходу, определения расхода
воды по зафиксированному уровню и, самое главное, для оценки распределения расчетного расхода между элементами живого сечения
долины (руслом и поймами). Величина распределения расчетного расхода – одна из самых важных характеристик створа перехода, которая
в конечном итоге во многом определяет генеральные размеры всех
сооружений мостового перехода.
Определение опасных для мостового перехода бытовых деформаций русел (глубинных и в плане) называют прогнозом природных русловых деформаций. Природные деформации обязательно учитывают при определении величины отверстия моста, разбивке моста на пролеты, фундировании его опор, а также при решении
системы регулирования.
Уширения подмостовых русел – естественные (самоуширение),
либо искусственные (срезки) – предопределяются общим стеснением
паводкового потока подходами к мосту, т.е. искусственным изменением руслоформирующего расхода на участке влияния мостового перехода.
Общий размыв русел на мостовых переходах также связан
с общим стеснением паводкового потока подходами. При назначении
глубины фундирования опор моста прогнозируют те наибольшие глубины общего размыва, которые могут сформироваться в один из наиболее напряженных периодов работы мостового перехода.
5
Стр. 5
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Местный размыв, развивающийся у передних граней опор, является следствием нарушения локальной структуры потока опорами
мостов и приводит к дополнительному углублению русла у опор.
Глубины местных размывов вычисляют либо по эмпирическим, либо по теоретико-эмпирическим формулам.
Расчет судоходного уровня (РСУ) – одна из наиболее важных
задач. Этим расчетом определяются, с одной стороны, тот наивысший уровень, при котором еще возможен под мостом проход судов
с заданными высотными габаритами, и, с другой стороны, отметки
низа конструкции пролетных строений, высота опор, уровни проезда на мосту и подходах.
Минимальные отметки бровок насыпей подходов, струенаправляющих дамб и траверс определяются, прежде всего, отметкой
бытового уровня воды расчетной вероятности превышения, величиной подпора у насыпи, вероятной высотой набега волны на откос и
нормируемым конструктивным запасом.
Проектирование регуляционных и защитных сооружений:
струенаправляющих дамб, траверсов, полузапруд, спрямлений русел, укреплений – сопровождается специальными расчетами.
1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ РАСХОДОВ И УРОВНЕЙ ВОДЫ
Срок службы мостовых переходов исчисляется многими десятилетиями. За этот период на водотоках могут пройти значительные
паводки, в том числе превышающие те, которые наблюдались ранее. Сооружения мостовых переходов должны быть запроектированы таким образом, чтобы вероятность их подтопления, подмыва и
повреждения высокими паводками за расчетный срок службы была
минимальной.
Прогноз величины максимальных расходов и уровней воды
при наличии длительных гидрометрических наблюдений выполняется на основе статистических данных о паводках, прошедших за
период наблюдений, предшествующих строительству мостового
перехода, с использованием методов теории вероятности.
6
Стр. 6
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Максимальные расходы и уровни характеризуются вероятностью их превышения еще большими расходами и уровнями. Величина вероятности превышения расчетного паводка обычно исчисляется в процентах и нормируется в зависимости от вида и категории
дороги, а также рода сооружения (табл. 1).
Таблица 1
Сооружения
Категория дорог
Вероятность
превышения
максимальных
расходов
расчетных
паводков, %
Большие и средние мосты I–III, I–в, I–к и II–к и город1*
ские улицы и дороги
IV, II–в, III–в, III–к, IV–в и
2*
IV–к, V, I–с и II–с
Малые мосты и трубы
I
1**
II, III, III–п и городские ули2**
цы и дороги
IV, IV–п, V и внутрихозяй3**
ственные дороги
Примечания: *В районах с малоразвитой сетью автомобильных дорог
для сооружений, имеющих особо важное народнохозяйственное значение,
при технико-экономическом обосновании вероятность превышения допускается принимать 0,33 вместо 1 % и 1 вместо 2 %.
**В районах с развитой сетью автомобильных дорог для автодорожных малых мостов и труб при технико-экономическом обосновании вероятность превышения допускается принимать 2 вместо 1 %, 3 вместо 2 %, 5
вместо 3 %, а для труб на дорогах категорий II–c и III–c – 10 %.
В практике гидротехнического проектирования наибольшее
распространение получили два метода вероятностного прогноза
максимальных гидрологических величин:
1) графоаналитический метод с использованием специальной
клетчатки нормального распределения;
7
Стр. 7
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
2) теоретический метод с использованием биноминальной кривой вероятности (Пирсона III).
Графоаналитический метод расчета заключается в следующем:
величины максимальных расходов Q и уровней H ранжируются в
убывающем порядке и каждому из членов ряда присваивается эмпирическая вероятность превышения, определяемая по формуле
m
Pэ% =
⋅ 100 %,
(1)
n +1
где m – порядковый номер члена ранжированного ряда, для которого отыскивается его вероятность превышения;
n – число лет наблюдений.
Если за короткий период времени наблюдений (< 50 лет) зафиксированы один или два редких паводка, то их эмпирическую
вероятность превышения (Pэ %) следует определять по формуле
Pэ% =
m−a
⋅ 100 %,
n + 1 − 2a
(2)
где а – параметр, учитывающий длину ряда наблюдений,
1
а = 0,25 +
.
2,5lg n
Полученные пары значений H (или Q) и соответствующие им
величины эмпирической вероятности превышения Pэ% наносят на
клетчатку нормального распределения и полученное поле точек
объединяют плавной кривой, называемой эмпирической кривой вероятности (рис. 1)
C использованием эмпирической кривой вероятности максимальных уровней определяются уровень расчетной вероятности
превышения HP% и вероятность затопления пойм в месте перехода
Pп% (см. рис. 1)
Расчеты удобно производить в табличной форме (табл. 2). Для
определения абсолютной отметки уровня воды Hабс к уровню H в
отсчетах реки водопоста необходимо прибавить значение «0» графика водопоста.
H абс = H + «0».
(3)
8
Стр. 8
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Таблица 2
m
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
Hpанж, м
89,65
89,60
89,55
89,40
89,25
89,15
88,95
88,80
88,70
88,60
88,55
88,50
88,45
88,30
88,20
88,10
87,90
87,80
87,70
87,55
87,50
87,45
87,40
87,20
87,10
87,05
87,00
86,90
86,80
86,70
Год
1964
1978
1962
1986
1976
1981
1987
1977
1972
1988
1984
1990
1974
1985
1983
1982
1965
1968
1970
1967
1971
1963
1975
1980
1989
1979
1969
1966
1961
1973
Рэ,%
3,2
6,5
9,7
12,9
16,1
19,4
22,6
25,8
29,0
32,3
35,5
38,7
41,9
45,2
48,4
51,6
54,8
58,1
61,3
64,5
67,7
71,0
74,2
77,4
80,6
83,0
87,1
90,3
93,5
96,8
Теоретический метод прогноза величин максимальных расходов заключается в применении аналитических кривых вероятности.
Для гидрологических прогнозов наибольшее распространение получила кривая вероятности Пирсона III.
10
Стр. 10
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Параметры кривой вероятности величин максимальных расходов – среднемноголетнее значение максимальных расходов Qср, коэффициент вариации Cv и коэффициент асимметрии Cs определяются
непосредственно по имеющемуся ряду непрерывных наблюдений.
Величина среднемноголетнего максимального расхода определяется по формуле
n
∑Q
i
Qср =
i =1
n
,
(4)
где Qi – максимальный расход с порядковым номером в ряду наблюдений;
n – число лет наблюдений.
Коэффициент вариации максимальных расходов определяется
по формуле
n
∑ ( K − 1)
2
i
Cν =
где K i =
i =1
n −1
,
(5)
Qi
– модульный коэффициент.
Qср
Коэффициент асимметрии ряда максимальных расходов вычисляется по формуле Крицкого – Менкеля
Cs =
2Cν
,
1 − K min
(6)
где K min – минимальное значение модульного коэффициента.
Расход расчетной вероятности превышения определяется по
формуле
QP % = Qср (Cν Φ + 1),
(7)
где Φ = f (P%, Cs ) определяют по табл. 3.
11
Стр. 11
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Таблица 3
Cs
0,00
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
0,70
0,80
0,90
1,00
1,10
1,20
1,30
1,40
1,50
1,60
1,70
1,80
1,90
2,00
2,10
2,20
2,30
2,40
2,50
3,00
4,00
5,00
0,1
3,09
3,23
3,38
3,52
3,66
3,81
3,69
4,10
4,24
4,38
4,55
4,67
4,81
4,95
5,09
5,23
5,37
5,50
5,64
5,77
5,91
6,06
6,20
6,34
6,47
6,60
7,22
8,17
9,12
0,39
2,75
2,82
2,93
3,04
3,15
3,27
3,36
3,48
3,60
3,70
3,81
3,88
4,04
4,08
4,12
4,28
4,33
4,45
4,53
4,62
4,70
4,80
4,91
4,98
5,08
5,19
5,55
6,08
6,52
1
2,33
2,40
2,47
2,54
2,61
2,68
2,75
2,82
2,89
2,96
3,02
3,09
3,15
3,21
3,27
3,33
3,39
3,44
3,50
3,55
3,60
3,65
3,70
3,75
3,79
3,83
4,02
4,34
4,54
Коэффициент Φ
Вероятность превышения, %
2
10
25
50
75
2,04 1,28 0,67 –0,00 –0,67
2,10 1,29 0,66 –0,02 –0,68
2,15 1,30 0,65 –0,03 –0,69
2,20 1,31 0,64 –0,05 –0,70
2,25 1,32 0,63 –0,07 –0,71
2,30 1,32 0,62 –0,08 –0,71
2,34 1,33 0,61 –0,10 –0,72
2,37 1,33 0,59 –0,12 –0,72
2,43 1,34 0,58 –0,13 –0,73
2,48 1,34 0,57 –0,15 –0,73
2,53 1,34 0,55 –0,16 –0,73
2,56 1,34 0,54 –0,18 –0,74
2,61 1,34 0,52 –0,19 –0,74
2,64 1,34 0,51 –0,21 –0,74
2,67 1,34 0,49 –0,22 –0,73
2,71 1,33 0,47 –0,24 –0,73
2,73 1,33 0,46 –0,25 –0,73
2,78 1,32 0,44 –0,27 –0,72
2,82 1,32 0,42 –0,28 –0,72
2,85 1,31 0,40 –0,29 –0,72
2,89 1,30 0,39 –0,31 –0,71
2,93 1,29 0,38 –0,32 –0,70
2,96 1,28 0,37 –0,33 –0,69
2,99 1,27 0,35 –0,34 –0,68
3,02 1,25 0,33 –0,35 –0,66
3,04 1,24 0,32 –0,36 –0,65
3,16 1,18 0,25 –0,40 –0,60
3,30 0,96 0,01 –0,41 –0,49
3,37 0,78 –0,10 –0,38 –0,40
12
Стр. 12
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
50
–1,28
–1,27
–1,26
–1,24
–1,23
–1,22
–1,20
–1,18
–1,17
–1,15
–1,13
–1,10
–1,08
–1,06
–1,04
–1,02
–0,99
–0,97
–0,94
–0,92
–0,90
–0,88
–0,85
–0,82
–0,79
–0,79
–0,65
–0,50
–0,40
99
–2,33
–2,25
–2,18
–2,10
–2,03
–1,96
–1,88
–1,81
–1,74
–1,66
–1,59
–1,52
–1,45
–1,38
–1,32
–1,26
–1,20
–1,14
–1,09
–1,04
–0,99
–0,94
–0,90
–0,87
–0,83
–0,80
–0,67
–0,50
–0,40
2. МОРФОМЕТРИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ
При проектировании мостовых переходов в створах с неизученным гидрологическим режимом прогноз последнего приходится
делать на основе приближенного морфометрического расчета, который заключается в оценке шероховатости русла и пойм по их
внешним морфологическим и геометрическим характеристикам и в
последующем определении скоростей течения и расходов по уровню равномерного течения.
Морфометрический расчет используется для:
– построения кривых общего Q = f (H), руслового Qрб = f (H),
пойменных расходов Qпб = f (H) (рис. 4) и скоростей течения в русле
vрб = f (H) и на поймах (рис. 3);
– оценки распределения расчетного расхода между элементами
живого сечения долины. Величина распределения расчетного расхода
между руслами и поймами является одной из основных характеристик,
во многом определяющей как генеральные размеры будущих сооружений мостового перехода, так и особенности их работы;
– определения величины расчетных уровней в неизученных
створах при известных величинах расчетных расходов;
– оценки бытовых скоростей течения в русле и на поймах;
– построения эпюр элементарных и интегральных расходов,
последние часто используются при специальных расчетах (например, при расчете групповых отверстий).
Основное уравнение морфометрического расчета имеет вид
ν ij = mi hij2/3 I б1/2 ,
(8)
где ν ij – средняя скорость течения на i-м участке живого сечения
долины при j-м уровне;
mi – коэффициент ровности i-го участка (величина, обратная
1
коэффициенту шероховатости n), m = ;
n
hij – средняя глубина потока на i-м участке при j-м уровне;
Iб – бытовой уклон свободной поверхности.
13
Стр. 13
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Последовательность морфометрического расчета:
– по имеющемуся профилю морфоствора (рис. 2) и морфологическому описанию характерных участков принимают коэффициент ровности (шероховатости) по табл. 4;
– задаются j-м уровнем воды и для каждого i-го характерного
участка вычисляют площадь живого сечения ωij и среднюю глубину
hij =
ωij
Bij
;
(9)
– вычисляют скорости течения на каждом i-м участке по уравнению (8) и величины расходов по формуле
Qij = ωij ν ij ;
(10)
– суммируют расходы характерных участков долины и определяют общий Qj, русловой бытовой Qрбj расходы и средние русловые
скорости течения ν рбj при j-м уровне.
Расчет ведется в форме табл. 5.
Таблица 4
Морфологические признаки
Коэффициент ровности m
НаиНаиСредний
больший меньший
Русла земляные ровные
Русла полугорных рек
Незаросшие поймы
Русла земляные извилистые
Русла галечно-валунные
Суходолы ровные
Поймы, заросшие на 10 %
Русла земляные очень извилистые
Суходолы извилистые
Поймы, заросшие на 10 %
Суходолы, засоренные камнем и заросшие
Поймы, заросшие на 50 %
Поймы, заросшие на 70 %
Поймы, заросшие на 100 %
14
Стр. 14
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
40
20
30
30
20
25
25
15
20
20
10
15
15
10
0
5
10
5
15
Стр. 15
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Рис. 2. Морфоствор по оси перехода
Рис. 3. Кривые русловых и пойменных скоростей
Рис. 4. Кривые общего, руслового и пойменных расходов
16
Стр. 16
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Таблица 5
№
п/п
Отметка
Нj , м
1
УМВ
85,6
2
3
4
5
6
7
86,0
86,45
87,0
87,5
88,0
88,5
Измеритель
Bi
ωi
hi
νi
Qi
Bi
ωi
hi
νi
Qi
Bi
ωi
hi
νi
Qi
Bi
ωi
hi
νi
Qi
Bi
ωi
hi
νi
Qi
Bi
ωi
hi
νi
Qi
Bi
ωi
hi
νi
Qi
Левая
пойма
29,2
7,29
0,25
0,09
0,69
45,2
26,54
0,59
0,17
4,41
57,96
52,3
0,90
0,22
11,58
70,71
84,5
1,20
0,27
22,57
Русло
69,1
65,83
0,95
0,38
25,19
78,22
95,29
1,22
0,45
42,96
89,0
137,2
1,54
0,53
72,37
89,0
181,7
2,04
0,64
115,59
89,0
226,2
2,54
0,74
166,52
89,0
270,7
3,04
0,83
224,63
89,0
315,2
3,54
0,92
289,49
Правая
пойма
Всего Qj,
м3/c
25,19
42,96
72,37
151,72
29,2
0,19
0,08
2,31
158,5
120,7
0,76
0,20
23,87
165,28
201,7
1,22
0,27
54,63
172,06
286
1,66
0,33
95,18
118,58
194,81
290,84
407,24
17
Стр. 17
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Окончание табл. 5
№
п/п
8
9
10
Отметка
Нj , м
89,0
89,5
РУВВ1%
89,8
Измеритель
Bi
ωi
hi
νi
Qi
Bi
ωi
hi
νi
Qi
Bi
ωi
hi
νi
Qi
Левая
пойма
83,47
123,0
1,47
0,31
37,78
103,33
169,5
1,64
0,33
55,91
115,83
202,4
1,75
0,34
69,64
Русло
89,0
359,7
4,04
1,00
360,76
89,0
404,2
4,54
1,08
438,17
89,0
430,9
4,84
1,13
487,47
Правая
пойма
178,84
373,7
2,09
0,39
144,86
185,62
464,9
2,50
0,44
203,35
189,69
521,1
2,75
0,47
242,42
Всего Qj,
м3/c
543,40
697,44
799,53
Для створов, в которых известны величины расчетного уровня
и расхода, морфометрический расчет дает возможность оценить распределение расчетного общего расхода между руслом и поймами:
τ=
Qрб
Q
=
5/3
mр Bрб hрб
5/3
5/3
mр Bрб hрб
+ ∑ mпi Bпi hпб
i
,
(11)
где mр , mпi – соответственно коэффициенты ровности русла и характерных участков пойм;
Bрб , Bпi – бытовая ширина русла и ширина i-го участка поймы;
hрб, hпбi – средняя глубина в русле и на i-м участке поймы.
Величины руслового бытового и пойменного расходов при
этом определяются следующим образом:
Qрб = Qτ и Qпб = (1 − τ) .
18
Стр. 18
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
(12)
3. НАЗНАЧЕНИЕ ОТВЕРСТИЯ МОСТА И РАЗМЕРОВ СРЕЗКИ
Русла рек формируются от разных по высоте паводков в течение длительного времени. При этом размеры русел рек в пределах
каждого конкретного участка остаются достаточно устойчивыми во
времени. Размеры русел рек определяются не по всем расходам,
проходящим через данное сечение долины, а лишь по проходящей
на его ширине частью общего расхода – руслового бытового расхода (Qрб). Сооружение мостового перехода не меняет общего расхода, проходящего через данное сечение, но меняет на участках, прилегающих к мостовому переходу, естественное распределение общего расхода между руслом и поймами. Чем больше относительная
часть расхода, проходящего по поймам, и чем чаще они затопляются в паводки, тем в большей степени мостовой переход меняет естественный русловой режим реки на участке своего влияния и тем
большие размеры мостового перехода могут быть приняты.
Искусственное уширение подмостовых русел (устройство срезок)
является одним из эффективных средств уменьшения общего размыва,
позволяет при сравнительно малых затратах назначить для одного и
того же отверстия моста существенно меньшее заложение опор.
Bрм
На степень возможного уширения γ =
главным образом
Bрб
влияют величина стеснения потока подходами к мосту
Qрм
β=
и вероятность затопления пойм в месте перехода Pп %. СтеQрб
пень возможного уширения при этом оказывается тем больше, чем
больше стеснен поток подходами и чем чаще затапливается пойма в
месте перехода. Полнота расчетного паводка П (отношение средней
высоты водомерного графика над поймой к максимальной) также
оказывает заметное влияние на степень устойчивого уширения
подмостовых русел, при этом большей полнотой определяют большие уширения.
19
Стр. 19
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Ширина устойчивого русла под мостом определяется по теоретико-эмпирической формуле
(
)
0,93
Bрм = Bрб  β1%
− 1 K п K P % + 1 ,


(13)
где Bрб – бытовая ширина русла;
β1% – степень стеснения потока на пике паводка ВП = 1 % при
отверстии моста Lм = Bрм .
Первоначально, а также в том случае, если мост перекрывает
только русло, степень стеснения потока определяют по формуле
β1 % ≈
1 Q1 %
.
=
τ Qрб
(14)
В том случае, когда мост перекрывает русло и часть поймы,
пропускающую значительную часть расхода, после предварительного определения ширины устойчивого русла под мостом по формуле (13) и назначения отверстия моста находят новое фактическое
значение β1% по формуле (20).
K п – эмпирический коэффициент, учитывающий влияние полноты расчетного паводка, определяется по формуле
 7,7   П ( 3,18 − 0,85β1% )
− 1  
Kп = 
, при β1 % < 4,5,
 β1%
 2 
(15)
Кп = 0,7, при β1 % ≥ 4,5,
(16)
где П – полнота расчетного паводка (отношение средней высоты
водомерного графика над поймой к максимальной (рис. 5.), при отсутствии данных можно принимать П ≈ 0,7.
K P % – коэффициент, учитывающий влияние частоты затопления пойм в месте перехода, вычисляется по эмпирической формуле
KP %

2,5 
 0,5 +

β1% 
 P 
=  п% 
 100 
20
Стр. 20
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
,
(17)
где Pп % – вероятность затопления поймы в месте перехода в %, определяется по эмпирической вероятности максимальных уровней
воды (см. рис. 1).
Целесообразность устройства уширения подмостового русла определяется по табл. 6. Если при данном β%, значение Pп % больше указанных в таблице, то уширение целесообразно. При степени стеснения
потока β% < 1,7 уширение мостового русла не устраивается.
Таблица 6
Показатель
Степень стеснения потока
подходами при РУВВ, β
Вероятность затопления
пойм, Pп % >
1,7
2,0
2,5
95
75
50
Значение
3,0
3,5
33
21
4,0
4,5
13
6
Рис. 5. Схема к определению полноты паводка
Искусственное уширение русла под мостом (срезка) может
быть устойчивым (не заиливаться во время эксплуатации), если величина срезки не превышает размеры возможного самоуширения
русла. При необходимости получения дополнительных объемов
грунта размеры срезки под мостом в некоторых случаях могут быть
увеличены, но при расчете общего размыва величину срезки необ21
Стр. 21
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
ходимо принимать равной расчетной ширине русла. Так как срезка
является искусственным уширением русла (фронта переноса наносов), то ее надо устраивать за счет удаления связных грунтов пойменного наилка, но не за счет русловых элементов (рис. 6).
Рис. 6. Очертания срезки в поперечном сечении и плане
Можно устраивать как одностороннюю, так и двухстороннюю
срезку с распределением уширения между соответствующими поймами пропорционально сливу воды с каждой из них.
22
Стр. 22
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Русло уширяется до уровня средней межени. Форма уширенного
русла в плане принимается эллиптического очертания с плавным сопряжением с неуширенными частями его в верхнем и нижнем бьефах.
Общая длина срезки назначается не менее 4–6 ее ширины bс (рис. 6).
Отверстие моста назначается, как правило, не менее величины,
определяемой формулой (рис. 7)
Lм = δBрм + Σbоп + Σlукр + 2mhп,
(18)
где Bрм – ширина устойчивого русла под мостом с учетом срезки,
определяемая расчетом по формуле (13);
δ = 1,1 – гарантийный коэффициент запаса на возможную погрешность;
Σbоп – суммарная ширина опор (для расчета отверстия моста в
свету Σbоп = 0);
Σlукр – ширина укреплений подошв конусов (обычно Σlукр = 10–20 м);
m – коэффициент заложения конусов (как правило, принимают
m = 2);
hп – глубина на пойме у конусов при РУВВ, м.
Рис. 7. Схема к определению отверстия моста
23
Стр. 23
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
4. РАСЧЕТ ОБЩЕГО РАЗМЫВА
Расчет общего размыва является одной из важнейших частей
проекта мостового перехода, поскольку во многом определяет глубину фундирования опор моста и их конструкцию. В курсовой работе общий размыв рассчитывается упрощенным методом.
Нижний предел размыва – это наибольший размыв, вызываемый длительным воздействием на подмостовое русло расчетного
паводка постоянной высоты, равной пику расчетного паводка.
Глубина нижнего предела размыва оказывается тем больше,
чем больше степень стеснения потока подходами к мосту β и чем
меньше степень уширения подмостового русла γ.
Основное свойство нижнего предела размыва заключается в
том, что расчетный для опор моста размыв ни при каких обстоятельствах не может быть больше нижнего предела размыва.
Глубина нижнего предела размыва определяется по расчетному паводку постоянной высоты, равной пику расчетного паводка,
либо по формуле предельного баланса
2
hрм(н) = hрб
8
β9

3
Bрб

 ,
 B (1 − λ ) 
 рм

(19)
где hрб , hрм(н) – средняя глубина в русле под мостом до и после достижения предельного размыва соответственно;
Bрб – бытовая ширина русла под мостом;
Bрм – ширина подмостового русла с учетом срезки, определяемая по формуле (13).
Степень стеснения потока определяется по формуле
Q
(20)
β=
,
Qрб + qпб (Lм − Bрм )
где Q и Qрб – общий и русловой бытовой расходы соответственно, м3/с;
24
Стр. 24
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Lм – отверстие моста в свету, м;
qпб – погонный бытовой расход на пойме, м3/с.
qпб =
Q − Qрб
B0 − Bрб
(21)
,
B0 – ширина разлива реки в паводок;
λ=
bоп
– относительная ширина русловой опоры (отношение
lпр
ширины опоры к длине пролета, обычно близкое к 0,05).
Время воздействия на подмостовое русло расчетного паводка
постоянной высоты, потребное для реализации нижнего предела
размыва, является важнейшей характеристикой мостового перехода
и определяется по теоретической зависимости
tн =
hрб lсж (Kф + 2χ )
172 800qб
,
(22)
где tн – время, потребное для реализации нижнего предела размыва, сут.;
hрб – средняя глубина русла, считая от РУВВ, м;
Кф – коэффициент формы ямы размыва перед мостом,
2
l

K ф = 0, 4  мп − 0,5  + 0,8,
 lбп

(23)
lмп , lбп – ширина малой и большой пойм в месте перехода соответственно;
lсж – длина зоны сжатия потока перед мостом, м,
lсж =
B0 − Lм
при β% < 2,9,
lмп
l+
lбп
(24)
25
Стр. 25
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
lсж =
χ=
lвд
lсж
5l бп
3
β2
при β% ≥ 2,9,
(25)
относительная длина верховых струенаправляющих
дамб;
lвд – длина верховых струенаправляющих дамб (ориентировочно находится по табл. 18);
qб – погонный бытовой расход руслоформирующих наносов
при РУВВ:
 Ад

(26)
qб =  1/4
+ Ав  ν 3рб ( ν рб − ν нер ) ,
 hрб

Ад и Ав – функции свойств донных и взвешенных наносов руслоформирующих фракций:
Aд =
Aв =
2(1+r )
,
(27)
0,2(1+r )
,
gWγ
(28)
g
2/3
d
1/4
γ
r – порозность наносов – отношение объема пор к объему беспустотной среды, обычно r = 0,65;
g – ускорение свободного падения, м/с2;
d – средняя крупность наносов, м;
γ – плотность материала наносов, обычно 2650 кг/м3;
W – гидравлическая крупность наносов (скорость выпадения
частиц в стоячей воде), определяется по шкале Архангельского
(табл. 13), м/с.
Функции свойств донных и взвешенных наносов могут также
определяться по графикам (рис. 8) в зависимости от крупности донных отложений d;
26
Стр. 26
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
νрб – средняя русловая бытовая скорость течения, м/с;
νнер – неразмывающая средняя скорость течения для грунта донных отложений. Для несвязных грунтов определяется по формуле
ν нер
=
ν нд
d
1/6
1/6
hрб
,
(29)
νнд – неразмывающая донная скорость, м/с;
d – средний диаметр отложений, м.
ν
Величина нд определяется по табл. 7.
1/6
d
Таблица 7
Грунт
Песок
Гравий
Галька
Булыжник
Валуны
Разновидность
d, мм
Мелкий
Средний
Крупный
Мелкий
Средний
Крупный
Мелкая
Средняя
Крупная
Мелкий
Средний
Крупный
Мелкие
Средние
Крупные
0,05–0,25
0,25–1,0
1,0–2,5
2,5–5
5–10
10–15
15–25
25–40
40–75
75–100
100–150
150–200
200–300
300–400
> 400
Донная неразмывающая
скорость, м/с
0,20
0,20
0,20–0,25
0,25–0,35
0,35–0,50
0,50–0,60
0,60–0,80
0,80–1,00
1,00–1,35
1,35–1,60
1,60–1,95
1,95–2,25
2,25–2,75
2,75–3,15
3,15
ν нд
1/6
d
0,55–0,60
0,60–0,65
0,65–0,70
0,70–0,85
0,85–1,10
1,10–1,20
1,20–1,50
1,50–1,70
1,70–2,10
2,10–2,35
2,35–2,60
2,60–2,95
2,95–3,35
3,35–3,70
3,70
Для связных грунтов неразмывающая средняя скорость течения для грунта донных отложений νнер определяется по табл. 8 или
по формуле
27
Стр. 27
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Таблица 8
Грунты
Глины
тяжелые
Тощие
суглинки
Лессы
1,2
1,2–1,65
Глубина потока, м
0,4
1
2
3
Средние допустимые скорости
течения, м/с
0,35
0,40
0,45
0,50
0,70
0,85
0,95
1,10
1,65–2,05
2,05–2,15
1,00
1,40
1,20
1,70
1,40
1,90
1,50
2,10
1,2–1,65
0,60
0,70
0,80
0,85
1,65–2,05
2,05–2,15
0,80
1,10
1,00
1,30
1,20
1,50
1,30
1,70
Разновидность Объемный
грунтов
вес, т/м3
Малоплотные
Средней
плотности
Плотные
Очень
плотные
Средней
плотности
Плотные
Очень
плотные
Таблица 9
Наименование грунтов
и пределы нормативных
значений их показателя
текучести Il
Супеси
Суглинки
Глины
0 <Il ≤ 0,25
0,25 ≤ Il ≤ 0,75
0 ≤ Il ≤ 0,25
0,25 ≤ Il ≤0,5
0,5 ≤ Il ≤ 0,75
0 ≤ Il ≤ 0,25
0,25 ≤ Il ≤ 0,5
0,5 ≤ Il ≤ 0,75
Нормативное удельное сцепление Сn, кПа,
пылевато-глинистых нелессовых грунтов
четвертичных отложений,
при коэффициенте пористости е
0,45 0,55 0,65 0,75 0,85 0,95 1,05
21
17
15
13
–
–
–
19
15
13
11
9
–
–
47
37
31
25
22
19
–
39
34
28
23
18
15
–
–
–
25
20
16
14
12
–
81
68
54
47
41
36
–
–
57
50
43
37
32
–
–
45
41
36
33
29
Гипотетическим пределом общего размыва называется размыв, вызываемый воздействием многих реальных (имеющих подъем и спад) и проходящих один за другим расчетных паводков. Глубина гипотетического предела размыва оказывается тем больше,
29
Стр. 29
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
чем больше степень стеснения потока подходами β, чем меньше
степень уширения подмостового русла γ и чем больше полнота расчетных паводков.
Основное свойство гипотетического предела размыва в том,
что расчетный для опор моста размыв может быть равен ему, но не
может быть больше.
Глубина гипотетического предела определяется по формуле
hрм(г)
(
)
2
1
3

  Bрб
= hрб  β8/9 − 1 П 2 + 1 
 ,

  Bрм (1 − β) 
(31)
где hрм(г), hрб – средняя глубина в русле под мостом после и до размыва;
Bрм, Bрб – ширина русла под мостом и его бытовая ширина;
П – полнота расчетного паводка.
Верхний предел общего размыва – размыв, вызываемый проходом по предварительно неразмытому дну единичного, имеющего
подъем и спад паводка.
Величина верхнего предела размыва оказывается тем больше,
чем больше стеснен поток подходами к мосту и чем меньше степень
уширения подмостового русла γ. Верхний предел оказывается тем
больше, чем меньше крупность размываемого грунта d и длина зоны сжатия перед мостом lсж, чем больше длительность расчетного
паводка tпв и его полнота П.
Основное свойство верхнего предела размыва заключается в
том, что расчетный для опор моста общий размыв может быть равен
ему, но не может быть меньше.
Глубина верхнего предела размыва может быть определена по
формуле
2
 8  1
  Bрб  3
hрм(в) = hрб  β 9 − 1 П 2 Кt + 1 
 ,

B
(1
λ)
−




рм


30
Стр. 30
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
(32)
где hрм(в), hрб – средняя глубина в русле под мостом после и до размыва;
Bрм, Bрб – ширина русла под мостом и его бытовая ширина;
П – полнота расчетного паводка;
Кt – коэффициент, учитывающий влияние длительности паводка,
 0,58   tпв 
Кt = 1 +
 
β  tн 

0,75
β
, при Кt < 0,80;
(33)
0,35
 β
t
К t =  пв  , при Кt ≥ 0,80;
 tн 
tпв – длительность расчетного паводка над поймой, определяемая по водомерному графику на рис. 5;
tн – время, потребное для достижения нижнего предела размыва, определяемое по формуле (22).
При поступлении наносов в створ мостового перехода (νрб > νнер)
по способу определения расчетного для опор моста общего размыва
все мостовые переходы могут быть разделены на 4 группы, характеризующиеся размывающей способностью расчетного паводка.
Первая группа мостовых переходов характеризуется потенциальной размывающей способностью расчетного паводка большей,
чем требуется для достижения нижнего предела. Расчетный для
опор моста размыв, равный нижнему пределу, определяется по
формуле предельного баланса (19).
Вторая группа мостовых переходов характеризуется потенциальной размывающей способностью паводка большей, чем требуется для
реализации гипотетического размыва, но меньшей минимально необходимой для реализации нижнего. Расчетный для опор моста размыв,
равный верхнему пределу, определяется по формуле (32).
Третья группа мостовых переходов характеризуется потенциальной размывающей способностью паводка, близкой к требуемой для
реализации гипотетического предела. Расчетный для опор моста размыв, равный гипотетическому пределу, принимается по формуле (31).
31
Стр. 31
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Четвертая группа мостовых переходов характеризуется тем,
что потенциальная размывающая способность паводка слишком
мала для реализации гипотетического размыва. На мостовых переходах четвертой группы все характерные пределы размыва сильно
разнятся между собой, а расчетный для опор общий размыв занимает промежуточное положение между верхним и гипотетическим.
Расчетный общий размыв в этом случае ориентировочно определяется формулой (31).
Признаки, по любому из которых можно сразу оценить, к какой группе относится тот или иной мостовой переход, представлены в табл. 10.
Таблица 10
Группа мостового
перехода
I
II
III
IV
Признаки
Способ расчета
tпв
1
≥ 1,5β
tн
П
hрм(в) ≥ hрм(н)
hрм(н) > hрм(в) ≥ hрм(г)
hрм(г)> hрм(в) ≥ 0,85hрм(г)
hрм(в) < 0,85hрм(г)
по формуле (19)
по формуле (32)
t
1
> пв ≥ 1
1,5β
tн
П
по формуле (31)
t
1> пв ≥ 0,15
tн
по формуле (31)
t
0,15 > пв
tн
При отсутствии поступления наносов в створ мостового перехода (νрб < νнер) расчетный общий размыв
hрм = hрб
βν рб
νнер (1 − λ )
.
(34)
Переход от средних глубин размыва к максимальным, расчетным для опор моста, можно осуществить на основании допущения
о сохранении в русле под мостом после размыва бытового соотношения максимальной глубины к средней
32
Стр. 32
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
 hрб max
hрм max = hрм 
 hрб


 .

(35)
При обнажении в ходе размыва трудноразмываемых пород
возможно ограничение размыва по геологическим условиям. Если
скорость в русле под мостом при размыве на наиболее глубокой
вертикали в момент достижения кровли трудноразмываемых пород
меньше неразмывающей для грунта обнаженного геологического
слоя, то этот слой служит ограничением общему размыву. При геологическом ограничении размыва необходимо учитывать возможность развития боковых деформаций русла. Геологические условия
обычно лимитируют развитие максимальных глубин размыва, при
этом площадь поперечного сечения в русле под мостом будет возрастать за счет уширения русла.
Ограничение размыва по геологическим условиям происходит
в том случае, если νрм < νнер, где
vрм
 Bрб
= vрб 
 Bрм




0,25
 hрм

 hрб



0,125
.
(36)
Возникающее дополнительное уширение подмостового русла
1,5
Bрм(г)
 hрм 
= Bрм 
,
 hрм(г) 


(37)
где hрм – средняя глубина в русле под мостом после размыва, найденная при условии отсутствия геологического ограничения;
Bрм – ширина русла под мостом при условии отсутствия геологического ограничения.
При расчете отверстия моста по формуле (18) вместо Bрм следует подставлять Bрм(г).
33
Стр. 33
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
5. РАСЧЕТ МЕСТНОГО РАЗМЫВА
Местный размыв является результатом локального нарушения
гидравлической структуры потока при обтекании опор мостов, голов струенаправляющих дамб, траверсов и т.д. Местный размыв
наиболее опасен для опор мостов. Развиваясь у передней грани, он
может привести к потере их устойчивости (по этой причине подмытая опора всегда падает вверх по течению). В связи с этим при фундировании опор мостов помимо природных русловых деформаций и
общего размыва необходимо учитывать местный размыв у их передних граней.
Наибольшее распространение для расчета местного размыва
получила теоретико-эмпирическая формула И.А. Ярославцева:
– для расчета в несвязных грунтах
 ν2 
hв = К ⋅ К ζ  оп 
 gbоп 
0,9
bоп − 30d ;
(38)
– для расчета в связных грунтах
 ν2 
hв = К ⋅ К ζ  оп 
 gbоп 
0,9
bоп −
6ν нер
g
;
(39)
где hв –глубина воронки местного размыва;
Кζ – коэффициент, учитывающий форму опоры, принимается
по табл. 11;
К – коэффициент, зависящий от относительной глубины потоH
, принимается по табл. 12;
ка
bоп
H – максимальная глубина потока перед опорой после общего
размыва, м;
bоп – средняя ширина опоры, м;
νнер – неразмывающая средняя скорость, при которой развивается общий размыв;
34
Стр. 34
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
d – средний диаметр частиц размываемого грунта, м;
g = 9,81 м/с2 – ускорение силы тяжести;
vоп – скорость набегания потока на опору (м/с), определяется
для наиболее глубокой вертикали подмостового сечения на момент
окончания общего размыва по ориентировочному выражению
2
ν оп = ν рм ⋅ α р3 ;
(40)
где νрм – средняя скорость течения в русле под мостом после завершения общего размыва (м/с), определенная по выражению (36);
hр max
αр =
– коэффициент русла.
hр ср
При косом набеге потока вводимая в расчет величина ширины
опоры по направлению, нормальному к течению воды, увеличивается:
b′= b (l − b) ⋅ sinα,
(41)
где α − угол отклонения потока от прямого направления;
l – длина опоры по направлению поперек моста.
Таблица 11
Вид опоры
Кζ
8,5
Вид опоры
10,5
Кζ
10,0
10,0
35
Стр. 35
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Окончание табл. 11
Вид опоры
Вид опоры
Кζ
12,4
Кζ
7,0
12,4
6,5
Таблица 12
H
bоп
5,0
3,0
1,0
К для
русла
поймы
0,38
0,44
0,73
0,62
0,68
0,97
Формула И.А. Ярославцева применима для скоростей течения,
при которых не происходит разрушения структурных скоплений
наносов – гряд. Практически ее применяют при скоростях течения
до 4 м/с.
Другой зависимостью для расчета местного размыва является
формула М.М. Журавлева:
– при поступлении наносов в воронку размыва при νоп > νнер
36
Стр. 36
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
n
ν 
hв = 1,1К ф bоп H  оп  ;
(42)
 ν взм 
– при отсутствии поступления наносов в воронку размыва при
νоп < νнер
n
0,6
hв = 1,1К фbоп
H 0,4
 ν оп 

 ,
 ν взм 
(43)
где Кф – коэффициент формы опоры, принимаемый по табл. 11
с учетом того, что Кф = 0,1Кζ;
n – показатель степени;
νвзм – средняя взмучивающая скорость турбулентного потока
перед опорой, определяемая в зависимости от крупности руслоформирующих наносов и глубины потока для несвязных грунтов по
формуле
1
ν взм
 H 6
= 3 WHg   ,
d 
(44)
в связных грунтах
ν взм = 2,0H 0,14 ν нер ,
(45)
где d – средний диаметр частиц размываемого грунта, м;
W – гидравлическая крупность размываемого грунта (скорость
выпадения частиц в спокойной воде, м/с). Определяется по шкале
В.Б. Архангельского (табл. 13).
Таблица 13
d, мм
0,01
0,05
0,10
0,15
0,20
0,25
W, м/с
0,0001
0,0018
0,0069
0,0156
0,0216
0,027
d, мм
0,30
0,35
0,40
0,45
0,50
0,60
W, м/с
0,324
0,0378
0,0432
0,0468
0,054
0,065
d, мм
0,70
0,80
0,90
1,00
1,50
2,00
W, м/с
0,073
0,081
0,088
0,094
0,126
0,153
d, мм
2,50
3,00
3,50
4,00
4,50
5,00
W, м/с
0,177
0,193
0,209
0,223
0,237
0,249
37
Стр. 37
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
В формулах (42), (43) показатель степени n принимается
n = 1 при
ν оп  H 
 
ν взм  d 
0,06
> 1; n = 0,67 при
ν оп  H 
 
ν взм  d 
0,06
≤ 1.
6. РАСЧЕТ ПОДПОРА НА МОСТОВЫХ ПЕРЕХОДАХ
Стеснение паводочного потока подходами к мосту приводит
к нарушению его бытового режима на значительном протяжении
вверх и вниз от оси моста: увеличению скоростей течения, деформациям русла и свободной поверхности потока. Расчет кривых свободной
поверхности на мостовых переходах – одна из наиболее сложных
и важных задач. Для оценки величины деформации свободной поверхности необходимо определить величину подпоров (рис. 9):
– начального подпора ∆Z0 в начале сжатия потока;
– полного подпора ∆Z в створе с максимумом подпора;
– подпора у насыпи ∆Zн;
– подмостового подпора ∆Zм в створе самого моста.
Рис. 9. Схема к расчету подпоров
38
Стр. 38
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Начальный подпор необходимо знать для построения кривой
свободной поверхности вверх и вниз по течению от начала сжатия
потока. Без знания величины полного подпора невозможно вычислить подпор у насыпи, необходимый для назначения минимальной
отметки бровки земляного полотна на подходах к мосту. В соответствии с величиной подмостового подпора назначают отметки бровок струенаправляющих дамб.
Начальный подпор определяется по формуле


3
β2

∆Z 0 = lсж I б K 10 − 1 (1 + χ ) ,


2
 ε3

(46)
где lсж – длина зоны сжатия потока перед мостом, определяемая по
формулам (24), (25), м;
Iб – бытовой уклон свободной поверхности;
К – корректив потерь начального подпора;
β − степень стеснения потока;
χ – относительная длина верховых струенаправляющих дамб;
ε – относительный подпор,
ε=
hб + ∆Z 0
hб
;
(47)
hб – средняя глубина всего потока, м.
Начальный подпор по формуле (46) определяется методом последовательных приближений. На первом этапе задаются ε1 = 1, затем вычисляется начальный подпор ∆Z01 при ε1 = 1. На втором этапе по формуле (47), подставив в нее значение ∆Z01, находят относительный подпор ε2 и соответствующий ему подпор ∆Z02. Процесс продолжается до
тех пор, пока не будет выполнено условие εi – εi –1 ≤ 0,01.
Корректив начального подпора
К=
1,1
(β −1)
βPω
при Pω ≤ 1,2;
(48)
39
Стр. 39
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
K=
1,3
βPω1,2β
при Pω > 1,2,
(49)
где Pω – коэффициент размыва под мостом на пике первого расчетного паводка:
ωпр hрм Bрм + hпб (Lм − Bм )
Pω =
=
,
(50)
ωдр hрб Bрб + hпб (Lм − Bрб )
ωпр, ωдр – площади живых сечений под мостом после и до размыва соответственно.
Полный подпор может быть определен по известному значению начального подпора и расстоянию от моста до створа полного
подпора:
1,2
l −l 
∆Z = ∆Z 0 + 0, 25βI б  сж z 
 lсж 
( lсж − lZ ) ,
(51)
где lZ – расстояние от моста до створа полного подпора, м,
β
−1
5
lZ =
ε3
β −1
lсж .
(52)
При малых значениях уклона свободной поверхности
(Iб ≤ 0,0001) величины начального и полного подпоров практически
совпадают:
∆Z ≈ ∆Z 0 .
Подпор у насыпи определяется по формуле
∆Z н = ∆Z + I б lZ .
(53)
Подмостовой подпор определяется по формуле


α v 2 − α б ν б2
1
β2
∆Z м = lсж I б  K м 10 − 1 ( 2 + χ ) − м м
,


2
2g
3
εм 

40
Стр. 40
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
(54)
где νб, νм – соответственно бытовая скорость всего потока и средняя скорость течения под мостом с учетом подпора и размыва;
g – ускорение силы тяжести;
εм – относительный подмостовой подпор,
εм
=
hм + ∆Z
hм
;
(55)
hм – средняя скорость под мостом до размыва;
αб, αм – коэффициенты Корриолиса в бытовом и подмостовом
сечениях, могут быть определены по формуле
+ vп3Σωп
ν(ωр + Σωп )
ν 3р ωр
αб =
α м = ( α б − 1, 2 )
+ 0, 2;
Lм − Врб
В0 − Врб
+ 1, 2,
(56)
(57)
где νр, νп – скорости на русловой и пойменных частях живого сечения;
ν – средняя скорость по течению;
ωр, Σωп – площади русловой и пойменных частей живого сечения.
Корректив подмостового подпора
Км =
Км =
Pω2
3
β2
1,5
3
β 2 Pω
при Pω ≤ 1,2;
при Pω > 1,2.
(58)
(59)
7. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПОДХОДОВ К МОСТАМ
И РЕГУЛЯЦИОННЫХ СООРУЖЕНИЙ
Насыпи подходов проектируют исходя из самых неблагоприятных условий их работы. Пойменная насыпь может быть разделена
на характерные участки: спуск с берега речной долины на пойму;
41
Стр. 41
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
участок насыпи с минимально допустимым возвышением бровки
над водой; подъем к мосту, обычно значительно возвышающийся
над уровнем воды (рис. 10). Большая высота уровня проезда по
мосту по сравнению с участком насыпи минимальной высоты объясняется необходимостью выдержать подмостовой габарит, а также
значительной конструктивной высотой пролетных строений, особенно с ездой поверху.
Рис. 10. Продольный профиль пойменной насыпи
Выход с поймы на коренной берег речной долины (рис. 10,
участок I) проектируется как обычная дорога, так как эта часть подхода является сопрягающей между пойменной насыпью и незатопляемой дорогой вне пределов речной долины.
Минимальную отметку бровки насыпи (рис. 10, участок II) определяют по формуле
нас
H min
= РУВВ P % + ∆Z н + hнаб + 0,5,
(60)
где ∆Zн – подпор у насыпи;
hнаб – высота набега волны на откос (рис. 10), вычисляемая по
формуле
4,3 ( 2hв ) К ш
hнаб =
,
(61)
m
где Кш – коэффициент, характеризующий шероховатость откоса и
зависящий от типа покрытия откоса:
сплошное непроницаемое гладкое покрытие (асфальтобетон,
монолитный бетон)................................................................................1;
42
Стр. 42
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
сборные бетонные плиты...........................................................0,9;
каменная кладка (мощение) и дерн................................0,75–0,80;
наброска из булыжника...................................................0,60–0,65;
то же из рваного камня.............................................................0,55;
то же из тетраподов...................................................................0,50;
2hв = hвол – высота волны (рис. 10), в случае ограничения длины
волны на пойме может быть определена по формуле
2hв = 0,2hпб,
(62)
hпб – бытовая глубина на пойме, м.
Поскольку снижение отметок поверхности воды на поймах невелико и заметно охватывает только небольшое расстояние, насыпи
принято проектировать
Рис. 11. Схема набега волны на откос
горизонтальными. С целью обеспечения водоотвода с проезжей части, выхода на коренной
берег речной долины с минимальными объемами земляных работ,
а также для уменьшения высоты на несудоходной части отверстия
и высоты насыпей продольный профиль автодорожных мостов принимают на вертикальных выпуклых кривых или на уклоне, как правило, не более 20 %. Элементы продольного и поперечных профилей
мостов нормируются в соответствии с требованиями СНиП 2.02.05–85
в зависимости от категории дороги.
Назначение минимальной отметки проезда по мосту связано
с определением необходимого возвышения пролетных строений
моста над уровнем воды.
Для мостов через несудоходные реки, а также для мостов
с разводными и подъемными судоходными пролетами минимальная
отметка проезда назначается по формуле
43
Стр. 43
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
пр
H min
= H P % + Гн + hкон ,
(63)
где HP % – расчетный уровень высокой воды с заданной вероятностью превышения;
hнаб – высота набега волны на откос (рис. 11), вычисляемая по
формуле (61);
Гн – подъем (габарит) пролетных строений (или опорных частей) над уровнем воды, в несудоходных пролетах равный 0,75 м при
расчетном уровне воды. При редком карчеходе эта норма повышается до1,5 м, а при интенсивном – до 2 м;
hкон – высота конструкции.
Минимальная отметка проезжей части для мостов через судоходные реки
пр
H min
= РСУ + Гc + hкон ,
(64)
где РСУ – расчетный судоходный уровень;
Гс – судоходный габарит, отсчитываемый от РСУ и назначаемый,
соответственно, классу пересекаемого водного пути по табл. 14.
Подмостовым габаритом называют предельное, нормальное
к направлению течения очертания границ пространство в пролете
моста, которое должно оставаться свободным для беспрепятственного пропуска судов и плотов, и внутрь которого не должны вдаваться никакие элементы моста или расположенных на нем устройств, включая навигационные знаки.
По ГОСТ 26775–97 все судоходные реки делятся на семь классов по судоходству. Класс реки определяют органы речного флота.
Очертания и размеры подмостовых габаритов судоходных неразводных и разводных пролетов мостов в зависимости от класса
водного пути должны соответствовать указанным на рис. 12 и в
табл. 14.
Очертание подмостового габарита должно быть прямоугольным и соответствовать указанному на рис. 12 контуру АВСDА.
44
Стр. 44
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Рис. 12. Подмостовой габарит неразводного судоходного пролета моста:
АВСDА и АЕFКLDА – контуры подмостового габарита; РСУ – расчетный
высокий судоходный уровень воды; НСУ − наинизший (меженный)
судоходный уровень воды; h – высота подмостового габарита над РСУ;
b – ширина подмостового габарита; d – гарантированная глубина судового
хода на перспективу; a – амплитуда колебаний уровней воды между РСУ и ПУ
Таблица 14
Класс
Глубина судового хода Высота Ширина подмостового
водного пути на перспективу (по всей подмосто- габарита, м, не менее
(участка)
ширине судоходного вого габадля пролета
рита, м, не
пролета), м
менее
гаранти- средненавинеразвод- разводного
рованная гационная
ного
Сверхмагистральные
Св. 3,2
Св. 3,4
17,0
140
60
1
Магистральные
Св. 2,5 до Св. 2,9 до 3,4
15,0
140
60
2
3,2
3
Св. 1,9 до Св. 2,3 до 2,9
13,5
120
50
2,5
4
Св. 1,5 до Св. 1,7 до 2,3
12,0
120
40
1,9
Местного
значения
45
Стр. 45
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Окончание табл. 14
Класс
Глубина судового хода Высота Ширина подмостового
водного пути на перспективу (по всей подмосто- габарита, м, не менее
(участка)
ширине судоходного вого габадля пролета
рита, м, не
пролета), м
менее
гаранти- средненавинеразвод- разводного
рованная гационная
ного
5
Св. 1,1 до Св. 1,3 до 1,7
10,5
100/60
30
1,5
6
Св. 0,7 до Св. 0,9 до 1,3
9,5
60/40
–
1,1
7
0,7 и ме- От 0,6 до 0,9
7,0
40/30
–
нее
Примечание. В знаменателе приведена ширина для второго и последующих судоходных пролетов.
На участках водных путей 1–4-го классов для неразводных пролетов мостов с криволинейным очертанием нижнего пояса пролетных
строений, располагаемых в стесненных условиях (в пределах городов
и подходов к ним, вблизи транспортных узлов, на автомобильных дорогах со сложными развязками на берегах и в других обоснованных
случаях), допускается принимать очертание подмостового габарита по
контуру АЕFКLDA (см. рис. 12). При этом высоту h1 и ширину b1 устанавливают по согласованию с органами, регулирующими судоходство, но не менее, соответственно, 0,7h и 0,7b.
В неразводных пролетах допускается снижать ширину подмостового габарита b, м:
– в пролете, предназначенном для движения плавучих средств
только вниз по течению при отсутствии плотоперевозок на водных
путях:
4-го класса – до 100;
5-го класса – до 80;
6-го класса – до 40;
7-го класса – до 30;
46
Стр. 46
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
– в пролете, предназначенном для движения плавучих средств
только вверх по течению при средней скорости течения в меженный
период, превышающей 0,5 м/с, на водных путях:
1-го класса – до 120;
2-го класса – до 100;
3-го и 4-го классов – до 80.
При этом очертание подмостового габарита должно быть только прямоугольным.
Расположение и количество судоходных пролетов должны
быть выбраны на основе прогноза возможных русловых переформирований, но, как правило, не менее двух: один для взводного и
один для сплавного судоходства. Судоходный пролет можно считать действующим только в том случае, если на всей его ширине
могут плавать суда даже при наинизшем уровне воды, причем в любой точке пролета должна быть обеспечена глубина, требуемая по
классу водного пути.
Размеры судоходных пролетов могут быть неравными.
Величина пролетов для сплавного судоходства принимается
несколько большей, чем для
взводного. Это делается в связи
с тем, что идущие вниз по течению суда из-за увеличения
скорости воды у моста приобретают
рыскливость, управлеРис. 13. Схема к определению РСУ
ние ими затрудняется, возникает опасность навала судов на опоры моста.
В рамках курсового проекта расчетный судоходный уровень
(РСУ) определяется следующим образом: задаются вероятностью
превышения расчетного паводка а (по табл. 15) и либо устанавливают отметку паводка по клетчатке вероятностей максимальных
уровней, либо определяют отметку паводка по номеру расчетного
половодья в ранжированном ряду максимальных уровней:
47
Стр. 47
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
№ = а (n + 1).
(65)
Определив уровень паводка, устанавливают также и среднюю
за все годы продолжительность навигации Т в сутках (в общем случае принимается продолжительность периода, когда река свободна
от ледостава и других ледяных образований). Разрешается, чтобы во
время половодья с вероятностью превышения а расчетный судоходный уровень был превышен в течение нескольких дней t, причем
допустимая продолжительность определяется формулой
t = K ⋅T ,
(66)
100
где K – коэффициент допускаемого снижения продолжительности
физической навигации (доля потерянного навигационного времени
по сравнению с полной продолжительностью навигации), принимается по табл. 15.
Для установления расчетного судоходного уровня строят график (рис. 13) ежедневных уровней в расчетном году и наносят на
нем этот уровень таким образом, чтобы более высокие, чем он,
уровни наблюдались не более чем t сут.
Таблица 15
Класс водных
путей
I
II
III
IV
а
K
0,02
0,03
0,04
0,05
5
6
6
5
Класс водных
путей
V
VI
VII
a
K
0,05
0,04
0,04
3
2
2
Пойменная насыпь в месте примыкания к мосту заканчивается
конусом. Ширину пойменной насыпи поверху назначают в соответствии с категорией дороги, а крутизну откосов – в зависимости от
высоты насыпи и условий ее работы. Надводную часть высокой насыпи на подъеме к мосту проектируют как обычную дорожную насыпь. Откос, омываемый водой, проектируют не круче, чем 1:2,
48
Стр. 48
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
1
на каждые 6–8 м высоты. Сухой и омываемый
4
откосы сопрягают горизонтальной площадкой – бермой шириной 2–
3 м, устраиваемой на уровне низкой пойменной насыпи (рис. 14, а).
Устройство бермы обеспечивает пригрузку нижней части откоса
насыпи и увеличивает ее устойчивость. Откосы низких насыпей
(рис. 14, б), омываемых практически на всей высоте, проектируют с
крутизной не более 1:2, начиная непосредственно от бровки, с упо1
на каждые 6–8 м высоты.
ложением на
4
Наиболее частыми повреждениями пойменных насыпей являются обрушение откосов, размыв откосов продольными течениями и разрушение их волнами и
льдинами. С целью защиты пойменных насыпей от продольных
Рис. 14. Характерные поперечные
течений применяют различные
профили насыпей подходов
меры, которые могут быть пассивными, т.е. не устраняющими причин подмывов, и активными. Для
пассивной защиты насыпей от продольных течений устраивают различного рода откосные укрепления, тип которых назначают в зависимости от скорости течения у откоса насыпи (табл. 16).
с уположением на
Таблица 16
Типы укреплений
Железобетонные плиты сборного покрытия
размером 2,5×3,0 м при толщине, см:
15
20
Железобетонные плиты, омоноличенные по
контуру, размером 2,5×3,0 м при толщине, см:
10
Допускаемые
высота
скорость
течения, м/с волны, м
3,5
4,0
1,0
1,5
2,5
1,0
49
Стр. 49
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Окончание табл. 16
Типы укреплений
Допускаемые
скорость
высота
течения, м/с волны, м
3,0
2,0
3,3
3,0
15
20
Сборные бетонные плиты размером 1,0×1,0 м
при толщине, см:
16
3,0
0,6
20
3,5
0,7
Каменная наброска из булыжного или рваного
камня размером, см:
15–20
3,0–4,0
0,3
25–30
3,8–5,0
0,4
40–50
5,0–6,0
0,5
Гибкий ковер из железобетонных плит
3,0
1,5
Асфальтобетонные тюфяки
3,5
0,6
Габионная кладка
4,0–6,0
1,5
Габионные тюфяки
6,0
0,6
Хворостяные тюфяки
3,0
0,2
Посадка кустарника сплошная
3,0
0,5
Одерновка сплошная
1,0
0,2
Засев травами
Непотопляемые откосы
Укрепление откоса всегда заканчивается внизу устройством упора
(рис. 15, а), защищающего его подошву
от подмыва. Глубину заложения и объем упора назначают исходя из ожидаемого местного размыва у сооружения.
Обычно упоры (рисбермы) не применяют при размывах более 3 м.
Ширина упора при откосах круче
1:2, достаточная для удержания укрепления на откосе, может быть определена следующим расчетом (рис. 15, б):
50
Стр. 50
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Рис. 15. Схема к расчету
упора откосного
укрепления
bукр =
lhукр
( sin2β − f ⋅ cos β ) γ γ− γ
2
к
,
(67)
2fhв
к
в
где bукр – искомая ширина упора;
l – длина укрепления по откосу;
hукр – толщина укрепления вместе с подстилающим слоем щебня или гравия;
hв – ожидаемая глубина размыва;
β − угол наклона откоса к горизонту;
f – коэффициент трения при подвижке укрепления по грунтовому откосу (f ≈ 0,5);
γк, γв – объемный вес камня и воды соответственно.
Ожидаемая глубина размыва может быть определена
– для несвязных грунтов:
α
23ν 02 tg
2 − 30d ,
hв =
(68)
g 1 + m2
– для связных грунтов:
α
2
2 − 6ν нер ,
hв =
g
g 1 + m2
23ν 02 tg
(69)
где ν0 – скорость набега потока на откос;
α – угол набега потока на откос;
g – ускорение свободного падения;
m – крутизна откоса.
Необходимую толщину плитных укреплений (рис. 16) можно
определить по формуле
hпл =
0,11 hвол γ в
(γ б − γ в ) bпл
⋅
1 + m2
,
m
(70)
где bпл – размер сторон плиты;
γб, γв – объемный вес бетона и воды соответственно;
hвол = 2hв – высота волны (см. рис. 16).
51
Стр. 51
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Рис. 16. Схема к расчету плитного
укрепления откоса насыпи
Рис. 17. Схема расположения
траверсов на пойме
Плита такой толщины не будет сброшена волной с откоса.
Для активной защиты насыпей от продольных течений устраивают поперечные незатопляемые сооружения – траверсы, отклоняющие течение пойменных вод от откоса насыпи (рис. 17). Такие
поперечные сооружения подвергаются набегу пойменных струй и
подмыву их головных частей. Траверсы можно применять только
при отсутствии набега волны на насыпь. В противном случае нужно
обязательно укреплять откосы насыпи, так как траверсы не предохраняют насыпь от воздействия волн.
Неблагоприятные русловые деформации на мостовом переходе
могут привести к повреждению сооружения. Чтобы сделать неизбежные русловые деформации безопасными для транспортных сооружений в состав мостового перехода включают регуляционные
сооружения различной формы конструкции и назначения: криволинейные струенаправляющие дамбы; прямолинейные струенаправляющие дамбы; валы, стесняющие русловую зону блуждающих рек;
струеотбойные поперечные траверсы и т.д.
На равнинных реках наиболее распространенным видом регуляционных сооружений являются криволинейные струенаправляющие дамбы, предназначенные для плавного подвода пойменных потоков к мостовому отверстию, для обеспечения равномерного распределения расхода по ширине подмостового сечения, а также для
ликвидации опасных размывов у конусов насыпей.
52
Стр. 52
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Отметки бровок криволинейных струенаправляющих дамб назначают такими, при которых не будет переливов в период самых
высоких паводков. Минимальная отметка бровки струенаправляющих дамб
H min = H P % + ∆Z м + hнаб + 0, 25,
(71)
где HP % – расчетный уровень высокой воды с заданной вероятностью превышения;
∆Zм – подмостовой подпор;
hнаб – высота набега волны на откос.
На мостовых переходах через реки с большими уклонами
верховые и низовые струенаправляющие дамбы можно устраивать на разных отметках. При этом продольный профиль дамбы
проектируют в соответствии с фактическим очертанием свободной поверхности потока с речных и пойменных сторон струенаправляющих дамб.
Струенаправляющие дамбы в плане располагают по кривым переменного радиуса (рис. 18), при этом радиус
возрастает от некоторого наименьшего
значения у головы дамбы до наибольшего по оси перехода. Кривизна дамбы
не должна превышать тех величин, при
которых уже не будет обеспечено безотрывное обтекание.
Рис. 18. Схема разбивки оси
Размеры в плане струенаправляюструенаправляющей дамбы
щих дамб должны быть тем больше,
чем больше стеснен поток подходами и
чем больше размеры потока в плане. Координаты струенаправляющих дамб определяют по табл. 17 умножением соответствующих
табличных значений на величину параметра R = lв/3.
53
Стр. 53
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Таблица 17
Номер
точки
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
S
R
X
R
Номер
точки
Y
R
Верховая дамба
0,0
2,231
0,2
2,300
0,4
2,243
0,6
2,151
0,8
2,027
1,0
1,886
1,2
1,732
1,4
1,556
1,6
1,375
1,8
1,186
2,0
1,000
1,435
1,237
1,036
0,870
0,710
0,570
0,453
0,348
0,254
0,193
0,134
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
S
R
X
R
Y
R
2,2
0,805
2,4
0,610
2,6
0,410
2,8
0,210
3,0
0
Низовая дамба
3,2
–0,192
3,4
–0,393
3,6
–0,595
3,8
–0,791
4,0
–0,990
4,2
–1,189
0,087
0,050
0,023
0,006
0
0,005
0,020
0,041
0,062
0,082
0,103
Ориентировочно суммарную длину верховых струенаправляющих дамб lв определяют в зависимости от степени стеснения
потока β и минимальных размеров отверстия моста Lм. Величину
отношения определяют по табл. 18.
Таблица 18
β
lв
Lм
1–1,2 1,25
0
0,15
1,50
0,30
1,75
0,45
2,0
0,60
2,5
0,75
3,0
0,95
4,0
1,3
5,0
1,55
На мостовых переходах с двумя поймами значение lв представляет собой суммарную длину двух дамб и распределяется между
соответствующими сооружениями пропорционально сливу вод
с каждой из пойм.
Ширина гребня струенаправляющей дамбы должна обеспечивать проезд транспортных средств, доставляющих ремонтные материалы, а также размещение этих материалов во время ремонта.
В связи с этим ширину гребня струенаправляющих сооружений не
следует делать меньше 2–3 м. В головной части сооружения ширина гребня увеличивается до 4–6 м (рис. 19).
54
Стр. 54
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Земляным регуляционным сооружениям придается трапецеидальное поперечное сечение с крутизной откосов 1:2, причем тип
укреплений назначают так же, как для пойменных насыпей.
У регуляционных сооружений на равнинных реках наиболее
уязвимой является верхняя их часть по течению. Подошву головы
струенаправляющей дамбы или траверса можно укрепить гибким
защитным покрытием (тюфяком) или рисбермами (рис. 20).
Рис. 19. Конструкция
струенаправляющей дамбы
Рис. 20. Конструкция тюфяка
Рисбермы применимы только в случае неглубокого местного
размыва у подошвы откоса. Размеры тюфяка, обеспечивающего защиту от подмыва, назначают на основании расчета ожидаемого местного размыва.
Для пойменных бисинусоидальных струенаправляющих сооружений, обтекаемых с постоянной скоростью, скорость набега
практически равна скорости пойменного потока под мостом. Для
аллювиальных грунтов равнинных рек, в которых заканчивается
местный размыв, неразмывающая скорость невелика. Поэтому при
нормальном набеге потока на голову сооружения (α = 90°)
hв =
23ν 02
g 1 + m2
.
(72)
55
Стр. 55
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Длина тюфяка, достаточная для того, чтобы закрыть размываемый откос, может быть определена по формуле (см. рис. 20.)
lт = hв 1 + mт2 =
23ν 02 1 + mт2
,
g
1 + m2
(73)
где mт – крутизна наклона тюфяка;
m – крутизна откоса регуляционного сооружения.
Тюфяк может опускаться в размыв и прикрывать разрушаемый
откос с очень большой крутизной. Обычные углы наклона тюфяков
60–70° к горизонту, поэтому mт < m. В простейшем случае, когда
mт = m
lт =
23ν 02
= 2,5ν 02 .
g
(74)
Тюфяки могут быть изготовлены из различных материалов.
В настоящее время применяют тюфяки из бетонных сочлененных
массивов и из армированных асфальтовых полотнищ небольшой
толщины.
Стр. 56
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. ГОСТ 26775–97. Габариты подмостовые судоходных пролетов на внутренних путях. – М.: ГУП ЦПП, 1997.
2. СниП 2.05.03–84*. Мосты и трубы. – М.: ГП ЦПП, 1996.
3. СП 33–101–2003. Определение основных расчетных гидрологических характеристик. – М.: ГП ЦПП, 1984.
4. Методические рекомендации по расчетам мостовых переходов. – М.: ЦБНТИ Минавтодора РСФСР, 1986.
5. Пособие к СНиП 2.05.03–84 «Мосты и трубы» по изысканиям и проектированию железнодорожных и автодорожных мостовых
переходов через водотоки (ПМП–91). – М.: ПКТИтрансстрой, 1992.
6. Андреев О.В. Проектирование мостовых переходов. – М.:
Транспорт, 1980.
7. Андреев О.В., Федотов Г.А. Упрощенный расчет общего размыва // Автомобильные дороги. – 1979. – № 11.
8. Андреев О.В., Федотов Г.А. Проектирование мостовых переходов: учеб. пособие. – М.: МАДИ, 1980.
9. Бабков В.Ф., Андреев О.В. Проектирование автомобильных
дорог. Ч. 2. – М.: Транспорт, 1987.
10. Проектирование автомобильных дорог: справочник инженера-дорожника / под ред. Г.А. Федотова. – М.: Транспорт, 1989.
11. Федотов Г.А. Изыскания и проектирование мостовых переходов. – М.: Академия, 2005.
57
Стр. 57
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Учебное издание
ПРОЕКТИРОВАНИЕ
МОСТОВЫХ ПЕРЕХОДОВ
Методические указания
Составители:
Алексеев Вадим Григорьевич,
Новодзинский Александр Леонидович
Корректор В.В. Мальцева
Подписано в печать 23.03.11. Формат 60×90/16.
Усл. печ. л. 3,75.
Тираж 100 экз. Заказ № 48/2011.
Издательство
Пермского государственного технического университета.
Адрес: 614990, г. Пермь, Комсомольский пр., 29, к. 113.
Тел. (342) 219-80-33.
Стр. 58
ЭБ ПНИПУ (elib.pstu.ru)
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
50
Размер файла
2 330 Кб
Теги
переходов, мостовых, 1524, проектирование
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа