close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Интенсификация конвективного переноса теплоты в микроканальных теплообменных элементах с использованием матрицы из нитевидных монокристаллов кремния

код для вставкиСкачать
На правах рукописи
ЛАЗАРЕНКО Игорь Николаевич
ИНТЕНСИФИКАЦИЯ КОНВЕКТИВНОГО ПЕРЕНОСА
ТЕПЛОТЫ В МИКРОКАНАЛЬНЫХ ТЕПЛООБМЕННЫХ
ЭЛЕМЕНТАХ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ МАТРИЦЫ
ИЗ НИТЕВИДНЫХ МОНОКРИСТАЛЛОВ КРЕМНИЯ
Специальность 01.04.14 – Теплофизика и теоретическая
теплотехника
АВТОРЕФЕРАТ
диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Воронеж – 2016
Работа выполнена в ФГБОУ ВО «Воронежский государственный
технический университет»
Научный руководитель
Коновалов Дмитрий Альбертович,
кандидат технических наук
Официальные оппоненты:
Хвостов Анатолий Анатольевич,
доктор технических наук, профессор,
ВУНЦ ВВС
«ВВА им. проф.
Н.Е. Жуковского и Ю.А. Гагарина»
(г. Воронеж), профессор 206 кафедры
математики;
Москалев Павел Валентинович,
кандидат технических наук, доцент,
ФГБОУ
ВО
«Воронежский
государственный аграрный университет
имени императора Петра I», доцент
кафедры математики и физики
Ведущая организация
ФГБОУ
ВО
"Воронежский
государственный
университет
инженерных технологий"
Защита состоится «27» декабря 2016 г. в 1400 часов в конференц-зале
на заседании диссертационного совета Д 212.037.05 ФГБОУ ВО
«Воронежский государственный технический университет» по адресу:
394026, Воронеж, Московский просп., 14.
С диссертацией можно ознакомиться в научно-технической
библиотеке ФГБОУ ВО «Воронежский государственный технический
университет» и на сайте http://vorstu.ru
Автореферат разослан «
Ученый секретарь
диссертационного совета
»
2016 г.
Дахин
Сергей
Викторович
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность темы. Появление компактных энергонапряженных
элементов систем различного предметного назначения вызвало
необходимость их эффективного охлаждения с целью стабилизации
температурного режима, обеспечивающего заданные эксплуатационные
характеристики. Решение этой проблемы базируется на использовании
различных методов интенсификации теплообмена, но наибольшее
применение нашли пористые среды в силу высоких значений коэффициента
теплоотдачи. Роль такого способа интенсификации существенно возрастает
при отводе высокоинтенсивных тепловых потоков от компактных
теплонапряженных поверхностей, например в электронных миниатюрных
устройствах, в которых электромагнитная энергия диссипирует в тепловую.
Принимаемая в настоящее время физическая модель пористых сред, как
правило, представляется в виде плотной случайной упаковки сфер, пустоты
которой соединены между собой и полностью заполнены теплоносителем.
Пористость таких слоев имеет значение 0,2 - 0,4, и использование фактора
интенсификации в виде увеличения локальной скорости внутри матрицы
приводит к существенным гидравлическим потерям на прокачку жидкой
тепловоспринимающей среды. В отличие от этого применение
микроканальных теплообменных элементов с регулярной пористой
структурой не характеризуется высокими потерями давления из-за высокой
величины пористости с сохранением величин коэффициентов локальной
теплоотдачи.
В работах Поляева В.М., Леонтьева А.И., Дзюбенко Б.В., Vafai K.,
Nield D.A., Cheng P. показано, что в случае регулярной структуры матрицы
удается достигнуть требуемых характеристик теплообменных элементов для
охлаждения поверхностей с интенсивным тепловыделением. Было отмечено,
что сдерживающим фактором в применении таких пористых сред являлось
отсутствие надежной и управляемой технологии их производства.
Появление возможности выращивания однородных по структуре и
геометрии нитевидных кристаллов кремния на подложке открыло новые
перспективы в применении сконструированных таким образом
микроканальных
элементов
для
решения
отвода
теплоты
высокоинтенсивных потоков с компактных поверхностей. Однако, вопросы,
связанные с верификацией гидротермических характеристик таких сред, в
научной литературе отсутствуют, что не позволяет перейти к этапу создания
конкретных теплообменных элементов на основе этих сред.
Вследствие этого тема диссертационной работы является актуальной,
а также имеет важное практическое значение. Работа выполнена в
соответствии с ФЦП «Развитие электронной компонентной базы и
радиоэлектроники» на 2008-2015 годы» по х/д НИР «Исследование путей
создания конструкции унифицированных теплоотводящих элементов систем
охлаждения радиоэлектронной аппаратуры и сверхвысокочастотных
приборов Х- и С- диапазонов Шифр «Холод» (государственный контракт №
9411.1006800.11.052. от 11 ноября 2009 г. № гос. регистрации
9411.1006800.11.052),
«Разработка
базовой
технологии
создания
унифицированных
компонентов
активных
систем
локальной
термостабилизации
для
защиты
электронных
модулей
телекоммуникационного оборудования от воздействия экстремально низких
температур и перегрева» ОКР «Полярис» (государственный контракт
№ 11411.1006800.11.204 от 15 ноября 2011 г. № гос. регистрации
01201280053) и ФЦП «Исследования и разработки по приоритетным
направлениям
развития
научно-технического
комплекса
России
на 2014-2020 годы», соглашение о предоставлении субсидии от 28.10.2015 г.
№ 14.577.21.0202.
Цель работы – установление закономерностей конвективного
переноса теплоты в микроканальных средах с регулярной структурой
матрицы из нитевидных монокристаллов кремния на основе теоретических
и
экспериментальных
исследований
и
обоснование
способов
интенсификации теплопередачи при теплосъёме с компактных
поверхностей.
Задачи исследования:
1. Анализ существующих способов интенсификации теплосъема с
компактных поверхностей и подходов при теоретическом и
экспериментальном описании переноса теплоты в контексте применения
микропористых сред с матрицей из нитевидных монокристаллов кремния.
2. Разработка математической модели теплопереноса в элементах
микроканальных теплообменников с регулярной структурой матрицы из
нитевидных монокристаллов кремния.
3. Проведение вычислительных экспериментов с помощью пакета
ANSYS для подтверждения адекватности и достоверности разработанной
математической модели и оценка влияния локальной гидродинамической
обстановки на процесс теплопередачи.
4. Создание пилотной установки и проведение экспериментов для
оценки интегральных гидротермических характеристик теплообменных
элементов с матрицей из нитевидных монокристаллов кремния.
5. Разработка инженерной методики расчета теплообменных
элементов с матрицей из нитевидных монокристаллов кремния и
рекомендаций по созданию на их основе компактных теплообменников.
Научная новизна:
1. Разработана математическая модель теплопереноса в элементах
микроканальных теплообменников с регулярной структурой матрицы из
нитевидных монокристаллов кремния, отличающаяся учетом локальной
гидродинамической обстановки и геометрических характеристик регулярных
элементов матрицы.
2. Определена структура гидродинамических полей при обтекании
элементов матрицы, позволившая определить ее влияние на интенсивность
локального теплообмена.
3.
Получены
экспериментальные
интегральные
данные
гидротермических характеристик в микроканальных теплообменных
элементах в виде обобщающих критериальных зависимостей.
4. Разработана инженерная методика расчета микроканальных
теплообменных элементов с матрицей из нитевидных монокристаллов
кремния, и предложен алгоритм ее реализации, отличающийся учетом
локального
теплообмена
на
гидротермические
характеристики
теплообменного элемента.
Практическая ценность и реализация:
По результатам проведенного теоретического и экспериментального
исследования
предложены:
критериальные
зависимости
расчета
гидротермических
характеристик
микроканальных
теплообменных
элементов с матрицей из нитевидных монокристаллов кремния,
позволяющие
обоснованно
выбирать
геометрические
параметры
проектируемых теплообменников с учетом гидродинамического режима их
функционирования и удельной величиной теплосъема с компактной
поверхности; сконструирован пилотный образец микроканального
24
теплообменника для теплосъема удельного теплового потока до 100 Вт/см2,
прошедший
апробацию
в
академии
ВУНЦ
ВВС
«ВВА
им. проф. Н.Е. Жуковского и Ю.А. Гагарина» (г. Воронеж), подтвердившую
его эффективность.
Достоверность
результатов
исследований
подтверждается
применением фундаментальных законов явлений переноса, проведением
теплофизических экспериментов на специально сконструированной
пилотной установке по общепринятым классическим методикам с
использованием поверенной контрольно-измерительной аппаратуры и
сравнительным анализом полученных результатов с имеющимися данными.
Апробация работы: Российская научно-техническая конференция
«Ракетно-космическая техника и технология» (Воронеж, 2011); Российская
национальная конференция по теплообмену «РНКТ-6» (Москва, 2014); XVII
Всероссийская научно-техническая конференция и школа молодых ученых,
аспирантов и студентов «Аэрокосмические технологии» (Воронеж, 2016), а
также научно-технические конференции и семинары по теплофизике в
Воронежском государственном техническом университете.
Публикации по теме диссертации. Опубликовано 6 научных работ,
3 – в научных изданиях из списка ВАК РФ, получен 1 патент на полезную
модель. В опубликованных работах соискателю принадлежат: проведение
теплогидродинамических расчетов; определение приоритетных направлений
исследования, разработка конструкции теплообменных аппаратов,
моделирование гидродинамики и теплообмена с использованием
программного комплекса ANSYS.
Области
исследований
в
соответствии
с
паспортом
специальности:
п.5. Экспериментальные и теоретические исследования однофазной,
свободной и вынужденной конвекции в широком диапазоне свойств
теплоносителей, режимных и геометрических параметров теплопередающих
поверхностей.
п.9. Разработка научных основ и создание методов интенсификации
процессов тепло- и массообмена и тепловой защиты.
Объем и структура работы.
Основная часть диссертационной работы изложена на 150 страницах,
содержит 139 рисунков и 5 таблиц. Работа включает введение, четыре главы,
основные результаты, список литературы из 194 наименований и
приложение.
СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ
Во введении обоснована актуальность выбранной темы диссертации,
сформулированы цель и задачи исследования, приведена научная новизна и
практическая значимость работы с ее апробацией.
В первой главе проведен анализ существующих способов
интенсификации теплосъема с компактных поверхностей и подходов при
теоретическом и экспериментальном описании переноса теплоты в
контексте применения микропористых сред с матрицей из нитевидных
монокристаллов кремния. Отмечено отсутствие подходов к разработке
математических моделей и инженерных методик расчета для такого класса
теплообменных элементов, учитывающих локальную гидротермическую
обстановку в регулярной матрице на теплопередачу при охлаждении
компактных поверхностей с интенсивными тепловыми потоками, а также
систематического
экспериментального
исследования
зависимостей
гидродинамических и теплообменных характеристик от геометрических
35
параметров матрицы.
Во второй главе использован метод математического моделирования
при разработке модельных представлений о теплопереносе в элементах
микроканальных теплообменников с регулярной структурой матрицы из
нитевидных монокристаллов кремния.
Рассмотрен теплообменный элемент с регулярной матрицей в
глобальной 3D декартовой системе координат (рис. 1). Теплоноситель
поступает в теплообменник с массовым расходом Gf.. Предполагается, что
величина теплового потока на нижней поверхности теплообменника
известна и q=const. Остальные поверхности теплоизолированы.
Рис. 1. Расчетная схема пористого
теплообменника: 1 – охлаждаемая поверхность; 2 –
кремниевый кристалл цилиндрической геометрии;
3 – теплоизолированный корпус теплообменника.
Рис. 2. Элементарный объем с
локальной системой координат
Фиксация произвольной координаты в плоскости o-x-y позволила
ввести локальную цилиндрическую систему координат для элементарного
объема, содержащего один «квазицилиндр» с радиусом r0 (рис. 2).
В предположении, что температура матрицы ts  r, ,z   var  const ,
с учетом стационарности режима получено
2
1   ts  r,z    ts  r,z 
(1)
r

0


r r 
r 
z 2
с соответствующими краевыми условиями теплообмена на цилиндрической
поверхности элемента:
t  r ,z 
s s 0
  f ts  r0 ,z   t f  ,
(2)
r
 f – коэффициент теплообмена на цилиндрической поверхности;
где:
t f ,s – температуры теплоносителя и матрицы в элементарном объеме,
зависящие от z ; отсутствие теплового потока на оси симметрии; заданного
теплового потока с торцевой поверхности цилиндра, соприкасающегося с
тепловыделяющей поверхностью при изолировании противоположного
торца цилиндра
Процедура осреднения температуры по радиусу цилиндра позволила
записать (1) в виде
46
 2 ts  z 
2 f
 ts  z   t f   0 .

(3)
r0 s 
z 2
Для теплоносителя уравнение сохранения энергии через потоки
теплоты и количества движения в глобальной системе координат
представлены в виде конвективного уравнения теплопереноса с объёмным
источником теплоты, обусловленной наличием цилиндрических элементов.
В результате получена математическая модель в безразмерной форме
T f Y,Z 
 2T f Y,Z 
Nu f
 Ts Y ,Z   T f (Y,Z) ,
(4)
 Pef 1
 2 2
2
Y
Pe 
Z
 2Ts Y,Z 
Z 2
f
 2 2 Nu f   Ts Y ,Z   T f (Y,Z)  0,
Tf  0,Z   0,
T f Y,0 
Z  z / h;
где: Y  y / h;
TS Y,0 
(6)
 1,
(7)

 0,
Z
Z
Tf   t f  t 0f   f /  qh  ;
(8)
Z
T f Y,1

(5)
Z
TS Y,1
Ts   ts  t 0f  s /  qh  ;
Pe f    c p  uh /  f ; Nu f   f r0 /  f ;   h / l;   h / r0 ;    f / s .
f
Линейность системы уравнений (4) – (8) позволила получить ее
аналитическое решение с применением аппарата интегральных
преобразований в конечном виде.

T f Y,Z   C0 f Y  2 Ck f   Ak exp  ak Y   Bk  cos  k Z  ,
(9)
k 1

Ts Y,Z   C0 s  1  A0Y   2 Ck s  
k 1


(10)
 exp  ak Y   Dk  Ak exp  ak Y   Bk  cos  k Z  ,
2
C0(s)  1 /  2 2 Nu f   ;
C  Pef 1 1    /    s 2 ;
где:


Pef 1  k2  2 2 Nu f    2 2 Nu f Pef 1
Ck(s)  1 /  k2  2 2 Nu f   ;
Ck(f) 
;
k2  2 2 Nu f 
2 2 Nu f Pef 1k2
1
; Ak   ;
A0  2 2 Nu f Pef 1  2 2 Nu f Pef 1 ; ak  k2 Pef 1  2
2
ak
k  2 Nu f 
1
Bk  ; Dk  k2 / Pe f  2 2 Nu f / Pe f  2 2 Nu f / Pe f .
ak
Анализ полученного решения проводился при следующих исходных
данных: величина плотности теплового потока с тепловыделяющей
поверхности q  106 Вт/м2; теплопроводность теплоносителя (воды)
(f)
0
57
 f  0,68 Вт/(м·К); теплопроводность материала скелета (кристаллический
кремень) s  130 Вт/(м·К); высота живого сечения теплообменника
кг/м3; массовая
h  0,001 м; плотность теплоносителя  f  1000
теплоемкость теплоносителя c pf  4190 Дж/(кг·К); радиус шипа r0  5 105
м; расстояние между шипами l  6 104 м. Для шахматного расположения
шипов в матрице скелета пористость определена по соотношению
2 r02
  1
.
 l  r0  3l  2r0


Коэффициент теплоотдачи найден из известного критериального
уравнения
  2r  u 
 f  0,13 f  0 f 
r0   f 
0 ,65
0 ,33
 c pf  f 

 ,
 f 
обобщающего экспериментальные данные по теплообмену при поперечном
обтекании пучка труб с шахматным расположением.
В вычислительных экспериментах варьировался расход G f , радиус
шипа r0 и расстояние между шипами. Получено, что поля температур
теплоносителя и матрицы существенно неоднородны (рис. 3), причем,
несмотря на различия в скоростях теплоносителя в 2 раза, наблюдается
существенный нагрев и теплоносителя и матрицы в пограничном слое у
тепловыделяющей поверхности.
а
б
Рис. 3. Локальные температуры теплоносителя и матрицы при различных
G f : a  0,01кг / c;б  0,1кг / c.
68
При большей скорости температура теплоносителя снижается с
одновременным уменьшением температуры тепловыделяющей поверхности
(пропорционального снижения температуры не наблюдается).
Наиболее важной с практической точки зрения является информация о
локальной температуре, что позволяет оценить вероятность фазового
перехода в теплоносителе (закипание и парообразование) и ответить на
вопрос эффективности охлаждения тепловыделяющей поверхности. Как
следует из рис. 4, при Y  2 теплообмен со стороны теплоносителя идет в
режиме входного термического участка, который по матрице менее выражен
(рис. 5).
а
б
Рис. 4. Изменение температуры теплоносителя у тепловыделяющей стенки
при различных G f : a  0,01 кг / с; б  0,1кг / c.
а
б
Рис. 5. Изменение температуры тепловыделяющей стенки при различных
G f : a  0,01 кг / c; б  0,1 кг / c.
Расчет локального числа Нуссельта
Nu Y  
1
T f Y , 0   T f Y 
,
1
где T f Y    T f Y , Z dz , подтверждает, что теплообмен на начальном
0
термическом участке наиболее благоприятен для теплосъема.
79
Как следует из рис. 6, локальное число Нуссельта, а следовательно, и
коэффициент теплоотдачи, снижаются в аксиальном направлении.
а
б
Рис. 6. Локальные числа Нуссельта при различных G f : a  0,01 кг / c; б  0,1 кг / c.
Расчеты показывают (рис. 7), что увеличение радиуса шипа более
эффективно с точки зрения теплообмена, чем уменьшение расстояния между
шипами.
а
б
Рис. 7. Изменение температуры
тепловыделяющей стенки при
G f  0,1кг / c и различной
геометрии матрицы:
a  r0  104 м; l  6  104 м;
  r0  2 104 м; l  6 104 м;
b  r0  1  104 м; l  4  104 м;
в
10
8
Таким образом, средняя температура теплоносителя фактически
зависит от его скорости и в меньшей степени от геометрии матрицы
пористого скелета, а средняя температура самой матрицы определяется
теплопроводностью материала и частично интенсивностью теплообмена
между теплоносителем и «шипами» матрицы.
Идентификация гидродинамических полей проведена на базе пакета
ANSYS с учетом законов Дарси-Бринкмана и Форчхеймера, учитывающих
соответственно влияние вязкостных, инерционных и релаксационных сил.
Результаты (рис. 8) свидетельствуют о слабом взаимном влиянии
гидродинамических полей при обтекании совокупности шипов, что
подтверждает
корректность
допущения
принятого
в
модели
гидродинамического режима идеального вытеснения.
Рис. 8. Поле скоростей в микроканальном теплообменном элементе
Кроме того, полученные температурные поля (рис. 9) коррелируют с
температурными полями, полученными по предложенной модели.
Таким образом, теоретические исследования теплообмена в матрице
нитевидных монокристаллов кремния показали качественную адекватность
предложенной математической модели.
В результате обработки массива экспериментальных данных
предложена критериальная зависимость для определения локального числа
Нуссельта:
(11)
Nu  А  ReВ ,
12,0350, для шага 0,2  0,2 мм;

0,3876, для шага 0,2  0,2 мм;

 1,9698, для шага 0,6  0,6 мм.

 0,4833, для шага 0,6  0,6 мм.

где: А   3,1730, для шага 0,4  0,4 мм; ;. B  0,4515, для шага 0,4  0,4 мм;
Рис. 9. Распределение температур в потоке (вид сбоку)
В третьей главе для подтверждения количественной адекватности
предложенной математической модели проведены экспериментальные
исследования гидродинамики и теплообмена в микроканальном
теплообменном элементе с регулярной матрицей из нитевидных
монокристаллов кремния.
11
9
С этой целью была специально сконструирована пилотная установка
(рис. 10), на которой получены гидротермические интегральные
характеристики, при следующих геометрических параметрах матрицы:
расположение шипов – шахматное; высота и радиус шипов – 1 и 0,1 мм
соответственно, расстояние между центрами шипов 0,4x0,4 мм
(теплоноситель – вода).
Сравнительный анализ теоретических и экспериментальных данных
показал количественное согласование результатов (рис. 11, 12).
Рис. 10. Схема
экспериментальной
установки:
1 –резервуар-колба (бак);
2 – штуцер; 3 - гибкий
шланг ПВХ ; 4 – фильтр
тонкой очистки; 5 – помпа;
6 – расходомер; 7 – датчики
давления; 8 – датчик
температуры;
9 – микроканальный
теплообменник;
10 - устройство
моделирования тепловой
нагрузки; 11 – термопара;
12 – вентилятор;
13 - радиатор охлаждения.
Рис. 11. Расходная характеристика потерь
давления теплоносителя
Рис. 12. Расходная характеристика
перепада температур теплоносителя
В результате обработки массива экспериментальных данных
предложена критериальная зависимость для определения локального числа
Нуссельта:
Nu  2,5713  Re0,4976
(12)
В четвертой главе предложены инженерная методика расчета
класса микроканальных теплообменных элементов на основе нитевидных
монокристаллов кремния и практические рекомендации по их
10
12
использованию, алгоритм которой приведен на рис. 13, где ширина а и
длина b ( F  a  b ), q – плотность теплового потока, t f in , t f out , t s температура теплоносителя на входе и выходе, температура охлаждаемой
поверхности,  f , c pf ,  f ,  f - плотность, массовая теплоемкость,
теплопроводность, кинематическая вязкость теплоносителя, G , w , d Г ,
 f , коэффициент локальной теплоотдачи, G - величина вариации
расхода теплоносителя.
Рис. 13. Алгоритм инженерной методики
В соответствии с предложенной методикой был спроектирован
теплообменный элемент, общий вид которого приведен на (рис. 14).
Процедура сравнения гидротермических параметров изготовленного
теплообменного элемента на основе предложенной методики показало, что
ее точность находится в диапазоне от 5 до 10%.
Разработанный теплообменный элемент прошел апробацию при
регулировании теплового режима контроллером управления тепловыми
процессами, который, в свою очередь, обеспечивает регулировку подачи
охладителя в зависимости от температуры нагретой поверхности,
сигнализацию о достижении нештатной температуры и предельной
концентрации влаги.
13
11
Рис. 14. Общий вид теплообменного элемента с теплообменником
Предложены
рекомендации
по
использованию
класса
теплообменных элементов с пористой структурой в системах охлаждения
теплонапряженных поверхностей в т.ч. парогазогенератора.
Выводы
1. Использование управляемой технологии выращивания нитевидных
монокристаллов на кремниевой подложке позволяет создавать матрицы
микропористых структур с регулярной геометрией, что имеет преимущество
в сравнении со стохастическими пористыми средами по гидравлическим
характеристикам, обеспечивая требуемую теплопередачу при охлаждении
поверхностей с высоким удельным тепловыделением.
2. Разработанная математическая модель теплопереноса в
микроканальных элементах с регулярной матрицей из нитевидных
монокристаллов кремния, учитывающая локальный теплообмен и геометрию
матрицы, позволила получить детальную картину стационарных
температурных полей матрицы и теплоносителя, а также определить
неоднородность температурного поля охлаждаемой поверхности с
идентификацией числа Нуссельта в аксиальном направлении движения
теплоносителя.
3. Вычислительный эксперимент на базе пакета ANSYS позволил
уточнить локальную гидродинамическую структуру течения теплоносителя
и показать, что влияние частоты шахматного расположения шипов в
диапазонах 0,2x0,2, 0,4x0,4 и 0,6x0,6 мм не оказывает существенного влияния
на перемешивание теплоносителя при его течении через теплообменный
элемент. Подтверждено использование модели идеального вытеснения при
описании теплообмена в теплообменном элементе с регулярной матрицей из
нитевидных монокристаллов кремния.
4. Проведенные экспериментальные исследования на специально
спроектированной и созданной пилотной установке подтвердили
корректность принятых допущений при разработке математической модели
и ее адекватность. На основе экспериментальных данных предложена
обобщающая критериальная зависимость для определения локального
коэффициента теплоотдачи и эмпирическая формула для расчета потерь
давления в зависимости от расхода теплоносителя.
5. Предложенная инженерная методика позволила спроектировать и
создать микроканальный теплообменник с регулярной матрицей из
нитевидных монокристаллов кремния, который показал высокую
эффективность при его использовании в системе охлаждения
радиоэлектронной аппаратуры.
12
14
Основные результаты диссертации опубликованы в следующих
работах:
Публикации в изданиях, рекомендованных ВАК РФ
1. Коновалов Д.А. Моделирование процессов гидродинамики течения
охладителя в наноструктурах на основе нитевидных кристаллов кремния /
Д.А. Коновалов, И.Г. Дроздов, И.Н. Лазаренко, Д.П. Шматов // Вестник
Воронежского государственного технического университета. 2013. – Т. 9. –
№. 3. – С. 30 – 37.
2. Коновалов Д.А. Современные подходы к разработке и созданию
элементов систем тепловой защиты радиоэлектронных компонентов / Д.А.
Коновалов, И.Н. Лазаренко, И.Г. Дроздов, Д.П. Шматов // Вестник
Воронежского государственного технического университета. 2014. – Т. 10. –
№. 1. – С. 97 – 104.
3. Коновалов Д.А. Разработка методов интенсификации теплообмена в
микроканальных теплообменниках гибридных систем термостабилизации /
Д.А. Коновалов, И.Н. Лазаренко, Н.Н. Кожухов, И.Г. Дроздов // Вестник
Воронежского государственного технического университета. 2016. – Т. 12. –
№. 3. – С. 21 – 30.
Патенты
4. Парогазогенератор (сопло с пористой вставкой). Патент на
полезную модель. № 139615 от 20.03.2014 г. Пригожин А.А., Коновалов
Д.А., Дроздов И.Г., Шматов Д.П., Лазаренко И.Н.
Статьи и материалы конференций
5. Коновалов Д.А. Моделирование работы системы пористого
охлаждения паротурбинной энергоустановки / Д.А. Коновалов, И.Н.
Лазаренко, Д.П. Шматов, И.Г. Дроздов // Ракетно-космическая техника и
технология 2011: тр. Рос. науч.-техн. конф., посвященной 70-летию со дня
основания КБХА. Воронеж: ВГТУ, 2011. - С. 23-25.
6. Лазаренко И.Н. Исследование нестационарного теплообмена в
микроканальных теплообменных элементах на основе нитевидных
кристаллов кремния / И.Н. Лазаренко, Д.П. Шматов, Д.А. Коновалов, И.Г.
Дроздов // Шестая Российская национальная конференция по теплообмену.
МЭИ, Москва, 27-31 октября 2014 года. РНКТ 6. - С 8. опт. диск (CD-ROM)
( 4-ре страницы).
7. Лазаренко И.Н. Численное моделирование тепломассообмена в
микроканальных теплообменниках на основе монокристаллического
кремния для систем управления аэрокосмической техники / И.Н. Лазаренко,
Д.А. Коновалов // Авиакосмические технологии (АКТ-2016): тр. XVII
Всерос. науч.-техн. конф. и школы молодых ученых, аспирантов и
студентов.- Воронеж: ООО Фирма «Элист», 2016. - С. 89 - 90.
13
15
Подписано в печать 25.10.2016
Формат 60х84/16. Бумага для множительных аппаратов.
Усл. печ. л. 1,0. Тираж 85 экз.
ФГБОУ ВО «Воронежский государственный технический университет»
394026 Воронеж, Московский просп., 14
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа