close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Прогнозирование изнашивания щеток коммунальных машин..pdf

код для вставкиСкачать
МЕТОДИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ
ПРОЕКТИРОВАНИЯ И ПРОИЗВОДСТВА ТЕХНИЧЕСКИХ
СИСТЕМ
УДК625.768.1
ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ИЗНАШИВАНИЯ ЩЕТОК
КОММУНАЛЬНЫХ МАШИН
А.Г. Лепеш
Санкт-Петербургский государственный университет сервиса и экономики (СПбГУСЭ),
191015, Санкт-Петербург, ул. Кавалергардская, 7
Разработана математическая модель высокоскоростного трения и изнашивая щеток коммунальных
машин. Установлена зависимость интенсивности изнашивания ворса щетки коммунальной машины в условиях высокоскоростного трения от времени контактного взаимодействия. Получены зависимости для изменения коэффициента трения от скорости скольжения.
Ключевые слова: щетки коммунальных машин, высокоскоростное трение, износ, полипропиленовый ворс, математическая модель
На сегодняшний день почти 90%
парка отечественных, а также все импортные коммунальные машины для летнего и зимнего содержания дорог и улиц,
а так же прилегающих к ним территорий
оснащаются щетками, волокна которых
изготовлены из различных материалов.
Используются различные виды щеток
(рис.1): кассетные дисковые; лотковые
(боковые); «Би-Лайн» зигзагообразной
формы; ленточные и др. щетки.
а)
б)
в)
г)
Рисунок 1 – Щетки коммунальных уборочных машин: а) – дисковые беспроставочные и с проставками; б) – лотковые; в) – «Би-лайн» зигзагообразной формы, г) – кассетная; 1 – ворс щетки; 2 –
щеточный диск; 3 – проставочные кольца; 4 – сегмент; 5 – сотообразующий диск.
ТЕХНИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПРОБЛЕМЫ СЕРВИСА №2(12) 2010
25
А.Г. Лепеш
В зависимости от типа уборочной
машины, в направляющие вала размещается строго определенное количество
кассет. Количество кассетных щеток
комплекта зависит от длины вала и числа
направляющих пазов вала. После размещения кассет, приемные направляющие
вала закрываются стопорным кольцом,
которое надежно закрепляется на валу
болтами. На некоторых типах машин
стопорное кольцо может состоять из двух
полуколец, каждое из которых крепится к
валу двумя болтами.
В процессе уборки дорог и тротуаров ворс щеток истирается и при износе на две трети от первоначальной массы щетки они становятся непригодными
для эксплуатации. Поскольку стоимость
материала щеток, как правило, относительно велика, то от продолжительности
срока эксплуатации щеток коммунальных
машин в большой степени зависит стоимость уборки территорий, дорог и тротуаров. Продолжительность срока эксплуатации определяется скоростью изнашивания щѐток, которая зависит от нескольких факторов, определяемых как
конструкцией щетки и свойствами материала ее волокон (механическими, теплофизическими и др.), так и условиями
функционирования, т.е. характером силового и скоростного взаимодействия с
очищаемой поверхностью, факторами
окружающей среды и др.
Основными материалами, используемыми при производстве ворса щѐток
коммунальных машин, являются: полипропилен, полиамиды, силумин и стальная пружинная проволока.
Силумин является корозионностойким, но относительно дорогим материалом и используется редко. Дисковые
щетки, оснащенные ворсом из стальной
проволоки, предназначаются для уборки
взлетно-посадочных полос аэродромов, а
также для сбоя корки льда на дорожных
покрытиях.
26
Для изготовления щеточного ворса
используется стальная пружинная проволока диаметром 0,45 мм с оцинкованным
покрытием прошедшим дополнительную
механическую обработку. Срок эксплуатации щеточного ворса из стальной проволоки в 1,5 раза дольше, чем наиболее
стойкого из пластмассовых – полипропиленового. По этой причине при наборе
щетки на вал иногда комбинируют металлические щетки с полипропиленовыми.
Наиболее используемыми материалами для производства "уличных" щеток
на сегодняшний день, являются полипропилен и полиамид. Полипропиленовый
ворс еще называют леска. Полипропиленовый ворс изготавливается, как правило,
из морозостойкого полипропилена марки
ВА-204Е и его аналогов методом экструзии. Как правило, леска производится
диаметром от 1,5 до 3 мм, в зависимости
от предполагаемого использования.
Полипропиленовый ворс применяется для набивки лотковых щеток, изготовления полипропиленовых дисковых
щеток и тупс – заменяемых элементов
лотковых щеток, а также для производства кассетных щеток, применяемых в
основном для аэродромно-уборочной
техники.
Длина полипропиленового ворса
может быть разная. Основные рекомендуемые длины лески составляют 450 мм
– 700 мм.
По сравнению с полиамидным
ворсом, полипропиленовый обладает
большим сроком службы (375 часов) по
сравнению с полиамидными (220 до 360
часов). Это объясняется его большей механической прочности, по сравнению с
полиамидом. Хотя коэффициент поглощения влаги у полиамида равен 0,1 %,
что значительно больше, чем у полипропилена (0,01 %), который практически не
поглощает воду, что благоприятно отражается на качестве выполняемой работы,
НИИТТС
Прогнозирование изнашивания щеток коммунальных машин
но также не объясняет меньшую износостойкость полиамидного ворса по сравнению с полипропиленовым.
Родоначальником всех конструкций щеточных дисков, выпускаемых в
России и европейских странах является
щеточный диск с металлическим сердечником и полипропиленовым ворсом, разработанный фирмой "Sajakorpi Oy"
(Финляндия) в начале семидесятых годов
прошлого века (рис 1.а). Металлический
сердечник имеет фиксирующий выступ
для передачи крутящего момента от вала
на щеточные диски. Между щеточными
дисками устанавливаются проставочные
кольца, также выполненные из металла.
Таблица 1 – Технические характеристики
полипропиленового и капролонового ворса
Наименование
показателя
Предел прочности при растяжении, Мпа
Относительное
удлинение при
разрыве, %
Модуль упругости при изгибе, Мпа
Модуль упругости при растяжении, Мпа
Морозостойкость,оС
Данные
испытания:
полипропи
пилен/полиам
ид
228/120
Метод испытания
45/60
ГОСТ-11262
570/280
ГОСТ-9550
3000/2000
ГОСТ-9550
-60/-70
ТУ 2291003002410862002
ГОСТ-11262
В настоящее время чаще применяются щеточные диски с пластмассовыми сердечниками, выполненными из полиэтилена, или из полипропилена марки
ВА-202. Такие щетки после окончания
ресурса не требуют утилизации и легче
подвержены рециклингу, помимо этого
обладают рядом конструктивных и тех-
нологических преимуществ, позволяющих увеличить ресурс и качество уборки
за счет обеспечения большей сбалансированности системы.
В зависимости от конструкции и
вида базового шасси подметальноуборочные машины могут оснащаться
щетками различных размеров и модификаций (табл.2). Так для зимней уборки
используется, как правило, вариант щеток с полипропиленовым ворсом толщиной
2,8 ÷ 3,2 мм, а для летней – оптимальным может быть ворс толщиной 1,5
– 2,3 мм. Наружные диаметры щеток
определяются видами уборочной техники и могут изменяться в пределах 78 ÷
915 мм.
Наряду со скоростью движения подметально-уборочной машины
, с частотой вращения щеток
, состояния
(кривизны) дорожного покрытия конструкция и размеры щеток определяют условия скоростного взаимодействия
их
с дорожным покрытием, а, следовательно, их износ и ресурс.
При определении подходов к разработке математической модели процесса
высокоскоростного трения и изнашивания ворса щеток подметально-уборочных
машин исходили из эмпирических значений скоростей движения таких машин
в зимнее и летнее время, которые в
среднем составляют 13 и 6 км/час соответственно. Учитывая, что частота вращения вала щетки современных машин,
достигает n = 270 ÷ 300 об\мин, несложно
определить, что линейная скорость
скольжения ворса будет достигать величины
=11.8 м\с зимой и
=9.8 м\с в
летнее время при значении ее наружного
диаметра D=550 мм.
В среднем, щетка может износиться на D =240 мм от своего первоначального диметра, тогда получим
=10,2 м\с
зимой и =6.2 м\с в летнее время.
Рассмотрим оба применяемых
способа прижима дисковых щеток к до-
ТЕХНИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПРОБЛЕМЫ СЕРВИСА №2(12) 2010
27
А.Г. Лепеш
рожному полотну: первый – силой собственного веса навесного оборудования и
второй – силой, создаваемой гидравлическим приводом автомобиля.
Очевидно, что щетку, опирающуюся на поверхность всей тяжестью
своей конструкции использовать не эффективно, так как это приводит к различным условиям контактного взаимодействия и энергоемкости подметания при изнашивании ворса и замене самой щетки.
Поэтому на уборочных агрегатах, устанавливаемых на базе тракторов (МТЗ-80,
МТЗ-82, Т-40, Т-25 и т.д.), а также на
подметально-уборочных машинах на
шасси ГАЗ ширину пятна контакта достигают за счет соответствующей установки специальных опорных колес, с последующей регулировкой путем перестановки болтов в планках подвески или с
помощью специально установленного
гидропривода.
Таблица 2 – Основные размеры дисковых щеток с полипропиленовым ворсом
Внутренний диаметр
Наружный диаметр
С металлическим
сердечником
С пластмассовым
сердечником
Беспроставочные
78
101
110
118
120
130
160
180
203
220
254
280
350
400
550
550
550
550
700
700
800
900
915
750
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
Эмпирически установлено, что для
обеспечения требуемых нормативных
показателей по уборке дорог, – до 25 г на
квадратный метр поверхности после
окончания подметания, с одной стороны,
и достижения максимально возможного
срока службы, с другой, необходимо по
мере истирания ворса регулировать подвеску вала щетки, обеспечивая поддержание ширины пятна контакта ворса с
дорожным покрытием, в интервале от 60
до 110 мм (максимальное значение – для
новой щетки, минимальное – для наиболее истертой).
Проведенный анализ условий
взаимодействия позволяет характеризовать трение ворса щеток о дорожное
покрытие, как процесс высокоскоростного трения. Трение и износ при этом
протекают в условиях "насыщенного"
контакта и тепловыделения. Характеристики силового взаимодействия процесса трения в условиях насыщенного контакта в основном определяются напряжениями сдвига материала одной из пар
28
+
+
вблизи контакта, которые в свою очередь зависят от его механических
свойств. Механические свойства твердых тел являются зависимыми от многих факторов, основным из которых,
при трении в указанных условиях, является температура (рис.2).
Cталь 3
kT
Легированные стали
0,75
0,50
Медь (МН 95-5)
0,25
Полипропилен
0,00
273
773
Аллюминий
1273
Т, К
Рисунок 2 – Диаграммы разупрочнения
материалов от температуры
НИИТТС
Прогнозирование изнашивания щеток коммунальных машин
Трение при большом тепловыделении может происходить при плавлении материала одной из трущихся пар
вблизи ее поверхности. В этих условиях
фрикционное поведение пар трения определяется характером процесса плавления, свойствами и толщиной расплавленной пленки.
Таким образом, исследование
процесса высокоскоростного трения
связано как с необходимостью проведения теплофизических исследований, так
и с необходимостью точного учета условий взаимодействия, анализа присутствия и влияния различных факторов на
условия и характеристики процесса.
Значимыми факторами, усложняющими
моделирование и изучение процесса
высокоскоростного трения в рассматриваемом случае, являются периодичность
механических процессов и нестационарность теплофизических процессов,
определяющих его характеристики. Условия протекания процесса высокоскоростного трения можно характеризовать
с помощью специальных обобщенных
критериев. К ним относят число Пекле
v
, где v скорость скольжеPe c
a
ния; a коэффициент температуропроводности (табл.3)
;
длина
единичного пятна касания (в данном
случае насыщенного фрикционного
контакта, равна по величине толщине
ворса). Число Пекле Pe>8 характеризует
наступление влияния высокоскоростного фактора при трении. Для рассматриваемого случая Pe>105.
Таблица 3 – Теплофизические характеристики материалов пар трения
Материал
Коэффициент
трения,
Плотность, ,
кг/м3
Теплопроводность, ,
Вт/(м К)
Теплоемкость,
,кДж/(кг
К)
Асфальт
Бетон с щебнем
Бетон сухой
Дюралюминий
Сталь углеродистая
(С=0,5%)
Сталь
нержавеющая
(1Х18Н9Т)
Полиамид
Полипропилен
0,6 ÷0,8
0,4÷0,6
2120
2000
0,74
1,28
1,62
0,84
Температура
плавления,
,
о
С
-
0,5÷0,7
0,2÷0,35
0,12÷0,20
1600
2800
7830
0,84
164
53,6
0,80
0,884
0,465
660
1577
0,15÷0,25
7900
16
0,502
1500
0,22÷0,35
0,20÷0,30
1010÷1360
900÷955
0,184
0,184
1,28
1,26
215÷221
200÷220
Наряду с приведенным критерием условия процесса высокоскоростного трения характеризуют: число Фурье Fo и коэффициент взаимного переS1
крытия Kвз: Fo a t 2 ; K вз
,
S2
B
где: t – время взаимодействия, b – толщина рассматриваемого элемента пары
трения (длина ворса); S1, S2 – номинальные площади касания первого и второго
трущихся тел. Перечисленные критерии
принимают за критерии подобия при
моделировании процесса высокоскоростного трения, которые могут быть учтены путем испытаний натурных образцов. Однако помимо критериев необхо-
ТЕХНИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПРОБЛЕМЫ СЕРВИСА №2(12) 2010
29
А.Г. Лепеш
димо также соблюдение режима движения, оказывающего существенное влияние на характеристики процесса трения,
которые невозможно моделировать с
необходимой точностью в условиях лабораторного эксперимента. Различают
следующие основные режимы движения: с большим ускорением (разгон); с
постоянной скоростью; с небольшими
ускорениями замедления; с фрикционным торможением. Соблюдение перечисленных условий приводит к необходимости моделирования процесса на
установках с конструктивными параметрами, близкими к натурным образцам, что приводит к дорогостоящему
эксперименту.
Существующие методы изучения
процесса высокоскоростного трения [1,2]
можно разделить на две основные группы: экспериментальные и расчетноэкспериментальные. Разработка теоретических методов исследования в этом случае затруднена вследствие большого количества сложных связей между факторами и наличием ярко выраженной зависимости физико-механических, фрикционных и антифрикционных свойств материалов пар, от температуры, давления,
скорости скольжения и других факторов
[2].
Для проведения экспериментальных исследований разработан испытательный стенд И-1, позволяющий моделировать силовые и скоростные условия
взаимодействия реального ворса щеток с
различными абразивными материалами
(рис.3).
8
9
10
1
11
1
2
3
12
4
5
6
7
13
а)
б)
Рисунок 3 – Стенд для исследования абразивной стойкости ворса щеток коммунальных машин: а) – конструктивная схема; б) – внешний вид. 1 – кронштейн; 7 – стойки; 2 – нагруз-
ка; 3 – держатель; 4, 6 – верхний и нижний кронштейны; – шток; 5 – фиксирующие винты;7 – стойка; 8 – инвертор; 9 – устройство управления; 10 – направляющая трубка; 11 –
абразивный диск; 12 – стол; 13 – электродвигатель.
Стенд состоит из частотнорегулируемого электропривода, на валу
которого устанавливается абразивный
диск 11 (рис.3) во фрикционом контакте с
которым находится пучок щеточного
ворса.
30
Стенд позволяет в широком диапазоне изменять скорость скольжения
путем частотного регулирования частоты
вращения электродвигателя 13 привода
стенда, а также усилие прижатия пучка
(грузами 2) и вылет пучка путем регулирования положения держателя 3, устаНИИТТС
Прогнозирование изнашивания щеток коммунальных машин
новленного на верхнем 4 и нижнем 6
кронштейнах фиксирующими винтами 5.
Т.о. решена задача сравнительного анализа износостойкости материалов и конструкций ворса щеток коммунальных
машин.
Несмотря на соблюдение условий
моделирования, экспериментальные исследования могут носить только частный
характер и быть предназначены для согласования математических моделей, в
большей степени учитывающих условия
процесса [2].
Математическую модель трения
будем строить на базе решения тепловой
задачи при граничных условиях 2-го рода
(если задан тепловой поток q1 на границе
контакта внутрь рассматриваемого элемента) q1 тп f тр v p [2], где тп
коэффициент распределения тепловых потоков. Для определения температуры поверхности трения можно воспользоваться
дифференциальным уравнением теплопроводности для одномерного теплового
потока в изнашиваемый скользящий элемент
2
q1
T
,
(1)
a1
t
r2
решение которого при заданных граничных условиях второго рода:
T ( , t)
при r
0, T ( , t ) T0 ; (2)
r
r 0 T (0,0)
T0 , T (0, t )
Tп ,
при
q1
Tп
,
r
может быть получено в виде профиля
температурного поля по длине r ворсины
щетки:
1
2
q1 6at
1 r
,
6at
2
а для поверхности контакта
T T0
Tп
T0
q1
3 a t
.
2 1
(3)
(4)
учитывающий динамичность процесса
трения за счет изменения предела текучести s материала скользящего элемента
kT
s
(T )
s
(T0 )
(рис.2), тогда изменение
коэффициента трения от начального значения определится формулой
f тр
f 0 kT .
(5)
Определение коэффициента трения при
моделировании процесса является ключевым, поскольку его значение будет определять силовое и тепловое воздействие
на ворс щеток, определяющее его изнашивание.
Критическим случаем трения щеток может быть достижение поверхностью контакта температуры плавления
Tпл. Здесь трение будет иметь гидродинамическую природу и коэффициент трения (5) определим в соответствии с законом Ньютона
v
f тр
,
(6)
р
p р
где:
р
толщина расплавленной плен-
ки;
р
коэффициент динамической
вязкости расплавленного материала при
температуре, близкой к температуре
плавления (табл.4).
Представим, что расплавленная
часть сразу же переносится на контртело
(плавление с абляцией) (рис. 4), а фронт
плавления движется в глубь скользящего
элемента со скоростью S . Текущее значение толщины расплавленной пленки
р
(7)
S H ,
v
где: Н ширина площадки касания в направлении скольжения, т.е. – диаметр
лески ворса щетки ; S скорость проплавления.
р
Введем в рассмотрение коэффициент,
ТЕХНИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПРОБЛЕМЫ СЕРВИСА №2(12) 2010
31
А.Г. Лепеш
Та блица 4 – Вязкость расплавленных твердых тел
Материал
образцов
р .10
Вода
Олово
Висмут
Свинец
Алюминий
Медь
Чугун
Сталь
Полипропилен
291
1,1
–
–
480
–
–
–
–
–
–
–
–
505
544
600
933
2,2
1,9
2,0
1,6
1,7
2,5
1,1
1,0
1,6
1,4
–
1,6
, Па.с, при Т, К
3
–
–
–
1573
3,8
3,0
7
–
1773
5,0
5,5
–
–
T
Tп
Qр
1
QT
c1
S c Tпл
T0
r
t
p
Q1
q1 dr
0
v
Fтр B
q1
р
Tdr
1
0
T0
x
q2
H
Рисунок 4 – Модель трения с абляцией
Т.о., износ трущейся поверхности
скользящего элемента при высокоскоростном трении обусловлен: потерей механических свойств, большой адгезией и
переносом сильно нагретых и оплавляемых тонких поверхностных слоев скользящего элемента (ворса щетки) на контртело (на поверхность дорожного полотна).
Текущее значение интенсивности
изнашивания Jи
(8)
J и S
v
Математические модели процесса
высокоскоростного трения с плавлением
строят на постановке и решении задачи
Стефана [2] (рис. 5).
32
1350
r
S
Рисунок 5 – Схема теплового баланса в
задаче Стефана
Запишем уравнение теплового баланса на границе раздела твердой и жидкой фаз в скользящем элементе при известном тепловом потоке q1, определяемом условиями силового взаимодействия
скользящих поверхностей (3.14), с учетом возможного плавления контактной
поверхности скользящего элемента
T
(9)
q1
r1 1S ,
1
r
где: r1 удельная теплота плавления материала; 1 плотность.
Граничными условиями решения
уравнения (3.33) с учетом допущения о
полубесконечном теле будут:
-при
T ( , t)
r
0, T ( , t )
T0 ;
r
0
t tпл
T (0, t )
Tпл ;
-при r
S (t )
0, S (t )
0 , (10)
-при t tпл
где S толщина расплавленного слоя.
Время достижения температурой
поверхности элемента температуры плавНИИТТС
Прогнозирование изнашивания щеток коммунальных машин
ления материала определим на основании
(4) формулой
t пл
2
2
1
(Tпл T0 ) 2
.
3 q12 a
T
(11)
1 c1
3
t
3 q1dt
0
пл
c1
где: QT
1
,
(12)
(Tпл T0 )
теплосодержание от фрикцион-
ного воздействия;
- глубина прогрева к
пл
моменту плавления.
Для потока постоянного по времени (q1=const) времени t [2]
6 a1 tпл .
пл
ние некоторой точки на температурной
кривой относительно фронта плавления
определяется координатой r
S, а толщина прогретого слоя соответствует значению
S. Получим
T0
q1 (
2
2
S)
1
1
r
a1 ( T
r
)
(
S)
. (14)
Умножая правую и левую части
уравнения (1) на dr и проинтегрировав
его в пределах от r=S до r= , получим
a1 ( T
r
) s . (15)
Заметим, что для всех значений r ,
T=T0, следовательно и ( T ) =0. Соr
1
c1
)
q1
r1 1 S
r s
С учетом (15) перепишем
1
( T
q1
c1
T
t
dr
r1
имеем
1
0 . (16)
S
0 . (17).
s
Проведя преобразования последнего выражения путем подстановки (17),
вычисления производной T
и взятия
t
1
интеграла
(13)
В момент времени t>t пл положе-
T
dr
гласно (2) с учетом a1
(Tпл T0 );
1
t
s
Тогда для момента начала плавления:
q1 пл
T T0 Tпл T0 (1 r ) 2
(1 r ) 2
пл
2 1
QT
уравнение, называемое интегралом теплового баланса:
1
T
dr , получим формулу
t
s
для вычисления скорости плавления поверхности трения в окончательном виде:
q1 1 c1 1 (Tпл T0 ) 
3
S
,
(18)
2
[r1
c1 (Tпл T0 )] 1
3
где 
скорость прогрева материала
скользящего элемента, с учетом (16)

3 a
(19)
2 t
Интегрируя выражение (18) по времени
получим глубину расплавленного слоя
t
q1 (t ) dt
S (t )
tпл
1 c1
3
[r1 2
1
(Tпл T0 )
6 a ( t
c1 (Tпл T0 )]
3
Из формулы (20) видно, что глубина плавления поверхности зависит от
количества подводимого за время t tпл
тепла, теплофизических характеристик
материала c1 , 1 , Tпл , r1 и скорости
распространения теплоты в твердой фазе,
также определяемой температуропроводностью материала а1. Чем выше перечисленные характеристики материалов, тем
меньше S.
tпл )
.
(20)
1
Построенная математическая модель (1 – 20), хотя и статически неопределима, но может быть алгоритмизирована на основании вариационного подхода.
Она учитывает изменение условий контактного взаимодействия в различных
условиях фрикционного контакта, что
важно при изучении влияния на него различных факторов при моделировании
процессов, происходящих при взаимо-
ТЕХНИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПРОБЛЕМЫ СЕРВИСА №2(12) 2010
33
А.Г. Лепеш
действии щеточного ворса с дорожным
полотном. Алгоритм решения вариационной задачи расчета характеристик высокоскоростного процесса трения, сфор-
мулированной на основании уравнения
теплового баланса, можно представить
блок схемой (рис. 6).
Начало
А
Ввод теплофизических
характеристик контактной пары
c,
,
,
,
Расчет изменения
коэффициента трения и
интенсивности износа
, a, Tпл , kТ (T )
Ввод условий взаимодействия
p (l ), v(l )
l
0 ; f тр
Ошибка
итерации
нет
Ограничение
итераций
f0
да
нет
l
l
Согласование
тепловых
потоков
l
Расчет средних
значений vср , pср
да
Расчет износа
поверхности
Расчет температуры
поверхности трения Tп
да
Tп
Tпл
да
l
А
lд
Вывод
результатов
расчета
нет
Расчет толщины
расплавленной пленки
Конец
Рисунок 6
Блок схема алгоритма расчета характеристик процесса трения и изнашивания
Литература
1. Г.М.Бартенев, В.В.Лаврентьев «Трение и
износ полимеров» Изд. «Химия», 1972г.
2. Лепеш Г.В., Иванова Е.С. Расчет характеристик трения в задачах анализа внутрибаллистических процессов. /Вторые Окуневские чтения.
//Сборник трудов международной научнопрактической конференции. С-Петербург :БГТУ,
2001, -с. 56 – 67.
Лепеш Алексей Григорьевич, аспирант кафедры «Сервис торгового оборудования и бытовая
техника» СПбГУСЭ, тел.: (812) 7006216, моб: +7 904 5105271, е-mail: alepesh@yandex.ru
34
НИИТТС
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
128
Размер файла
552 Кб
Теги
изнашивание, щеток, прогнозирование, коммунальной, pdf, машина
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа