close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Особенности правки шлифовальных кругов с ультразвуковыми колебаниями правящего инструмента..pdf

код для вставкиСкачать
В.И.Малышев, С.В. Мурашкин
ОСОБЕННОСТИ ПЛАВКИ ШЛИФОВАЛЬНЫХ КРУГОВ …
УДК 621.923.04
ОСОБЕННОСТИ ПРАВКИ ШЛИФОВАЛЬНЫХ КРУГОВ
С УЛЬТРАЗВУКОВЫМИ КОЛЕБАНИЯМИ ПРАВЯЩЕГО ИНСТРУМЕНТА
© 2009
В.И. Малышев, кандидат технических наук, доцент
Тольяттинский государственный университет, г. Тольятти (Россия)
С.В. Мурашкин, кандидат технических наук, ведущий инженер-исследователь
ОАО «АВТОВАЗ», г. Тольятти (Россия)
Представлены результаты исследования правки шлифовальных кругов с наложением на правящий инструмент колебаний ультразвуковой частоты. Показаны особенности износа правящих инструментов и силы при правке круга, формирования рабочей поверхности шлифовального круга. Установлена степень влияния ультразвуковой правки на показатели врезного шлифования в автоматическом цикле.
Алмазный правящий инструмент (ПИ) формирует в процессе правки рельеф рабочей поверхности
круга (РПК), от которого во многом зависит эффективность операции шлифования. Особое значение
правка шлифовальных кругов имеет в современном
автоматизированном производстве. Здесь она производится в автоматическом режиме и ПИ должен восстанавливать профиль и стабильные параметры рельефа РПК независимо от степени его износа.
Одним из перспективных путей решения этой
проблемы является применение правки шлифовальных кругов с наложением на правящий инструмент
механических колебаний ультразвуковой частоты –
ультразвуковой правки (УЗП) [1, 2].
Для определения рациональных технологических
условий применения УЗП круга в автоматизированном серийном и массовом производстве исследована
связь характера износа рабочей поверхности алмаза
ПИ с формируемыми параметрами рельефа РПК и,
как следствие, с основными выходными показателями
процесса шлифования.
Методика проведения
экспериментальных исследований
На плоскошлифовальном станке мод. 3701, оснащенном специальным технологическим комплексом для наложения на алмазный правящий инструмент механических колебаний ультразвуковой частоты, исследовали влияние глубины t правки, продольной подачи Sп, окружной скорости круга Vк, площади
контактной поверхности алмаза ПИ Sпи, частоты fа и
амплитуды Aа колебаний ПИ на величину радиальной
составляющей силы правки Py. Правку производили
карандашом 3908-0054 ГОСТ 607-80 с площадью контактной поверхности вершины алмаза, равной
(0,5…1,0) мм2. В зону правки поливом подавали смазочно-охлаждающую жидкость (СОЖ) (3%-ная
эмульсия Укринол-1М).
Радиальную составляющую силы правки Py измеряли с помощью специального динамометра.
Исследование влияния процесса УЗП на износ
ПИ проводили на том же станке, но в качестве ПИ
применяли опытный карандаш (КПО-2), оснащенный
поликристаллическим алмазом в виде столбика ци-
24
линдрической формы диаметром 1,5 мм. Такая форма
алмазного поликристалла обеспечивала равномерность линейного износа ПИ.
Режим правки составлял: скорость круга 35 м/с;
продольная подача ПИ 1,43 мм/с; глубина правки 0,02
мм/дв. ход; амплитуда Aа и частота fа колебаний ПИ,
соответственно: Aа = 10 мкм; fа = 22,3 кГц.
Выполняли две серии экспериментов – правку с
подачей СОЖ и правку всухую. При правке круга с
подачей СОЖ сначала производили серию в 100 обычных правок шлифовального круга 92А40НСМ27К11,
затем на тех же режимах – серию в 100 УЗП. После
каждой серии правок на специальном приспособлении измеряли линейный износ рабочей части ПИ.
Изучение особенностей формирования РПК при
УЗП проводили на том же станке при тех же режимах
и условиях. Для измерения площади вершины алмаза
ПИ и абразивных зерен круга применяли микроскоп
мод. МБС-2. После измерения величины контактных
площадок на вершинах абразивных зерен круга, образованных в процессе правки, вычисляли относительную опорную поверхность ηs шлифовального круга по
формуле
ηs =
Sср
Sсет
⋅ 100% ,
(1)
где Sср – среднее значение площади контактных
площадок на вершинах абразивных зерен круга, попадающих в пределы сетки микроскопа, Sсет – площадь
сетки микроскопа.
Оценку эффективности правки проводим при
шлифовании образцов из стали 40Х с режимом Vк = 35
м/с, продольная и поперечная подачи соответственно
равнялись 100 мм/с и 1,43 мм/с. Амплитуда и частота
колебаний ПИ соответственно составляли 14 мкм и
22,3 кГц. Значения составляющих Ру и Рz силы резания определяли с помощью динамометра мод. УДМ100 и соответствующей регистрирующей аппаратуры.
Удельную энергию шлифования U определяли по
формуле:
Вектор науки ТГУ. № 1(4). 2009
В.И.Малышев, С.В. Мурашкин
ОСОБЕННОСТИ ПЛАВКИ ШЛИФОВАЛЬНЫХ КРУГОВ …
U=
Рz ⋅Vк
Q
,
(2)
где Q – фактическая интенсивность съема металла, мм3/с.
Исследование влияния УЗП шлифовального круга на показатели процесса шлифования проводили на
специальном информационно-измерительном стенде,
созданном на базе торцекруглошлифовального станка
ЗТ161. Непосредственно в процессе автоматического
цикла врезного шлифования образцов из 40ХГНМ
(HRCэ 48…50) кругом 92А40НСМ27К11 вели измерения фактического съема припуска Т, составляющих
сил резания Py и Pz отношения Py / Pz, активной мощности шлифования N, силы прижима круга Pyд и коэффициента режущей способности KQ, выражающего
отношение интенсивноcти съема металла Qм к величине радиальной силы Ру шлифования [3].
Режим правки в цикле шлифования: скорость
круга 50 м/с; глубина правки 0,02 мм/дв.х.; продольная подача 40 мкм/об. В качестве ПИ использовали четырехкристальную алмазную гребенку. Амплитуда вынужденных колебаний ПИ составляла 14
мкм, а частота 22,3 кГц.
Цикл врезного шлифования осуществляли в следующей последовательности:
– быстрый подвод круга к образцу до касания;
– черновое шлифование (снимаемый припуск Δ =
200 мкм; врезная подача S = 0,9 мм/мин);
– чистовое шлифование (Δ = 30 мкм; S =
0,25 мм/мин);
– окончательное шлифование и выхаживание
(Δ = 10 мкм; S = 0,06 мм/мин).
Влияние ультразвуковых колебаний
на силу правки
18
15
Н
12
Pу
9
2
6
3 1
0
0 3
6
Аа
9
12 мкм
15 18
Рис. 1. Влияние амплитуды Аа колебаний
ПИ на силу Ру правки: 1 – круг
91А40НСМ16К20;
2 – круг 25А16ПСМ26К5;
f = 22,3 кГц
Вектор науки ТГУ. № 1(4). 2009
18
Н
15
12
Pу
9
1
6
3
2
0
24 28 32 36 40 м/с
44 48
Vк
Рис. 2. Влияние скорости круга Vк на силу
Ру: 1 – ОП; 2 – УЗП; Аа = 14 мкм, fа = 22,3
кГц
Как показали результаты экспериментов, амплитуда
вынужденных ультразвуковых колебаний ПИ оказывает
значимое влияние на радиальную составляющую силы
правки Py. Так, увеличение амплитуды колебаний ПИ
приводит к снижению составляющей силы Py (рис. 1).
Обратим внимание, что правка с амплитудой колебаний Aа = 0 соответствует условиям обычной правки
(ОП). В этом случае значение силы Py имеет максимальное значение. Далее, с увеличением Aа до 6…8
мкм следует интенсивное снижение значения силы Py
с последующей стабилизацией независимо от зернистости шлифовального круга. При этом, согласно результатам нашего исследования, процентное содержание объёмно-разрушаемых зёрен на РПК также
интенсивно возрастает до повышения амплитуды колебаний ПИ равный 6…8 мкм. После этого оно достигает максимального значения и также остаётся практически неизменным. Это говорит о характере воздействия амплитуды колебаний ПИ на рельеф РПК и
соответственно на режущую способность круга. Следует отметить, что при уменьшении размера абразивного зерна с зернистости 40 до 16 составляющая Py в
среднем возрастает независимо от метода правки.
На составляющую силу Ру независимо от метода правки круга оказывают значимое влияние элементы режима правки: tл, Sп, Vк. При этом сила Ру
при УЗП существенно ниже, чем при ОП. Очевидно,
что этот факт создаёт лучшие, с точки зрения износостойкости алмазного инструмента, условия работы
ПИ в широком диапазоне режима правки.
25
В.И.Малышев, С.В. Мурашкин
ОСОБЕННОСТИ ПЛАВКИ ШЛИФОВАЛЬНЫХ КРУГОВ …
5,0
Следует отметить, что с повышением окружной
скорости круга сила Ру при ОП возрастает, тогда как
при УЗП, в исследованном диапазоне Vк, она относительно постоянна (рис. 2), что связано с кратковременностью периодического контакта ПИ с РПК. Это
обстоятельство показывает, что результаты УЗП круга
в меньшей степени зависят от изменяющихся условий
шлифовальной операции. По мере износа ПИ и соответственно возрастания контактной поверхности на
алмазных кристаллах значения составляющей Ру
повышаются (рис. 3).
Н
4,5
4,0
Pу
3,5
3,0
2,5
2,0
0
2
4
Sпи
2
мм
6
Износ правящего инструмента
Результаты экспериментов, представленные в
табл. 1, 2, дают основание полагать, что УЗП обеспечивает снижение износа ПИ как с подачей, так и без
применения СОЖ. Благодаря этому, улучшается основной показатель процесса правки – удельная производительность правки (отношение объёма удалённого
при правке абразива к массе изношенной части алмаза).
8
Рис. 3. Влияние площади Sпи контактной поверхности ПИ на силу правки Ру: Аа = 13 мкм;
fа = 22,3 кГц
Таблица 1. Значения показателей износа ПИ с подачей СОЖ
Метод
правки
Кол-во
правок,
шт.
Осевой износ
ПИ, мкм
Объём снятого
абразива, см3
Масса износа
алмаза, мг
Удельная
производительность, см3/мг
ОП
100
520
341,63
2,80
122,0
УЗП
100
370
340,63
1,99
170,9
Как видно из табл. 1, наложение ультразвуковых
колебаний на ПИ существенно, почти в 1,4 раза
уменьшает его линейный износ и соответственно повышенную удельную производительность правки в
условиях применения СОЖ.
Степень влияния охлаждения зоны правки за
счет СОЖ на линейный износ и среднюю удельную
производительность ПИ оценивали следующим образом. На станке сначала без подачи СОЖ производили 50
ОП шлифовального круга 92А40НСМ27К11, затем без
подачи СОЖ на тех же режимах производили 50
УЗП (амплитуда Аа = 13 мкм; частота fа = 22,3 кГц).
Результаты исследования приведены в табл. 2.
Таблица 2. Показатели износа ПИ в процессе правки без подачи СОЖ
Метод
правки
Кол-во
правок, шт.
Износ ПИ,
мкм
Объём снятого
абразива, см3
Масса износа
алмаза, мг
Удельная производительность, см3/мг
ОП
50
410
168,1
2,21
76,1
УЗП
50
220
167,0
1,19
140,8
Как следует из табл. 2, УЗП, с точки зрения износостойкости ПИ, более эффективна и при отсутствии
подачи СОЖ. Отсутствие подачи СОЖ в меньшей
степени влияет на износостойкость ПИ, работающего
в условиях ультразвуковых колебаний. Так, удельная
производительность УЗП с подачей СОЖ примерно в
1,4 раза выше, чем после ОП (табл. 1), а без подачи –
в 1,85 раза (табл. 2).
26
Вектор науки ТГУ. № 1(4). 2009
В.И.Малышев, С.В. Мурашкин
ОСОБЕННОСТИ ПЛАВКИ ШЛИФОВАЛЬНЫХ КРУГОВ …
Формирование рабочей поверхности круга
5
%4
3
ηs 2
1
1
0
0,0
0,4
0,8
Sпи
2
2
мм
1,2
1,6
Рис. 4. Влияние площади Sпи контактной поверхности ПИ на величину опорной поверхности ηs круга: ▬, – – - аппроксимация; ●, ○ –
эксперимент; 1 – ОП; 2 – УЗП
На рис. 4 приведены результаты исследования
влияния размеров площади вершины алмаза ПИ на
относительную опорную поверхность ηs шлифовального круга в процессах ОП и УЗП. Средние значения ηs,
для исследованных технологических условий после
ОП оказались примерно в четыре раза больше, чем
после УЗП. При этом обращает внимание более высокая стабильность экспериментальных значений ηs,
полученных после УЗП. Разброс экспериментальных
значений после ОП значительно больший, чем после
УЗП.
Таким образом, наложение механических колебаний ультразвуковой частоты на ПИ существенно
снижает степень зависимости его износа на величину
ηs, а следовательно, и на стабильность режущей способности шлифовального круга.
Ряд авторов, в том числе С. Малкин и Н. Кук, отмечают, что при превышении ηs РПК свыше 3-4% резко ухудшается режущая способность круга. Следовательно, учитывая меньшее значение ηs, полученное
после УЗП, можно отметить возможность увеличения
потенциала режущей способности шлифовальных
кругов за счет неё.
Результаты измерений ηs подтверждаются фрактографическим исследованием поверхности абразивных зёрен на электронном сканирующем микроскопе
«Tesla-ls». На рис. 5 а и б приведены фотографии участков РПК при стократном увеличении (указано на
снимке) после обычной и ультразвуковой правки круга. Видно, что РПК после УЗП имеет более развитый
рельеф – поверхность абразивных зерен содержит
значительное число относительно острых микрокромок. После ОП в тех же технологических условиях на
поверхности абразивных зерен наблюдаются относительно плоские площадки. Эта разница особенно заметна при большем увеличении (рис. 6а и б), где показаны поверхности отдельных абразивных зерен после ОП и УЗП. Ещё более увеличенное (1000х) изображение участка поверхности отдельных абразивных
зерен (рис. 7а и б) дают возможность качественной
оценки формирования рельефа РПК.
Так, на фотографии участка абразивного зерна,
прошедшего УЗП, наблюдаются микросколы и явные
трещины. Наличие трещин приводит к самозатачиванию зерен и образованию дополнительных микрокромок непосредственно в процессе шлифования.
На участке абразивного зерна после ОП видна
относительно ровная «заглаженная» поверхность, на
которой наблюдаются параллельные риски, оставленные алмазом ПИ в виде следов пластической деформации (рис. 7а).
Рис. 5. Рельеф участка РПК: а) после ОП; б) после УЗП
Вектор науки ТГУ. № 1(4). 2009
27
В.И.Малышев, С.В. Мурашкин
ОСОБЕННОСТИ ПЛАВКИ ШЛИФОВАЛЬНЫХ КРУГОВ …
Рис. 6. Поверхность абразивного зерна: а) после ОП; б) после УЗП
Рис. 7. Поверхность участка абразивного зерна: а) после ОП; б) после УЗП
3,0
2,5
%
2,0
1,5
ηs
1,0
0,5
0,0
0
4
Аа
8
мкм
12
16
Рис. 8. Влияние амплитуды Аа колебаний ПИ на
величину опорной поверхности ηs круга: ▬ - аппроксимация; ○ – эксперимент; f = 22,3 кГц
28
Следует отметить, что и здесь замечены микротрещины, преимущественно в поперечном направлении относительно вектора скорости резания, но значительно в меньшем количестве.
Это объясняется тем, что в процессе ОП его круга абразивные зерна, расположенные на некоторой
глубине от номинальной наружной поверхности круга, не могут объемно разрушиться, так как напряжение в них не достигает предельных значений. Эти
зерна, участвуя в силовом взаимодействии с алмазом
ПИ, и «срезаются» с образованием относительно
плоских площадок. В процессе УЗП круга его абразивные зерна, расположенные на некоторой глубине,
величина которой зависит от амплитуды колебаний
ПИ, также не подвергаются объемному разрушению,
но их значительно меньше, чем при ОП. Поэтому после УЗП на РПК находится большее число объемноразрушенных зерен, содержащих относительно острые микрокромки.
Это подтверждается зависимостью влияния амплитуды колебаний на относительную опорную поверхность ηs круга в процессе правки круга. Как
следует из рис. 8, в процессе УЗП, изменяя только
амплитуду колебаний рабочей части ПИ, можно в
Вектор науки ТГУ. № 1(4). 2009
В.И.Малышев, С.В. Мурашкин
ОСОБЕННОСТИ ПЛАВКИ ШЛИФОВАЛЬНЫХ КРУГОВ …
широких пределах регулировать величину относительной опорной поверхности ηs круга и соответственно режущую способность шлифовального круга,
а следовательно, управлять выходными параметрами
процесса шлифования.
Для оценки эффективности применения УЗП исследована связь между относительной опорной поверхностью круга и рядом показателей шлифования –
составляющими Ру и Рz силы резания и удельной
энергии шлифования U (табл. 3).
Таблица 3. Влияние метода правки круга на показатели шлифования
Метод правки
Глубина правки, мм
Глубина шлифования,
мкм/ход
ηs, %
8
5
8
5
2,24
2,55
0,39
0,80
20
10
20
10
ОП
УЗП
Из табл. 3, так же как из рис. 8, следует, что УЗП,
формируя существенно меньшие значения относительной опорной поверхности круга ηs, обеспечивает
лучшую его режущую способность. Составляющие
силы резания Ру и Рz при шлифовании таким кругом
значительно ниже, чем после ОП. Удельная энергия
шлифования, являющаяся важнейшим показателем
эффективности процесса резания, также существенно
меньше при работе шлифовального круга, прошедшего УЗП. Это обусловлено снижением сопротивления
стружкообразованию в процессе шлифования кругом,
рабочая поверхность которого имеет относительно
развитый микрорельеф.
Влияние ультразвуковой правки круга
на показатели шлифования
1200
1000
Н
1
Pу
800
Pу, Pz
600
2
200
0
2
Pz
10
20
no
30
40
шт
U, Дж/мм3
Py
Pz
Py /Pz
41,9
50,6
31
19,6
18,1
20,6
15,3
9,0
2,31
2,46
2,03
2,18
74,01
134,77
62,56
58,88
личина силы Ру при шлифовании кругом, прошедшим
УЗП, значительно меньше, чем после ОП. Несколько
меньшая разница отмечена для Рz. Это объясняется тем,
что микрорельеф РПК после УЗП более «развит», имеет
значительное число относительно острых режущих
микрокромок на абразивных зернах, обеспечивающих
деформацию, отделение и перенос металла с заготовки с
меньшими усилиями.
Так как точность, шероховатость шлифованной
поверхности и износ круга функционально связаны с
силой, прижимающей круг к обрабатываемой поверхности, его режущую способность характеризовали отношением интенсивности съёма металла Qм к радиальной силе Ру, возникающей при шлифовании.
Было изучено влияние режима правки круга и
характеристики ПИ на показатели процесса шлифования. Основным элементом режима правки круга, позволяющим управлять этим процессом, является глубина правки tл. Исследование эффективности УЗП
круга было проведено в диапазоне значений tл, наиболее применимых в практике абразивной обработки.
На рис. 10 приведены зависимости Ру / Рz, Pyд и
1
400
Составляющие
силы резания, Н
50
Рис. 9. Значения составляющих Ру и Рz силы резания
в цикле шлифования образца; 1 – ОП; 2 – УЗП
KQ
от глубины tл. Отношение Ру / Рz, в принципе, характеризует геометрическую форму абразивных зерен,
точнее, их углы резания.
Меньшее значение Ру/Рz характерно для абразивных зерен, имеющих на своих вершинах относительно малые площадки с наличием микрокромок, что
соответствует микрорельефу РПК после УЗП. Коэффициент
KQ
и сила прижима круга Pyд в исследо-
ванном диапазоне значений tл изменяются адекватно
изменению других показателей шлифования: Ру, Рz.
Особенности формирования РПК после УЗП находят соответствующее отражение на показателях процесса врезного шлифования. На рис. 9 представлены
зависимости значений составляющих Ру и Рz силы резания за время цикла шлифования, выраженного числом оборотов шлифуемого образца no. Как видно, ве-
Вектор науки ТГУ. № 1(4). 2009
29
В.И.Малышев, С.В. Мурашкин
ОСОБЕННОСТИ ПЛАВКИ ШЛИФОВАЛЬНЫХ КРУГОВ …
3,2
3,0
Pу
Pz
2,8
2,6
Pуд
24
Н
20
мм
16
0,25
мм3 1
0,20
с⋅Н
1
2
KQ 0,15
12
2
2,4
8
0,10
2,2
4
0,05
10
2
1
15
tл
20
25
мкм
30
Рис. 10. Зависимости отношения Py / Pz составляющих силы резания, линейной силы Руд прижима круга к детали и коэффициента
K Q режущей
способности круга в цикле шлифования от глубины правки tл: ▬ – K Q ;
−·· – Py / Pz; – – – Руд; 1 – ОП; 2 – УЗП
Улучшение выходных показателей шлифования
после УЗП круга характерно для любых основных
типов ПИ, хотя в различной степени. В табл. 4 приведены сведения об уровне и соотношении показателей
шлифования, полученных после ОП и УЗП при использовании ПИ с различной характеристикой. ПИ в
табл. 4 расположены по степени возрастания общей
площади рабочей поверхности:
– однокристальный правящий карандаш 39080054 (ГОСТ 607-80);
– алмазный карандаш с неориентированным расположением алмазов 3908-0067 (ГОСТ 607-80);
– многокристальный правящий карандаш МААС,
оснащенный неориентированно расположенными
синтетическими алмазами АС15 с повышенной (250
%) концентрацией алмазов.
Исследованы максимальные значения показателей шлифования: составляющих силы резания Py, Pz,
фактической глубины шлифуемого слоя металла за
оборот заготовки Т, упругой деформации УД технологической системы.
Из табл. 4 видно, что положительный эффект от
наложения ультразвука характерен для всех видов
ПИ, но в наибольшей степени он проявляется при
правке однокристальными инструментами и несколько слабее – при использовании ПИ с относительно
большой рабочей поверхностью (многокристальными
карандашами с неориентированным расположением
алмазов).
Таблица 4. Влияние типа ПИ на показатели процесса шлифования
Правящий
инструмент
Однокристальный
алмазный
карандаш
Алмазная
гребенка
Многокристальный
алмазный
карандаш
Многокристальный
карандаш МААС
30
Py , H
УЗП
ОП
Pz, H
УЗП
ОП
Т, мкм/об
УЗП
ОП
УД, мкм
УЗП
ОП
ОП
УЗП
%
ОП
УЗП
%
ОП
УЗП
%
ОП
УЗП
%
930
580
62
380
260
68
7,5
7,7
1,03
62
35
56
950
650
68
350
250
71
6,7
7,0
1,04
49
34
69
1030
715
72
377
302
78
8,5
9,5
1,12
58
42,9
74
1120
896
80
400
356
89
7,2
8,65
1,20
117
95,9
82
Вектор науки ТГУ. № 1(4). 2009
В.И.Малышев, С.В. Мурашкин
ОСОБЕННОСТИ ПЛАВКИ ШЛИФОВАЛЬНЫХ КРУГОВ …
Выводы
1. Ультразвуковая правка обеспечивает относительное снижение радиальной силы правки Py по
сравнению с ОП в широком диапазоне технологических условий. Это обусловлено тем, что при увеличении амплитуды колебаний ПИ его силовое взаимодействие с РПК переходит в импульсный режим, при
котором возрастает разница между максимальным и
минимальным значением силы правки.
2. Подача СОЖ существенно влияет на интенсивность износа ПИ. Однако ультразвуковые колебания ПИ снижают зависимость износа вершины ПИ в
процессе правки от подачи СОЖ.
3. Степень влияния процесса правки на показатели шлифования зависит от метода шлифования. Установлено, что наибольший положительный эффект от
применения УЗП имеет место на операциях с автоматическим циклом врезного шлифования с правкой в
автоматическом режиме. Меньший эффект наблюдается при маятниковом шлифовании с продольной подачей заготовки.
4. УЗП обеспечивает повышение ресурса работы
алмазных правящих инструментов из-за снижения
зависимости их износа на режущую способность круга.
5. Производственные испытания технологии УЗП и
специального ПИ на операциях шлифования показали
следующие преимущества УЗП по сравнению с ОП:
– снижение затрат на абразивно-алмазный инструмент за счет повышения режущей способности и
периода стойкости шлифовального круга;
– повышение стабильности показателей процесса
шлифования за счет снижения разброса значений параметров рельефа формируемой РПК.
– возможность повышения производительности
операции врезного автоматического шлифования.
Работа выполнена при финансовой поддержке
Инновационно-инвестиционного фонда Самарской
области (грант №8 ЦТТ).
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Королев А.В., Березняк Р.А. Прогрессивные
процессы правки шлифовальных кругов / А.В. Королев, Р.А. Березняк. – Саратов: СГУ, 1984. – 112 с.
2. Кремень З.И., Юрьев В.Г., Бабошкин А.Ф.
Технология шлифования в машиностроении / Под
общ. ред. З.И. Кремня. – СПб.: Политехника, 2007.
3. Лурье Г.Б. Шлифование металлов. – М.: Машиностроение, 1967. – 101 с.
4. Малкин С., Кук Н. Износ шлифовальных кругов. Часть 1. Износ, вызываемый истиранием // Конструирование: Журнал американского общества инженеров-механиков. – 1980. №2. – С. 237-246.
THE FEATURES OF ABRASIVE DISC DRESSING
WITH ULTRASOUND RIPPLING OF DRESSING TOOL
© 2009
V.I. Malyshev, candidate of the technical sciences, docent
Togliatti State University, Togliatti (Russia)
S.V. Murashkin, candidate of the technical sciences, the leading specialist in Engineering Research
JSC «AVTOVAZ», Togliatti (Russia)
In this article are presents the results of abrasive disc dressing research with imposition of ultrasound rippling
on dressing tool. Demonstrate the features of dressing tools deterioration and force in abrasive disc dressing, forming of abrasive disc work surface. Ascertainment the range of ultrasound dressing effect on in feed
grindings activities in automatic cycle.
Вектор науки ТГУ. № 1(4). 2009
31
32
Вектор науки ТГУ. № 1(4). 2009
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
15
Размер файла
1 184 Кб
Теги
особенности, ультразвуковой, шлифовальных, pdf, правка, кругом, инструменты, колебания, правящего
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа