close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

ригель мой жбк

код для вставкиСкачать
5.3.5 Уточнение высоты сечения ригеля
Высоту сечения ригеля уточняют по опорному моменту, действующему по грани опоры ригеля на колонне. Принимая размеры сечения колонны 40х40 см, определяем наибольшие величины изгибающих моментов по грани колонны при комбинациях загружения 1+2, 1+3, 1+4, 1+5 соответственно:
Больший изгибающий по грани опоры является расчетным. Исходя из условия, находим:
Предполагая расположение арматуры в два ряда по высоте сечения ригеля, принимаем расстояние от его растянутой грани до центра тяжести арматуры у этой грани равным с=6 см. Тогда полная высота сечения равна:
Принимаем h=55 см (высота сечения ригеля при h>60см принимается кратно 100мм). Рабочая высота сечения ригеля в пролете см.
Проверяем соответствие размеров сечения ригеля - условие соблюдается, следовательно, размеры сечения ригеля не изменяем.
5.3.6 Определение площади сечения продольной арматуры.
Сечение продольной арматуры ригеля подбирают на прочность по моменту в четырех нормальных сечениях: в первом и среднем пролетах и на первой промежуточной опоре и на средней опоре (в данном примере они совпадают).
Расчет продольной арматуры ригеля производим используя алгоритм № 1 [7], как изгибаемого прямоугольного сечения с одиночной арматурой. Для арматуры S400: и тогдаи Пролет 1. (нижняя арматура) ; м; м.
, - растянутая арматура достигает предельных деформаций ;
см 2.
По конструктивным требованиям минимальная площадь сечения арматуры составляет: см2., где , но не менее 0,13%. Принимаем =0,15%
Принимаем 232+225 S500 (Ast = 25,9 см2).
Пролет 2. (нижняя арматура) ; м; м.
, ;
см 2.
Принимаем 222+220 S500 (Ast = 13,88 см2).
Количество верхней арматуры определяем по отрицательным пролетным, если они имеются и опорным изгибающим моментам.
Пролет 1.(верхняя). Так как в первом пролете нет отрицательного изгибающего момента, принимаем конструктивное однорядное армирование в верхней зоне.
Принимаем см2.
Для данной площади назначаем 214 S500 (Ast =3,08 см2).
Пролет 2.(верхняя). Принимаем однорядное расположение арматуры в верхней зоне, тогда рабочая высота сечения ригеля при ; м ; м.
, ; см2.
Принимаем 218 S500 (Ast = 5,09 см2).
На опоре В. (верхняя). кН∙м. Учитывая конструктивное решение опорного узла типового ригеля принимаем с = 7,5 см. Тогда м , м.
, ; см2.
Принимаем 232 S500 (Ast=16,08 см2).
5.3.7 Расчет прочности наклонных сечений по поперечной силе
Расчет поперечной арматуры по V ведут для трех наклонных сечений: у крайней опоры и у первой промежуточной опоры слева и справа. Целесообразнее расчет начинать для сечений у первой промежуточной опоры слева, где действует наибольшая поперечная сила.
Первая промежуточная опора слева. кН. Площадь продольного армирования в расчетном сечении Ast = 16,08 cм2. Диаметр поперечных стержней в сварных каркасах должен удовлетворять требованиям по сварке (табл. 4-2 приложение 4). При продольной арматуре 32 мм принимаем поперечную арматуру диаметром dsw=10мм площадью fsw=0,785 см2. Поперечная арматура ригеля входит в состав двух каркасов, поэтому
Asw = 2 fsw =1,57 см2.
Расчет прочности железобетонных элементов на действие поперечных сил начинается проверкой условия где - расчетная поперечная сила от внешних воздействий; - поперечная сила, воспринимаемая железобетонным элементом без поперечного армирования:
но не менее
здесь , принимаем принимаем - при отсутствии осевого усилия (сжимающей силы).
Поскольку условие , то необходима постановка поперечной арматуры по расчету.
Расчет поперечной арматуры производим на основе стержневой модели (по методу ферменной аналогии) . Назначаем критическое сечение на расстоянии мм от грани опоры, что меньше мм и больше Расчетная поперечная сила в критическом сечении на расстоянии от грани опоры составляет:
В критическом расчетном сечении должно выполняться условие:
где: - касательные напряжения в критическом сечении;
- расстоянии между верхней и нижней продольными арматурами в сечении, равное Тогда касательные напряжения в данном сечении составят:
Определяем максимально возможное значение из условия применимости метода:
,
где Т. к. условие не выполняется, то принимаем Тогда, приняв ориентировочно из условия 7.95 [1] определяем:
Полученное значение отношения должно удовлетворять условию:
, где
При использовании 210 S500 (Asw = 157 мм2) расчетный шаг поперечных стержней должен быть не более Таким образом, окончательно в приопорной зоне длиной 1/4 пролета можно принимать шаг поперечных стержней S = 150 мм, что удовлетворяет конструктивным требованиям В средних частях пролетов шаг поперечных стержней должен назначаться не более 3/4 ּh и не более 500 мм. ( п. 11.2.21 [2]). Принимаем S= 400 мм Первая промежуточная опора справа. кН. Площадь продольного армирования в расчетном сечении Ast = 16,08 cм2. Диаметр поперечных стержней в сварных каркасах должен удовлетворять требованиям по сварке (табл. 4-2 приложение 4). При продольной арматуре 32 мм принимаем поперечную арматуру диаметром dsw=10мм площадью fsw=0,785 см2. Поперечная арматура ригеля входит в состав двух каркасов, поэтому Asw = 2 fsw =1,57 см2.
Расчет прочности железобетонных элементов на действие поперечных сил начинается проверкой условия но не менее
здесь , принимаем принимаем - при отсутствии осевого усилия (сжимающей силы).
Поскольку условие , то необходима постановка поперечной арматуры по расчету.
Расчет поперечной арматуры производим на основе стержневой модели (по методу ферменной аналогии) . Назначаем критическое сечение на расстоянии мм от грани опоры, что меньше мм и больше Расчетная поперечная сила в критическом сечении на расстоянии от грани опоры составляет:
В критическом расчетном сечении должно выполняться условие:
где: - касательные напряжения в критическом сечении;
- расстоянии между верхней и нижней продольными арматурами в сечении, равное Тогда касательные напряжения в данном сечении составят:
Определяем максимально возможное значение из условия применимости метода:
,
где Т. к. условие не выполняется, то принимаем Тогда, приняв ориентировочно из условия 7.95 [1] определяем:
Полученное значение отношения должно удовлетворять условию:
, где
При использовании 210 S500 (Asw = 157 мм2) расчетный шаг поперечных стержней должен быть не более Таким образом, окончательно в приопорной зоне длиной 1/4 пролета можно принимать шаг поперечных стержней S = 150 мм, что удовлетворяет конструктивным требованиям В средних частях пролетов шаг поперечных стержней должен назначаться не более 3/4 ּh и не более 500 мм. ( п. 11.2.21 [2]). Принимаем S= 400 мм Крайняя опора. кН. Площадь продольного армирования в расчетном сечении Ast = 3,08 cм2. Диаметр поперечных стержней в сварных каркасах должен удовлетворять требованиям по сварке (табл. 4-2 приложение 4). При продольной арматуре 14 мм принимаем поперечную арматуру диаметром dsw=10 мм площадью fsw=0,785 см2. Поперечная арматура ригеля входит в состав двух каркасов, поэтому
Asw = 2 fsw =1,57 см2.
Расчет прочности железобетонных элементов на действие поперечных сил начинается проверкой условия но не менее
здесь , принимаем принимаем - при отсутствии осевого усилия (сжимающей силы).
Поскольку условие , то необходима постановка поперечной арматуры по расчету.
Расчет поперечной арматуры производим на основе стержневой модели (по методу ферменной аналогии) . Назначаем критическое сечение на расстоянии мм от грани опоры, что меньше мм и больше Расчетная поперечная сила в критическом сечении на расстоянии от грани опоры составляет:
В критическом расчетном сечении должно выполняться условие:
где: - касательные напряжения в критическом сечении;
- расстоянии между верхней и нижней продольными арматурами в сечении, равное Тогда касательные напряжения в данном сечении составят:
Определяем максимально возможное значение из условия применимости метода:
,
где Т. к. условие не выполняется, то принимаем Тогда, приняв ориентировочно из условия 7.95 [1] определяем:
Полученное значение отношения должно удовлетворять условию:
, где
При использовании 210 S500 (Asw = 157 мм2) расчетный шаг поперечных стержней должен быть не более Таким образом, окончательно в приопорной зоне длиной 1/4 пролета можно принимать шаг поперечных стержней S = 150 мм, что удовлетворяет конструктивным требованиям В средних частях пролетов шаг поперечных стержней должен назначаться не более 3/4 ּh и не более 500 мм. ( п. 11.2.21 [2]). Принимаем S= 400 мм 5.3.8 Построение эпюры арматуры (эпюры материалов)
Для экономии стали часть продольных стержней арматурного каркаса обрывают в пролете в соответствии с огибающей эпюрой моментов. Места обрыва стержней позволяет установить эпюра арматуры.
Пролет 1. Продольная арматура 228+228 S500 (Ast=24,63 см2).
Вычисляем характеристики сечения: значение , тогда
;
Ординаты эпюры арматуры (изгибающий момент, воспринимаемый сечением с Ast= 24,63 см2):
Из четырех стержней 228 обрываем в пролете. Для сечения с оставшимися
228 (Ast= 12,32 см2) при : ;
Ординаты эпюры арматуры (изгибающий момент, воспринимаемый сечением с As= 12,32 см2):
Пролет 2. Арматура 222+220 S500 (Ast= 13,88 см2). При ;
Ординаты эпюры арматуры (изгибающий момент, воспринимаемый сечением с
Ast= 12,56 см2):
Из четырех стержней 220 обрываем в пролете. Для сечения с оставшимися 222 (Ast= 7,6 см2) находим: ;
Ординаты эпюры арматуры (изгибающий момент, воспринимаемый сечением с
Ast= 6,28 см2):
Опора В. Арматура 228 S500 (Ast= 12,32 cм2), .
Вычисляем характеристики сечения: ;
Ординаты эпюры арматуры (изгибающий момент, воспринимаемый сечением с Ast= 12,32 см2):
На некотором удалении от опоры обрываем все стержни.
Пролет 1. Верхняя арматура принята из 214 S500 (Ast= 3,08 см2), то несущая способность сечения составит:
;
Пролет 2. Верхняя арматура принята из 218 S500 (Ast= 5,09 см2), то несущая способность сечения составит:
;
Ординаты эпюры арматуры (изгибающий момент, воспринимаемый сечением с Ast= 6,28 см2):
5.3.9 Определение длины анкеровки обрываемых стержней
Сечения, в которых обрываемые стержни не требуются по расчету, проще всего определить графически. Для этого необходимо на объемлющую эпюру моментов наложить эпюру материалов. Точки, в которых ординаты эпюр будут общими (точки пересечения), определят места теоретического обрыва стержней в пролете. Для обеспечения прочности наклонных сечений ригеля по изгибающим моментам обрываемые в пролете стержни продольной арматуры необходимо завести за точку теоретического обрыва на расстояние:
где: - коэффициенты, характеризующие условия анкеровки, определяются по таблице 11.6 [1].
- базовая длина анкеровки, определяется с помощью таблицы 15 [4];
- площадь продольной арматуры, требуемая по расчету;
- принятая площадь продольной арматуры;
- минимальная длина анкеровки, принимается более либо равной наибольшему значению из величин: - для растянутых стержней и - для сжатых стержней.
В связи с тем, что произведение изменяется в пределах от 0,7 до 1,0 ,величина в условиях обрыва арматуры второстепенной балки не учитывается, а величина принимается равной 1,0, то в курсовом проекте с целью уменьшения расчетной части разрешается принимать Сечение 1-1, 2-2. В сечении обрываются стержни 28 мм класса S500. Требуемая площадь сечения арматуры As,red = 12,32 см2 (228), принятая площадь сечения арматуры As,prov = 24,63 см2 (228+228). По табл.3-1 прил.3 мм. Длина анкеровки обрываемых стержней в соответствии с формулой:
Величины остальных параметров составляют:
Окончательно принимаем Сечение 3-3, 4-4. В сечении обрываются стержни 32 мм класса S500. Требуемая площадь сечения арматуры в сечении 3-3 As,red = 3,08 см2 (214), в сечении 4-4 As,prov = 5,09 см2 (218), принятая площадь сечения арматуры в сечениях As,prov = 16,08 см2 (232). По табл.3-1 прил.3 мм. Длина анкеровки обрываемых в сечении 3-3 стержней в соответствии с формулой:
Длина анкеровки обрываемых в сечении 4-4 стержней в соответствии с формулой:
Величины остальных параметров составляют:
Окончательно принимаем Сечение 5-5. В сечении обрываются стержни 18 мм класса S500. Требуемая площадь сечения арматуры As,red = 5,09 см2 (218), принятая площадь сечения арматуры As,prov = 13,88 см2 (222+220). По табл.3-1 прил.3 мм. Длина анкеровки обрываемых стержней в соответствии с формулой:
Величины остальных параметров составляют:
Окончательно принимаем 5.4 Расчет стыка ригеля с колонной
Опирание ригелей на колонны показано на рисунке 14. Соединение их в неразрезную конструкцию осуществляется при помощи ванной сварки выпусков арматурных стержней колонны и ригелей. Зазоры между торцами ригелей и колонной заполняются бетоном C 12/15 ... C 16/20 на мелком щебне (рисунок 14).
5.4.1. Определение площади соединительных стержней
Площадь соединительных стержней принимается по опорной арматуре ригеля из условия равнопрочности. В рассматриваемом примере, следовательно, необходимо принять соединительные стержни из 232 S500 (As= 16,08 см2).
Конструктивное решение стыка и схема армирования ригеля показана на рисунке 14.
При размещении соединительных стержней в сечении следует иметь в виду, что для осуществления ванной сварки расстояние в свету между стержнями должно быть не менее 50 мм. Если оказывается, что стержни в один ряд не размещаются их устанавливают в два ряда с расстоянием между рядами в свету не менее 30 мм.
Рисунок 14 - Стык ригеля с колонной
70 02 01-П-320-ПЗ
Документ
Категория
Рефераты
Просмотров
737
Размер файла
699 Кб
Теги
жбк, мой, ригель
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа