close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Poyasnitelnaya zapiska KP1

код для вставкиСкачать
 Министерство образования РФ
Воронежский государственный архитектурно строительный университет
Кафедра железобетонных и каменных конструкций
Пояснительная записка к курсовому проекту №1
"Железобетонные и каменные конструкции многоэтажного здания"
Выполнил: Принял: Воронеж - 2010 г.
Содержание
1. Вводная часть21.1. Значение железобетонных и каменных конструкций в современном строительстве2 1.2. Задание и нормы проектирования2 1.3. Методика проектирования32. Монолитное ребристое железобетонное перекрытие с балочной плитой 4 Компоновка перекрытия4 Расчёт и конструирование плиты перекрытия5 Расчёт и конструирование второстепенной балки73. Сборные железобетонные конструкции11 Компоновка перекрытия 11 Расчёт панели перекрытия12 Расчёт и конструирование ригеля15 Расчёт и конструирование колоны23 Расчёт и конструирование фундамента колонны25 Расчет простенка первого этажа27Список используемой литературы29
1. Введение
1.1. Значение железобетонных и каменных конструкций в строительстве
Железобетонные конструкции являются базой современной строительной индустрии. Их применяют: в промышленном, гражданском и сельскохозяйственном строительстве - для зданий различного назначения; в транспортном строительстве - для метрополитенов, мостов, туннелей; в энергетическом строительстве - для гидроэлектростанций, атомных реакторов; в гидромелиоративном строительстве - для плотин и ирригационных устройств; в горной промышленности - для надшахтных сооружений и крепления подземных выработок и т.д. Такое широкое распространение в строительстве железобетон получил вследствие многих его положительных свойств: долговечности, огнестойкости, стойкости против атмосферных воздействий, высокой сопротивляемости статическим и динамическим нагрузкам, малых эксплуатационных расходов на содержание зданий и сооружений и д.р. Почти повсеместное наличие крупных и мелких заполнителей, в больших количествах доступны к применению практически на всей территории страны.
По способу возведения различают: железобетонные конструкции сборные, изготовляемые преимущественно на заводах стройиндустрии и затем монтируемые на строительных площадках; монолитные, полностью возводимые на месте строительства; сборно-монолитные, в которых рационально сочетается использование сборных железобетонных элементов заводского изготовления и монолитных частей конструкций.
В настоящее время сборные железобетонные конструкции в наибольшей степени отвечают требованиям индустриализации строительства, хотя следует отметить, что и монолитный бетон с каждым годом получает все большее признание.
На изготовление железобетонных конструкций расходуется в 2.5÷3.5 раза меньше металла, чем на стальные конструкции. На изготовление настилов, труб, бункеров - в 10 раз.
1.2. Задание и нормы проектирования
В курсовом проекте требуется разработать несущие конструкции здания в двух вариантах. В первом - монолитное железобетонное перекрытие с балочной плитой. Наружной несущей конструкцией здесь является кирпичная стена. В монолитном перекрытии проектируются плита и второстепенная балка.
Во втором варианте разрабатываются несущие конструкции из сборного железобетона. Проектируются: панель перекрытия, ригель рамного каркаса, колонна первого этажа, фундамент колонна, стыки колонн и ригеля с колонной.
Расчет конструкций выполняется по первой группе предельных состояний, сборные железобетонные панели перекрытий проектируются предварительно напряженными.
Проектируемое здание - гражданское и находится в городе Ростове.
Размеры в плане 18 м × 36 м
Здание пятиэтажное с высотой этажа 3,6 м.
Методика проектирования
Каждый проект проходит три стадии проектирования:
1. Разработка проектного здания на строительство объекта
2. Разрабатываются варианты конструктивного решения здания. На этой стадии происходит сравнение по эстетическим, экономическим аспектам различных материалов, из которых может быть выполнено здание
3. Разработка рабочих чертежей по принятому варианту
Данный курсовой проект предусматривает разработку третьей стадии проектирования. Проектирование железобетонных конструкций ведется по двум группам предельных состояний.
К первой группе относятся предельные состояния по прочности, устойчивости, выносливости.
Ко второй - образование трещин, ширина образовавшихся трещин, прогибы.
Для проекта ограничиваемся расчетом по первой группе предельных состояний. При проверке конструкций по первой группе предельных состояний устанавливается величина внешних усилий в зависимости от нагрузок с учетом коэффициента условия работы конструкций, усилия внутренних сечений в зависимости от прочностных свойств материалов. Затем сравнивают полученные материалы между собой, при этом параметры внешних воздействий берутся по максимуму, а параметры сопротивления материалов по минимуму.
2. Монолитное железобетонное перекрытие
2.1 Компоновка перекрытия
Рис. 2.1
Для монолитного перекрытия для минимального расхода материалов для гражданских зданий минимальная толщина перекрытия 50 мм
Целесообразно сохранять толщину плиты минимальной, но для усиления этой плиты необходимо расположить второстепенные балки с таким шагом, чтобы сохранить достаточную несущую способность плиты, перекрытие ребристое монолитное выполняется по главным балкам. Которые расположены на осях, либо вдоль здания, либо поперек с второстепенными балками опорами которых будут главные балки, шаг второстепенных балок может быть от 1,5 до 3 м.
Второстепенные балки расположены с шагом не более 3 м, позволят рассматривать сплошную плиту перекрытия по балочной схеме. Расстояние в свету между второстепенными балками l1, между главными балками l2. Если l2/ l1≥2, то плиту рассматриваем в условно выделенной полосе шириной 1м и плиту рассматриваем по балочной схеме. В этом случае получается монолитное ребристое перекрытие с балочной плитой, и толщину плиты можно делать минимальной, регулируя её несущую способность, расстояние между второстепенными балками.
Для того чтобы определить, таким образом, расположение второстепенные балки в перекрытие принимаем толщину плиты минимальной равной 50 мм, т.к. по п.4 /1/
Конструкция пола
Рис.2.2 1.- дощатый щит 170 Н/м2, 2-звукоизоляционная прокладка из 40 мин. плит ,
3-панель или монолитная плита перекрытия
Сбор нагрузок на 1 м2 перекрытия.
Табл.2.1
№ п/пВид нагрузкиНормативная нагрузка кН/м2,Коэффиц. надежности по нагрузкеРасчётная нагрузка, кН/м21Постоянная1.1От пола0,211,20,252 1.2Монолитная плита gнм=250,05 1,251,11,375Итого от постоянной1,461,6272Временные 2.1длительные3,51,44,92.2кратковременная1,31,41,82Итого4,86,72Всего6,268,347 Для многопролетной плиты рассматриваем 5 пролётов
Рис .2.3
Принимаем: =1,5 м
2.2 Расчёт и конструирование плиты
Расчетную схему плиты представляют пяти пролётной неразрезной балкой. Длина средних пролетов принимается равной расстоянию между второстепенными балками в свету, для крайних пролетов расстоянию от боковой поверхности балки до середины опорной площадки плиты на стене. Ширина опирания плиты на стену 120 мм. =0,9 учитывает длительную эксплуатацию здания с относительной влажностью окружающей среды < 75%
Для бетона В15 Rb = 8,5 МПа Rbt =0,75 МПа
Для арматуры Вр-1 Rs =360 МПа
Расчетный пролет и нагрузки: Расчетный пролет плиты равен расстоянию в свету между гранями ребер.
Для среднего пролета: -м;
Для крайнего пролета: -м;
По изгибающим моментам от внешней нагрузки в наиболее напряженных сечениях плиты крайнего среднего пролётов (, ) определяют:
кНм
кНм
=
=
по табл. 3.1 /1/определяем: см2,
см2
По подбираем сварную сетку (С-1) с продольной рабочей арматурой при стандартном шаге стержней 100; 150;200 мм. Принятая рулонная сетка разворачивается поперек второстепенных балок и располагается в нижней части плиты в пролёте с защитным слоем 10 мм. Вблизи опор на участках длиной 0,25.l c обеих сторон второстепенных балок она отгибается под углом 300 в верхнюю растянутую зону плиты. Сетка продлевается в крайние пролеты, для обеспечения потребности площади поперечного сечения арматуры в крайних пролетах и над 1-ой промежуточной опорой подбирается добавочная сварная арматурная сетка , в которой устанавливается по разности между требуемой площади сечения арматуры в крайнем пролёте фактической площади арматуры в среднем пролете, т.е. По прил.6 /1/ принимаем x3030
Добавочная сетка С-2:
см2
3030
Схема армирования представлена на листе 1
2.3 Расчёт и конструирование второстепенной балки
Расчетный пролет равен расстоянию в свету между главными балками:
l0=6-0,25=5,75 м
; м =50см;
b=(0,3....0,4) bгл= 0,5.0,5=0,25м =25см ;
Сбор нагрузок на 1 погонный метр второстепенной балки.
Табл.2.3
№ п/пВид нагрузкиНормативная нагрузка кН/м2,Коэффиц. надежности по нагрузкеРасчётная нагрузка, кН/м21Постоянная1.1Нагрузка от пола0,3151,20,3781.2От массы второстепенной балки 1,8751,12,063Итого от постоянной2,192,4412Временные 2.1Длительные 5,251,47,352.2Кратковременная1,951,42,73Итого7,210,08Всего9,3912,521 Расчётная схема второстепенной балки - есть многопролётная неразрезная балка с числом пролетов равному фактическому их количеству, либо пяти пролётная, если фактическое количество пролётов >5.
Длина пролётов определяется заданным расстоянием между осями колон, по которым расположены главные балки 250 мм, и глубину опирания на стену 200...250 мм; длину средних пролетов определяем: вычитая из расстояния между осями ширину главной балки. Длину крайних пролетов определяем по расстоянию от середины опорной части балки на стене до края главной балки. Постоянная и временная нагрузка на главные балки должна рассматриваться в таких сочетаниях, при которых выявляются положительные наибольшие и отрицательные изгибающие моменты в пределах каждого пролёта. Для этого требуется построение объемлющих эпюр моментов. Упрощенное правило построения объемлющих эпюр моментов состоит в том, чтобы сначала получить эпюру моментов от сочетания постоянной нагрузки во всех пролётах с временной нагрузкой в нечетных пролётах, а затем от сочетания полной постоянной нагрузки с временной в чётных пролетах..
Построение объемлющей эпюры моментов для второстепенной балки упрощается применением табличных коэффициентов.
в сечениях расположенных через 0,2l в каждом пролете. Требуется построить объемлющей эпюру (∑пост)=2,441 кН/м; (∑времен)=10,08 кН/м;
/=10,08/2,441=4 Объемлющую эпюру см. лист №1
=26,58 кН.м;
точка 2 кН.м
кН.м
точка 3 кН.м
точка 4 кН.м
точка 51 кН.м
точка 52 кН.м
точка 6н кН.м
точка 6в кН.м
точка 7н кН.м
точка 7в кН.м
кН.м
Расчет прочности второстепенной балки Принимаем высоту второстепенной балки h=0,55 м
Тогда h0= h-a=0,55 -0,05=0,5 м
b=(0,3....0,4)h=0,120....0,160 м =150 мм
Принимаем b/f =1,65 м
=0,01 по табл. 3.1 /1/определяем: Арматура класса А-I с Rs=225 Мпа
1. Сечение в первом пролете
=3,2 см2
Принимаем 5 стержня d=10 мм =3,93 см2 2. Сечение во втором пролете
=0,13 по табл. 3.1 /1/определяем: 3,9 cм2
Принимаем 5 стержня d=10 мм = 3,93 см2 3. Сечение на первой промежуточной опоре:
=0,01 по табл. 3.1 /1/определяем: 2 см2
Принимаем 3 стержня d=10 мм = 2,36 см2 Схему армирования см лист 1.
Расчет наклонного сечения
Балку, предполагается армировать отдельными стержнями, объединяя их хомутами в каркасы. Конструирование арматуры в балке выполняется с соблюдением правил эпюры материалов. При этом необходимо иметь представление о расположении поперечной арматуры по длине пролетов, что обосновывается расчетом прочности наклонных сечений. Определение значений поперечных сил:
1. у крайней опоры =
2. у правой промежуточной опоры слева: = кН 3. у правой промежуточной опоры справа = кН Расчет на действие главных сжимающих напряжений.
Для тяжелого бетона Шаг поперечных стержней на длине 0,25l (мм)
на при опорных участках принимаем мм;
принимаем мм;
0,39 см2
=
- условие удовлетворяется Расчет на действие главных растягивающих напряжений
;
- коэф. учитывающий влияние сжатых полок таврового сечения == Принимаем =0,5;
=;
Вычисляем значение момента на при опорном участке:
Мв= b2 (1+f)Rbt bho2 ;
b2 =2; Rbt =0,75 мПа;
Мв= 2(1+0,5)0,75103 0,150,5 2 = 84,375 кНм;
== м;
с=2,5 h0 =1.25 м;
с = =1,36 м =45,5кН
=62,04 кН;
- условие удовлетворяется.
Для обеспечения прочности наклонных сечений необходимо рассчитать длину , заходящую за точку теоретического обрыва.
WA=200 мм
3 Сборные железобетонные конструкции
3.1.1 Компоновка перекрытия
Рис. 3.1.1
Сборное перекрытие состоит из ригеля и панели перекрытия. В гражданских зданиях ригель и колонны, как правило, соединены шарнирно. Компоновка сборного перекрытия должна осуществляться с соблюдением требований по минимуму разнотипных элементов конструкций и сохранения типовых размеров по ширине панели.
Для гражданских зданий панели перекрытия пустотные, многослойные, ребристые ребрами вверх шириной кратно модулю 200 мм. При этом ширина 800...3000 м; возможна ширина панели 1,5 м. Сбор нагрузок на 1 м2 перекрытия.
Табл.3.1
№ п/пВид нагрузкиНормативная нагрузка кН/м2,Коэффиц. надежности по нагрузкеРасчётная нагрузка, кН/м21Постоянная1.1От пола 0,211,20,2521.2Сборная плита gнм=250,1231,13,3Итого от постоянной3,213,5522Временные 2.1длительные3,51,44,92.2кратковременная1,31,41,82Итого4,86,72Всего8,0110,272
Расчёт панели перекрытия
1 Определение расчетной длины панели.
Для установления расчетного пролета плиты предварительно задаемся размерами сечения ригеля. ; м =50см;
bр= bр= 0,5.0,5=0,25м =25см ;
Принимаем bр=250 мм.
Тогда расчетный пролет равен:
мм
мм.
h0= h-a=0,22 -0,05=0,17 м.
Усилия от расчетных нагрузок.
q1=qB;
где В- ширина плиты.
q1=10,2721,5=15,408 кН/м;
кН.м ;
1 Расчет прочности плиты по нормальному сечению.
Для многопустотной плиты класс бетона В25 с характеристиками:
Eb = 30000 МПа Rb =14,5 МПа Rbt = 1,05 МПа
Арматура класса А-5 с характеристиками
Rs = 680 МПа Rsn = 785 МПа Es 190000 МПа
=
по табл. 3.1 /1/определяем: м
;
;
;
-напряжение от предварительного обжатия арматуры.
МПа.
+Р; -Р0,3; при электротермическом способе обжатия арматуры;
Мпа;
= 0,75= 590 Мпа;
+ P = 590+90=680 МПа < Rsn = 785 МПа
=490 Мпа;
=0,554;
5,3 см2,
Принимаем 5 стержней d=12 мм =5,65 см2 Помимо арматуры принимаемой по расчету требуется установить конструктивную арматуру. В пустотных панелях в верхней части над пустотами ставится сетка для восприятия усадочных напряжений возникающих при транспортировке и монтаже, от действия собственной массы в том случае когда монтажные петли рассматриваются как опоры, а края панели как консоли.
В середине пролета под преднапряженной арматурой ставятся конструктивно сетка шириной 500 мм для восприятия крутящего момента возникающего при транспортировке. Петли ставятся на расстоянии 300 мм от края плиты над крайней пустотой Расчет наклонных сечений
;
Расчет на действие главных сжимающих напряжений.
b= 1470-8*159=198 мм
Для тяжелого бетона принимаем мм;
принимаем мм 5 стержней
3,93 см2
=
- условие удовлетворяется Расчет на действие главных растягивающих напряжений
;
- коэф. учитывающий влияние сжатых полок таврового сечения == Принимаем =0,5;
=;
Вычисляем значение момента на при опорном участке:
Мв= b2 (1+f)Rbt bho2 ;
b2 =2; Rbt =1,05 мПа;
Мв= 2(1+0,5)1,05103 0,1980,17 2 = 18,02 кНм;
== м;
с=2,5 h0 =0,425 м;
=2141,85кН
=42,41 кН;
- условие удовлетворяется.
Расчёт и конструирование ригеля.
Требуется запроектировать ригель рамы средних этажей.
Расчетным полетом ригеля равным l0 - является расстояние между осями колонн. Нагрузка на ригель определяется в табличной форме
Сбор нагрузок на 1 м/пог ригеля.
№ п/пВид нагрузки.Нормативная нагрузка кН/м,Коэффиц. надежности по нагрузке.Расчётная нагрузка, кН/м1Постоянная1.1Нагрузка от плиты с полом19,261,121,3121.2От собственного веса ригеля 3,1251,13,438Итого от постоянной22,38524,752Временные 2.1Длительные 211,429,42.2Кратковременная7,81,410,92Итого28,840,32Всего51,18565,07 Исходные данные для ЭВМ Форма 1
Наименование элементаРазмеры поперечного сечения, смМодуль упругости, мПа высота, hширина, bКолонна303027000Ригель502527000 Координаты узлов рамы среднего этажа
Форма 2
Номер узлаКоординаты узловху1 002 01,83 03,64 605 61,86 63,67 1208 121,89 123,610 18011 181,812 183,6
Величина нагрузок для различных схем загружения. Форма 3
Номер ригеляВертикальная на грузка, кН/мномер схемы загружения12349- 65,07- 65,07- 24,75- 65,0710- 65,07- 24,75- 65,07- 65,0711- 65,07- 65,07- 24,75- 24,75
Продольная сила, моменты в узлах и середине пролетов
(Сочетание 1+2)
Таблица 3 .1
Номер
стержняПродольная
сила, кН Момент, кН*мМнМкМпр1-186.070,0 -63.90 -31.952-0.0063.900,0 31.953-278.780,0 39.29 19.657-185.990,0 63.87 31.9480.00-63.87 0,0 -31.9490.00-127.81 -183.17 137.46100.00-104.58 -104.54 6.81110.00-183.08-127.75 137.40 Поперечные силы и максимальный момент в пролете
Таблица 3 .2
Номер
стержняПоперечная сила, кНМаксимальный момент в пролетеQнQкМmax, кН*мрасстояние от узла,м1-35.50 -35.50 см.табл. 2 .12-35.50 -35.50 см.табл. 2 .1321.8321.83см.табл. 2 .1421.8321.83см.табл. 2 .15-21.82 -21.82 см.табл. 2 .16-21.82 -21.82 см.табл. 2 .1735.49 35.49 см.табл. 2 .1835.49 35.49 см.табл. 2 .19186.07 -204.53 138.12 2.861074.26 -74.24 6.81 3.0011204.43 -185.99 138.05 3.14
Продольная сила, моменты в узлах и середине пролетов
(Сочетание 1+3)
Таблица 3 .3
Номер
стержняПродольная
сила, кН Момент, кН*мМнМкМпр1-59.01 0.00 -15.98 -7.992-0.00 15.98 0.00 7.993-285.01 0.00 -25.60 -12.807-58.87 0.00 15.93 7.9680.00 -15.93 0.00 -7.9690.00 -31.95 -124.27 33.49100.00 -175.48 -175.41 117.37110.00 -124.14 -31.85 33.38 Поперечные силы и максимальный момент в пролете
Таблица 3 .4
Номер
стержняПоперечная сила, кНМаксимальный момент в пролетеQнQкМmax, кН*мрасстояние от узла,м1-8.88 -8.88 см.табл. 3 .12-8.88 -8.88 см.табл. 3 .13-14.22 -14.22 см.табл. 3 .14-14.22 -14.22 см.табл. 3 .1514.24 14.24 см.табл. 3 .1614.24 14.24 см.табл. 3 .178.85 8.85 см.табл. 3 .188.85 8.85 см.табл. 3 .1959.01 -89.79 38.26 2.3810195.22 -195.20 117.37 3.001189.63 -58.87 38.16 3.62
Продольная сила, моменты в узлах и середине пролетов
(Сочетание 1+4)
Таблица 3.5
Номер
стержняПродольная
сила, кН Момент, кН*мМнМкМпр1-176.10 0.00 -56.87 -28.432-0.00 56.87 0.00 28.433-419.44 0.00 5.29 2.647-60.24 0.00 16.90 8.4580.00 -16.90 0.00 -8.4590.00 -113.73-228.91 121.63100.00 -218.33 -159.94 103.68110.00 -117.89-33.80 35.53 Поперечные силы и максимальный момент в пролете
Таблица 3.6
Номер
стержняПоперечная сила, кНМаксимальный момент в пролетеQнQкМmax, кН*мрасстояние от узла,м1-31.59 -31.59 см.табл. 4 .12-31.59 -31.59 см.табл. 4 .132.94 2.94 см.табл. 4 .142.94 2.94 см.табл. 4 .1511.68 11.68 см.табл. 4 .1611.68 11.68 см.табл. 4 .179.39 9.39 см.табл. 4 .189.39 9.39 см.табл. 4 .19176.10 -214.50 124.46 2.7110204.94 -185.48 104.41 3.151188.26 -60.24 39.50 3.57
Расчет ригеля на порочность по нормальным сечениям.
Сечение 1-1 (середина пролета)
=0,05
по табл. 3.1 /1/определяем: см2,
Принимаем 4 стержня d=18 мм =10,18 см2 Сечение 2-2 (над опорным сечением)
= по табл. 3.1 /1/определяем: cм2
Принимаем 3 стержня d=25 мм =14,73 см2
Диаметр поперечных стержней устанавливают из условия сварки их с продольной арматурой Ø25 и принимаем d=10 мм (прил. 9 /1/) см2 ,принимаем шаг поперечных стержней 150 мм,
Расчет наклонных сечений
Qmax = 214,5 Кн
Расчет на действие главных сжимающих напряжений.
Для тяжелого бетона =
- условие удовлетворяется Расчет на действие главных растягивающих напряжений
;
- коэф. учитывающий влияние сжатых полок таврового сечения = 0 =;
Вычисляем значение момента на при опорном участке:
Мв= b2 (1+f)Rbt bho2 ;
b2 =2; Rbt =1,05 мПа;
Мв= 211,05103 0,250,45 2 = 106,3125 кНм;
== м;
с=2,5 h0 =1,125 м;
=303,53кН
= 94,5 кН;
- условие удовлетворяется.
3.1.4 Расчёт и конструирование колоны
Необходимо рассчитать ж/б колонну первого этажа защемленную в фундаменте.
Колонна центрально нагружена, симметричное армирование.
Сбор нагрузок на колонну.
Табл.3.1.4
№ п/пВид нагрузкиНормативная нагрузка кН/м2Коэффиц. надежности по нагрузкеРасчётная нагрузка, кН/м21От чердачного перекрытия:
qчер.А.В=7.6.6252-2522от междуэтажных перекрытий: (nэт-1) .(Qлев+Qпр)=
=(5-1) . 419,44 1677,76-1677,763от собственной массы колонны: bhНэт .n.γж/б=
40,5-40,5Итого1970,261970,26
Случайный эксцентриситет: , принимаем 1 см
Из ∑М0 получим е=
Критическая сила: ,
- коэффициент, учитывающий влияние длительного действия на прогиб элемента в предельном состоянии , принимаем ;
м4= 67500 см4
Назначим в первом приближении оптимальное содержание арматуры: , ;
см4
= 36314,21 кН
е= см
11,34 см2
По принимаем 4 стержня Ø20 с см2
Шаг поперечной арматуры: , принимаем мм;
Ø продольной арматуры 0,25мм
3.1.5 Расчёт и конструирование фундамента колонны.
Требуется рассчитать фундамент, центрально нагруженный, квадратный в плане.
Геометрические размеры колонны 30x30 см.
Усилие колонны у заделки в фундаменте:
N = 1970,26 кН;
Нормативное значение продольной силы:
Nn= кН;
Расчетное сопротивление грунта: Ro=0,25 мПа;
Бетон тяжелый класса В25; Rbt=1,05 мПа;
Арматура класса А-III, Rs=355 мПа;
кг/м3- объемная средняя масса тела фундамента/
Принимаем глубину заложения 1,5 м
1 Площадь подошвы фундамента: м2
2 Определяем размер стороны подошвы фундамента:
b=l= м; Принимаем b=l=3 м;
3 Определяем давление на грунт от расчетной нагрузки: кПа;
4 Вычислим рабочую высоту фундамента из условия равновесия:
м
, Принимаем 1200 мм. 1200-40=1160 мм.
Проверяем, отвечает ли рабочая высота нижней ступени фундамента условию прочности поперечной силе без поперечного армирования для 1 м ширины этого сечения:
а=l=3 м;
=1 м; ho2=300-40=260 см кН; условие прочности удовлетворяется. Определяем расчетные изгибающие моменты в сечениях 1-1, 2-2,3-3,4-4.
= 598,47 кН.м
= 265,99 кН.м,
кН.м
Площадь поперечного сечения: Принимаем нестандартную сварную сетку с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой из стержней 15Ø12 с шагом S=200 мм Принимаем 15 стержня d=12 мм =16,96 см2.
3.1.6 Расчет кирпичного простенка первого этажа.
Размеры сетки колонн 6 х 6 м. Число этажей n=5. Высота этажа Н=3,6 м. Ширина и высота оконного проема 2,1 х 1,8 м. Толщина наружной стены =640 мм.
Материалы: кирпич керамический , пластического прессования, полнотелый.
Марка кирпича-100; марка раствора-75; плотность кладки =1800 кг/м3; расчетное сопротивление кладки сжатию R= 1,7 МПа.
N1 - собственный вес стены всех вышележащих этажей.
N1=Fпр hпр 
где Fпр - площадь расчетной полосы стены.
hпр - толщина стены.
 - плотность кладки.
Fпр = 43,2 м2;
N1= 43,2 0,64 18=497,7 кН.
F1 - нагрузка на простенок от покрытия первого этажа.
184,9 кН F - нагрузка от покрытий и перекрытий.
F = 332,5 кН
Точку приложения продольной силы F1 принимаем в центре тяжести треугольной эпюры опорного давления ригеля, но не далее 70 мм от внутренней грани стены. При глубине опирания главной балки на кирпичную стену на 380 мм, эксцентриситет продольной силы составляет:
е== 320-40=280 мм.
Момент в простенке от внецентренного действующего опорного давления главной балки:
М=F1 e
М=184,9 0,28=51,77 кНм;
Таким образом в уровне опирания балки на простенок действует момент и продольная сила :
N= N1+F1+F
N= 497,7+184,9+332,5 =1015,1 кН;
Эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести простенка:
=м;
Определение расчетного сопротивления.
, по табл. 1.2.1 /11/ для марки кирпича 100 и Марк раствора 75
=1,7 Мпа;
=,
Для обычного раствора марки 25 =1 (марка раствора <50 );
=1 (Т. к. А=0,640.1,8>0,3 м2 );
=1 (Для прямоугольного сечения);
=1, (т.к время твердения раствора меньше года);
=1, (т.к возведение кладки осуществляется в летнее время года);
=,
тогдаМпа;
Определение расчетной длины элемента.
Для неподвижных шарнирных опорах м
Площадь сжатой зоны.
= м2;
где А- площадь всего сечения.
Определение упругой характеристики кладки.
- определяется по /11/ табл. 1.5.1 для кирпича вида - глиняного пластического прессования и марке раствора 75 Определение коэффициента продольного изгиба. Гибкость элемента: по /11/ табл. 1.6.1 =0,968
Гибкость сжатой зоны
, где - высота сжатой зоны: = м
по /11/ табл. 1.6.1 =0,946; Окончательная гибкость элемента: 1=
Определение коэффициента Для прямоугольного сечения: Определение коэффициента, учитывающего длительность действия нагрузки
- по /12/ табл. 20 при 0,3% армировании = 0,01
e0дл - эксцентриситет от действия длительных нагрузок.
1 (т.к h=640 мм >300 мм)
Проверка прочности
условие выполняется.
Т.к. Следовательно расчет по раскрытию трещин не делаем.
Список используемой литературы
1. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции
2. СНиП 2.03.01-87. Бетонные и железобетонные конструкции
3. СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия
4. Пособие по проектированию фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений
5. СНиП II-22-81.Каменые и армокаменные конструкции
6. Пособие по проектированию каменных и армокаменных конструкций 7. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкции
8. Бондаренко В.М., Суворкин Д.Г. Железобетонные и каменные конструкции
9. Методические указания №642 Железобетонные и каменные конструкции многоэтажного здания
10. СНиП 2.01.01-82 Строительная климатология и геофизика 11. Методические указания. Расчет кирпичного простенка
12. СНиП II-22-81 Каменные и армокаменные конструкции
Документ
Категория
Рефераты
Просмотров
144
Размер файла
926 Кб
Теги
poyasnitelnaya, kp1, zapiska
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа