close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

23

код для вставкиСкачать
7.4 РАСЧЕТ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ Опирание концов свай на рыхлые водонасыщенные пески, глинистые грунты мягкопластичной, текучепластичной и текучей консистенции не допускается. Заглубление свай в грунт должно быть не менее четырех метров, за исключением случаев опирания на скальные грунты. Свайные фундаменты рассчитывают по предельным состояниям первой группы на особое сочетание нагрузок [50, 51]. s1 = sр + sth = 3,5 + 51 = 54,5 см > sпр . Использование основания по II принципу без специальных мероприятий невозможно, так как осадка слоя грунта оттаивающего в процессе эксплуатации превышает предельно допустимое значение. Для свай-стоек несущая способность определяется так же, как и в условиях статики. Несущая способность забивной призматической висячей сваи определяется с учетом сейсмических воздействий dp 
Ф =γγ γRA+u ∑γ γ f l, (7.20) Фс c ceg R p egi f i pi
hp 
где γс = 1, γR,γf - коэффициенты условий работы; R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи; А - площадь опирания на грунт (поперечного сечения сваи); uр - наружный периметр; dp - глубина погружения сваи; fi - расчетное сопротивление i-го слоя грунта с глубины hp; hp - глубина до которой не учитывается сопротивление грунта по боковой поверхности сваи; lpi - толщина i-го слоя грунта; γeg , γegi - коэффициенты, учитывающие влияние сейсмических колебаний под нижним концом и по боковой поверхности сваи в i-ом слое грунта определяются по табл. 7.4. 7.4 Значения коэффициентов γeg и γegi для забивных (над чертой) и набивных (под чертой) свай Значения коэффициентов γeg Грунт Кцоэифенфти - и γegi при сейсмичности 7 8 9 Пески маловлажные, 0,95 0,85 0,75
средней плотности и γeg , γegi плотные − − −
Глинистые грунты при консистенции: • твердой γeg 1 0,95 0,85 1 0,95 0,8
• полутвердой и γ , γegi 0,95 0,9 0,85 тугопластичной eg 0,9 0,8 0,65
• мягкопластичной γeg 0,85 0,86 0,7 0,8 0,7 0,6
• текучепластичной γegi 0,75 0,7 0,6 0,75 0,65 0,5
Для забивной сваи hp =4/αd , (7.21) где αd - коэффициент деформации, м-1, определяется по результатам испытаний свай горизонтальной статической нагрузкой, при прорезании сваями однородных грунтов с поверхности до глубины не менее четырех метров графически, в зависимости от коэффициента пропорциональности k или по формуле: kb
α=5 p , (7.22) d
EI
где k - коэффициент пропорциональности в зависимости от вида грунта; EI - жесткость поперечного сечения сваи. Коэффициент пропорциональности k для крупных песков (0,55 ≤ е ≤ 0,7), глин и твердых суглинков (Il < 0) - k = 18 000 ... 30 000 кН/м4; песков мелких (0,6 ≤ е ≤ 0,75), средней крупности (0,55 ≤ е ≤ 0,7), глин и суглинков тугопластичных и полутвердых (0 ≤ IL ≤ 0,5), песков пылеватых (0,6 ≤ е ≤ 0,75) - k = 12 000 ... 18 0000 кН/м4; супесей пластичных (0 ≤ Il ≤ 1) глин и суглинков мягкопластичных (0,5 ≤ Il ≤ 0,75) k = 7000 ... 12 000 кН/м4; глин и суглинков текучепластичных (0,75 ≤ Il ≤ 1) k = 4000 ... 7000 кН/м4; песков гравелистых (0,35 ≤ е ≤ 0,7) и крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем - k = 50 000 ... 100 000 кН/м4. Более высокие значения k соответствуют более низким значениям Il и е; bp - условная ширина сваи, м, принимаемая равной: для свай с диаметром стволов 0,8 м и более bp=d+1 , м, для остальных размеров bp =1, 5d+0, 5м, где d - наружный диаметр или сторона сваи. Значения R в формуле (7.20) следует умножать на коэффициент условий работ γeg3 , принимаемый γeg3 = 1 при l ≥ 3 и γeg3 = 0,9 при l < 3, гдеl - приведенная длина сваи, l=lα , (7.23) d
l - геометрическая длина. Определение расчетной глубины hd при воздействии сейсмических нагрузок производят, принимая расчетный угол внутреннего трения ϕI уменьшенным для расчетной сейсмичности 7 баллов - на 2°, 8 баллов - на 4°, 9 баллов - на 7°. Максимальные значения усилий в сечении сваи на уровне подошвы ростверка для наиболее распространенной конструкции свайного фундамента, когда сваи защемлены в низкий ростверк и возможность поворота головы сваи исключена, можно найти по формулам: M =amFh 1 ; (7.24) max αd 1−alNp(α2dEI)
F
Q = h , (7.25) max 1−alNp(αd2EI)
где am = 1,06 и al = 1,04 при d'p = 2 м, am = 0,93 и al = 1,01 при d'p = 4 м; d'p - приведенная глубина погружения сваи, d' =αd. (7.26) p dp
Проверку сечения железобетонной сваи по сопротивлению материала выполняют как для внецентренно-сжатого элемента. Расчет устойчивости основания, окружающего сваю, должен производиться по условию ограничения расчетного давления σ , оказываемого на грунт боковыми поверхностями свай z
σz ≤η1η2 4ϕ(γI z tgϕI +ξcI), (7.27) cos I
где σz - для свай с приведенной глубиной погружения d'p ≥ 2 и жестко защемленных в низкий ростверк, σ=αpαdFh1 , (7.28) z bp'1−alN/(α2EbtI)
где η1 = 1 кроме фундаментов распорных сооружений, для которых η1 = 0,7. M +M
η=ct, (7.29) 2
nM +M
ct
гдеMc - момент от постоянных; Mt - временных расчетных нагрузок, n = 2,5, кроме особо ответственных сооружений, для которых n = 4 при l ≤ 2,5 и n = 2,5 приl ≥ 5. Для фундаментов с однорядным расположением свай при внецентренно приложенных нагрузках n = 4; z - глубина, на которой давление, передаваемое боковыми поверхностями свай на грунт будет максимальным при низком ростверке, z =1, 2 / αd ; (7.30) ξ - коэффициент для забивных свай равен 0,6, для остальных ξ = 0,3; αp = 0,73 при d'p = 2 м, αp = 0,65 при d'p≥ 4 м. 
Документ
Категория
Разное
Просмотров
28
Размер файла
17 Кб
Теги
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа