close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Kursach(1)

код для вставкиСкачать
 1.Теплотехнический расчет наружного ограждения
в зимних условиях эксплуатации зданий.
Исходные данные: конструкция наружной стены представлена на рис 1.
Рис.1 Конструкция наружной стены
Слой1234НаименованиеЖелезобетон
γ=2500 кг/м^3 Утеплитель "URSA" П-40
γ=40 кг/м^3 Кирпичная кладка из силикатного кирпича на цементно-песчаном растворе
γ=1800 кг/м^3 Наружный отделочный слой из цементно-песчаного раствора
γ=1800 кг/м^3 Коэффициент теплопроводности l, 〖Вт/(м〗^2∙℃)1,920,0410,760,93Толщина слоев,м0,3δ_20,120,02
t_int=22℃ α_int=8,7〖Вт/(м〗^2∙℃) α_ext=23 〖Вт/(м〗^2∙℃)
t_ext=-42℃ n=1 a=0,0003м^2∙℃
〖∆t〗_n=4,5℃ φ_в=55 % 〖b=1,2 м〗^2∙℃
t_ht=-8,3℃ φ_н=81 % z_ht=231 сут μ_1=0,03 мг/(м∙ч∙Па); μ_2=0,05мг/(м∙ч∙Па); μ_3=0,11 мг/(м∙ч∙Па);
μ_4=0,09 мг/(м∙ч∙Па)
Порядок расчета:
1.Определяем требуемое сопротивление теплопередаче конструкции Rreq исходя из санитарно-гигиенических и комфортных требований:
R_reg=(n(t_int-t_ext))/(〖∆t〗_n∙α_int )=(1(22-(-42)))/(4,5∙8,7)=64/39,15=1,634 м^2∙°С/Вт
2. Определяем требуемое сопротивление теплопередаче конструкции Rreq исходя из условий энергосбережения:
D_d=(t_int-t_ht ) z_ht=(22+8,3)∙231=6999,3 ℃∙сут
Rreq aDd b=0,0003∙6999,3+1,2=3,3 м^2∙°С/Вт
Принимаем требуемое сопротивление теплопередаче наружного огражде-
ния из двух значений по наибольшему (отвечающему обоим требованиям).
3. Определим толщину утеплителя исходя из условия R0 Rreq :
R_0=R_reg^max
Ro Rsi Rk Rse
R_reg^max=1/α_int +δ_1/l_1 +δ_2/l_2 +δ_3/l_3 +δ_4/l_4 +1/α_ext =
=1/8,7+0,3/1,92+δ_2/0,041+0,12/0,76+0,02/0,93+1/23=
=0,115+0,156+δ_2/0,041+0,158+0,022+0,043
δ_2/0,041=3,3-0,115-0,156-0,158-0,022-0,043=2,806
δ_2=0,115≈12 см
Далее δ_2=0,12 м
4. Определяем температуры на границах слоев конструкции:
R_O^Ф=1/α_int +R_1+R_2+R_3+R_4+1/α_ext =
=0,115+0,156+2,927+0,158+0,022+0,043=
=3,421≈3,42м^2∙°С/Вт τ_в=t_int-(t_int-t_ext)/(R_O^Ф )∙(R_si )=22-(22-(-42))/3,42∙0,115=19,9℃
τ_(1-2)=t_int-(t_int-t_ext)/(R_O^Ф )∙(R_si+R_1 )=22-(22-(-42))/3,42∙(0,115+0,156)=16,9 ℃
τ_(2-3)=t_int-(t_int-t_ext)/(R_O^Ф )∙(R_si+R_1+R_2 )=
=22-(22-(-42))/3,42∙(0,115+0,156+2,927)=-37,8℃
τ_(3-4)=t_int-(t_int-t_ext)/(R_O^Ф )∙(R_si+R_1+R_2+R_3 )=
=22-(22-(-42))/3,42∙(0,115+0,156+2,927+0,158)=-40,8℃
τ_н=t_int-(t_int-t_ext)/(R_O^Ф )∙(R_si+R_1+R_2+R_3+R_4 )=
=22-(22-(-42))/3,42∙(0,115+0,156+2,927+0,158+0,022)=-41,2℃
5. Определяем максимальную упругость водяного пара Е по толще ограждения (по прил.М CП 23-101-2000):
E_в=2324 Па
Е_(1-2)=1807 Па
Е_(2-3)=16,4Па
Е_(3-4)=11,2 Па
Е_н=10,8Па
6. Определяем действительную упругость водяного пара e на границах слоев конструкции:
e_н=(φ_н∙E_н)/(100%)=(81∙10,8)/(100%)=8,75≈8,8 Па
e_в=(φ_в∙E_в)/(100%)=(55∙2324)/(100%)=1278,2 Па
R_оп=δ_1/μ_1 +δ_2/μ_2 +δ_3/μ_3 +δ_4/μ_4 =0,3/0,03+0,12/0,05+0,12/0,11+0,02/0,09=
=10+2,4+1,09+0,22=13,71 〖 м〗^2∙ч∙Па / мг
e_x=e_в-(e_в-e_н)/R_оп (∑▒〖R_ni)〗
e_(1-2)=e_в-(e_в-e_н)/R_оп (δ_1/μ_1 )=1278,2-(1278,2-8,8)/13,71∙10=352,3 Па
e_(2-3)=e_в-(e_в-e_н)/R_оп (δ_1/μ_1 +δ_2/μ_2 )=1278,2-(1278,2-8,8)/13,71∙(10+2,4)=130,08≈130 Па
e_(3-4)=e_в-(e_в-e_н)/R_оп (δ_1/μ_1 +δ_2/μ_2 +δ_3/μ_3 )=
=1278,2-(1278,2-8,8)/13,71∙(10+2,4+1,09)=29,16≈29,2 Па
7. Строим кривые распределения максимальной упругости водяного пара Е и
действительной упругости водяного пара е на границе слоев конструкции (рис. 2).
В данной конструкции выпадает конденсат.
Рис.2
2. Теплотехнический расчет конструкции перекрытий.
Исходные данные: конструкция перекрытия представлена на рис
Слой12Наименование2 слоя гипсокартона (сухая штукатурка)
γ=800 кг/м^3 Утеплитель пенополиуретан
γ=80 кг/м^3 Коэффициент теплопроводности
l, 〖Вт/(м〗^2∙℃)0,190,05Толщина слоев,м0,02δ_2
t_int=22℃ α_int=8,7〖Вт/(м〗^2∙℃) α_ext=23 〖Вт/(м〗^2∙℃)
t_ext=-42℃ n=1 a=0,0004 м^2∙℃
〖∆t〗_n=4℃ φ_в=55 % 〖b= 1,6м〗^2∙℃
t_ht=-8,3℃ φ_н=81 % z_ht=231 сут μ_1=0,075 мг/(м∙ч∙Па); μ_2=0,05мг/(м∙ч∙Па); Порядок расчета:
1.Определяем требуемое сопротивление теплопередаче конструкции Rreq исходя из санитарно-гигиенических и комфортных требований:
R_reg=(n(t_int-t_ext))/(〖∆t〗_n∙α_int )=(1(22-(-42)))/(4∙8,7)=64/34,8=1,839 м^2∙°С/Вт
2. Определяем требуемое сопротивление теплопередаче конструкции Rreq исходя из условий энергосбережения:
D_d=(t_int-t_ht ) z_ht=(22+8,3)∙231=6537,3℃∙сут
Rreq aDd b=0,0004∙6537,3+1,6=4,21 м^2∙°С/Вт
Принимаем требуемое сопротивление теплопередаче наружного огражде-
ния из двух значений по наибольшему (отвечающему обоим требованиям).
3. Определим толщину утеплителя исходя из условия R0 Rreq :
R_0=R_reg^max
Ro Rsi Rk Rse
R_reg^max=1/α_int +δ_1/l_1 +δ_2/l_2 +1/α_ext =
=1/8,7+0,02/0,19+δ_2/0,05+1/23=
=0,115+0,105+δ_2/0,05+0,043
δ_2/0,05=4,935-0,115-0,105-0,043=4,672
δ_2=4,672∙0,041=0,192≈20 см
Далее δ_2=0,2 м
4. Определяем температуры на границах слоев конструкции:
R_O^Ф=1/α_int +R_1+R_2+1/α_ext =
=0,115+0,105+4+0,043=
=4,263 м^2∙°С/Вт τ_в=t_int-(t_int-t_ext)/(R_O^Ф )∙(R_si )=22-(22-(-42))/4,263∙0,115=20,3℃
τ_(1-2)=t_int-(t_int-t_ext)/(R_O^Ф )∙(R_si+R_1 )=22-(22-(-42))/4,263∙(0,115+0,105)=18,7 ℃
τ_н=t_int-(t_int-t_ext)/(R_O^Ф )∙(R_si+R_1+R_2 )=
=22-(22-(-42))/3,91∙(0,115+0,105+4)=-41,4℃
5. Определяем максимальную упругость водяного пара Е по толще ограждения (по прил.М CП 23-101-2000):
E_в=2381Па
Е_(1-2)=2156 Па
Е_н=10,4 Па
6. Определяем действительную упругость водяного пара e на границах слоев конструкции:
e_н=(φ_н∙E_н)/(100%)=(81∙10,4)/(100%)=8,424≈8,42 Па
e_в=(φ_в∙E_в)/(100%)=(55∙2381)/(100%)=1309,6 Па
R_оп=δ_1/μ_1 +δ_2/μ_2 =0,02/0,075+0,2/0,05=
=0,267+4=4,267м∙ч∙Па / мг
e_x=e_в-(e_в-e_н)/R_оп (∑▒〖R_ni)〗
e_(1-2)=e_в-(e_в-e_н)/R_оп (δ_1/μ_1 )=1309,6-(1309,6-8,43)/4,267∙0,267=1228,2 Па
7. Строим кривые распределения максимальной упругости водяного пара Е и
действительной упругости водяного пара е на границе слоев конструкции 3.Определение минимальной температуры внутреннего воздуха.
1.Определяем температуру точки росы:
t_int=22℃ E=2644 Па e=(φ∙E)/(100%)=(55∙2644)/(100%)=1454,2 Па τ_р=12,6 ℃ (12,6℃≈13℃-температура росы)
13℃+2℃=15℃
2. Определяем температуры на границах слоев конструкции с учетом τ_р:
τ_в=t_int-(t_int-t_ext)/(R_O^Ф )∙(R_si )=15-(15-(-42))/3,42∙0,115=13℃
τ_(1-2)=t_int-(t_int-t_ext)/(R_O^Ф )∙(R_si+R_1 )=15-(15-(-42))/3,42∙(0,115+0,156)=10,5 ℃
τ_(2-3)=t_int-(t_int-t_ext)/(R_O^Ф )∙(R_si+R_1+R_2 )=
=15-(15-(-42))/3,42∙(0,115+0,156+2,927)=-38,3℃
τ_(3-4)=t_int-(t_int-t_ext)/(R_O^Ф )∙(R_si+R_1+R_2+R_3 )=
=15-(15-(-42))/3,42∙(0,115+0,156+2,927+0,158)=-40,9℃
τ_н=t_int-(t_int-t_ext)/(R_O^Ф )∙(R_si+R_1+R_2+R_3+R_4 )=
=15-(15-42)/3,42 4,263∙(0,115+0,156+2,927+0,158+0,022)=-41,
3℃
3. Определяем максимальную упругость водяного пара Е по толще ограждения (по прил.М CП 23-101-2000):
E_в=1497 Па
Е_(1-2)=1269 Па
Е_(2-3)=15,4Па
Е_(3-4)=11,1 Па
Е_н=10,3 Па
4.Определяем действительную упругость водяного пара e на границах слоев конструкции:
e_н=(φ_н∙E_н)/(100%)=(81∙10,3)/(100%)=8,34Па
e_в=(φ_в∙E_в)/(100%)=(55∙1497)/(100%)=823,35 Па
R_оп=δ_1/μ_1 +R_пи+δ_2/μ_2 +δ_3/μ_3 +δ_4/μ_4 =0,3/0,03+7,3+0,2/0,05+0,12/0,11+0,02/0,09=
=10+7,3+2,4+1,09+0,22=21,01м∙ч∙Па / мг
e_x=e_в-(e_в-e_н)/R_оп (∑▒〖R_ni)〗
e_(1-2)=e_в-(e_в-e_н)/R_оп (δ_1/μ_1 +R_пи )=823,35-(823,35-8,34)/21,01∙(10+7,3)=152,25 Па
e_(2-3)=e_в-(e_в-e_н)/R_оп (δ_1/μ_1 +R_пи+δ_2/μ_2 )=
=823,35-(823,35-8,34)/21,01∙(10+7,3+2,4)=59,148 Па
e_(3-4)=e_в-(e_в-e_н)/R_оп (δ_1/μ_1 +R_пи+δ_2/μ_2 +δ_3/μ_3 )=
=823,35-(823,35-8,34)/21,01∙(10+7,3+4+1,09)=16,864Па
5. Строим кривые распределения максимальной упругости водяного пара Е и
действительной упругости водяного пара е на границе слоев конструкции При введение параизоляции (полиэтилена) снова будет образовываться конденсат, поэтому мы увеличиваем температуру росы на 2℃ и выполняем перерасчет.
1.Определяем температуру точки росы:
15℃+2℃=17°
2. Определяем температуры на границах слоев конструкции с учетом τ_р:
τ_в=t_int-(t_int-t_ext)/(R_O^Ф )∙(R_si )=17-(17-(-42))/3,42∙0,115=15℃
τ_(1-2)=t_int-(t_int-t_ext)/(R_O^Ф )∙(R_si+R_1 )=17-(17-(-42))/3,42∙(0,115+0,156)=12,3℃
τ_(2-3)=t_int-(t_int-t_ext)/(R_O^Ф )∙(R_si+R_1+R_2 )=
=17-(17-(-42))/3,42∙(0,115+0,156+4)=-38,2℃
τ_(3-4)=t_int-(t_int-t_ext)/(R_O^Ф )∙(R_si+R_1+R_2+R_3 )=
=17-(17-(-42))/3,42∙(0,115+0,156+4+0,158)=-40,9℃
τ_н=t_int-(t_int-t_ext)/(R_O^Ф )∙(R_si+R_1+R_2+R_3+R_4 )=
=17-(17-(-42))/3,42∙(0,115+0,156+3,415+0,158+0,022)=-41,3℃
3. Определяем максимальную упругость водяного пара Е по толще ограждения (по прил.М CП 23-101-2000):
E_в=1705 Па
Е_(1-2)=1431 Па
Е_(2-3)=15,6 Па
Е_(3-4)=11,1 Па
Е_н=10,7 Па
4.Определяем действительную упругость водяного пара e на границах слоев конструкции:
e_н=(φ_н∙E_н)/(100%)=(81∙10,7)/(100%)=8,67Па
e_в=(φ_в∙E_в)/(100%)=(55∙1705)/(100%)=937,75 Па
R_оп=δ_1/μ_1 +R_пи+δ_2/μ_2 +δ_3/μ_3 +δ_4/μ_4 =0,3/0,03+7,3+0,12/0,05+0,12/0,11+0,02/0,09=
=10+7,3+2,4+1,09+0,22=21,01〖 м〗^2∙ч∙Па / мг
e_x=e_в-(e_в-e_н)/R_оп (∑▒〖R_ni)〗
e_(1-2)=e_в-(e_в-e_н)/R_оп (δ_1/μ_1 +R_пи )=937,75-(937,75-8,67)/21,01∙(10+7,3)=172,73 Па
e_(2-3)=e_в-(e_в-e_н)/R_оп (δ_1/μ_1 +R_пи+δ_2/μ_2 )=
=937,75-(937,75-8,67)/21,01∙(10+7,3+2,4)=66,62 Па
e_(3-4)=e_в-(e_в-e_н)/R_оп (δ_1/μ_1 +R_пи+δ_2/μ_2 +δ_3/μ_3 )=
=937,75-(937,75-8,67)/21,01∙(10+7,3+2,4+1,9)=18,42 Па
5.Строим кривые распределения максимальной упругости водяного пара Е и
действительной упругости водяного пара е на границе слоев конструкции
Вывод: Полиэтилен не подходит для данного типа конструкций в качестве пароизоляции, поэтому необходимо устройство вентилируемой воздушной прослойки, которая обеспечит отвод влаги от несущей части ограждающей конструкции или другой тип пароизоляции.
4.Подбор остекления.
1.Определяем требуемое сопротивление теплопередаче:
D_d=(t_int-t_ht ) 〖∙z〗_ht=(22+8,3)∙231=6999,3 ℃∙сут
Rreq aDd b=0,00005∙6999,3+0,3=0,6372≈0,64м^2∙°С/Вт
2.Подбираем конструкцию окна с учетом R_reg:
R_0≥R_reg R_0=0,7 м^2∙℃/Вт
Двухслойные стеклопакеты в деревянных или пластмассовых переплетах с тепловым зеркалом.
1
Документ
Категория
Рефераты
Просмотров
51
Размер файла
55 Кб
Теги
kursach
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа