close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Poyasnitelnaya Zapiska Bezuglov

код для вставкиСкачать
СОДЕРЖАНИЕ
1. Расчет токов короткого замыкания
1.1. Составление схемы замещения прямой последовательности
1.2. Составление схемы замещения нулевой последовательности
1.3. Выбор расчетных режимов и вычисление токов короткого замыкания
2. Максимально-токовые защиты от междуфазных замыканий
2.1. Расчет максимальной токовой защиты для линии с односторонним питанием
2.2. Расчет токовых отсечек для линий с двусторонним питанием
3. Дистанционные защиты линий
3.1. Расчет уставок дистанционных защит
4. Максимальные токовые защиты от замыканий на землю
5. Дифференциально-фазная высокочастотная защита
6. Автоматическое повторное включение
7. Защита понижающего трансформатора
8. Список литературы
1 Расчет токов короткого замыкания
1.1 Составление схемы замещения прямой последовательности
Для расчета токов КЗ в именованных единицах принимается среднее номинальное напряжение сети Uср.н = 115кВ.
Сопротивление генератора станции А
Сопротивление трансформатора блока станции А
Сопротивления автотрансформатора подстанции Б
где напряжения короткого замыкания обмоток автотрансформатора:
Сопротивления трансформатора ПГ где напряжения короткого замыкания обмоток
Сопротивление прямой последовательности линии АБ
Сопротивление прямой последовательности одной цепи линии БВ
Сопротивление прямой последовательности линии АГ
Рис. 1. Схема участка сети
Рис. 2. Схема замещения прямой последовательности
Рис 3. Схема замещения нулевой последовательности
1.2 Составление схемы замещения нулевой последовательности
1. Сопротивления нулевой последовательности одноцепных линий:
2. Сопротивления нулевой последовательности двуцепной линии:
1.3 Выбор расчетных режимов и вычисление токов короткого
замыкания
Основные режимы, при которых расчету подлежат все точки КЗ, указанные на соответствующих схемах замещения:
а) максимальный - в работе находятся все генераторы, трансформаторы и линии при максимальном режиме смежной системы;
б) минимальный - отключен один блок на станцииА при минимальном режиме работы смежной системы.
Дополнительные расчетные режимы для согласования защит линий, соответствующие максимальным и минимальным токам защит линий и требуемым значениям коэффициентов чувствительности:
а) максимальный режим - отключена и заземлена одна из параллельных линий;
б) максимальный режим - каскадное отключение КЗ у шин подстанций В и Б;
в) то же, что и п.б, но в минимальном режиме;
г) расчетные режимы для согласования защит линий.
Определение токов КЗ для каждой точки производится в следующем порядке:
а) сворачивается схема замещения (прямой последовательности) относительно данной точки КЗ с учетом того, что ЭДС всех источников равны и совпадают по фазе;
б) вычисляется ток КЗ в месте повреждения;
в) полный ток в месте повреждения распределяется по ветвям схемы замещения. Расчёт токов КЗ производится на ЭВМ в программе TKZ-3000. Результаты расчётов токов при трёхфазном и однофазном коротких замыканиях во всех расчётных режимах сведены в таблицы 1.1 и 1.2. Распечатка результатов расчётов на ЭВМ приводится в приложении А. Несколько заданных точек рассчитываются вручную. Производится расчет токов КЗ в заданных точках вручную в максимальном режиме при трёхфазном КЗ:
Точка К1:
Полный ток в месте повреждения:
;
Произведем расчет однофазного КЗ в точке К1:
Определяется суммарное сопротивление нулевой последовательности:
Полный ток однофазного КЗ в месте повреждения:
;
Полученный расчет за вычетом погрешности вычисления совпадает с
полученными значениями в программе ТКЗ-3000.
Кривые спадания токов по линиям ПА-ПБ-ПВ при трехфазных КЗ в максимальном (сплошные линии) и минимальном (пунктирные линии) режимах
4. Максимальные токовые защиты от замыканий на землю
Для рассматриваемого участка сети МТЗ от замыканий на землю устанавливаются на всех линиях 110 кВ. На линиях АБ и БВ предусматривается ТЗНП в составе панели типа ЭПЗ-1636.
Расчет уставок срабатывания. Выполняется в соответствии с рекомендациями.
1. Предварительно производятся построения кривых спадания токов 3I0 по линиям при однофазных КЗ в максимальном и минимальном режимах. В дальнейшем по этим кривым определяются зоны действия отсечек и строятся токовременные характеристики защиты.
2. Определяются по (2.31) уставки первых ступеней всех защит сети и по кривым спадания токов определяются защищаемые зоны в максимальном и минимальном режимах Для тупиковых линий при выборе уставок срабатывания учитываются соотношения (2.34) и (2.36).
3. Определяются по (2.32) уставки срабатывания вторых ступеней всех защит, а по (2.33) оценивается их чувствительность в расчетных режимах (в том числе и при каскадном действии защит). Для ускоряемых ступеней защит учитывается условие (2.36).
4. Определяются по (2.32) уставки срабатывания третьих (четвертых) ступеней всех защит сети. Учитывается условие (2.34), (2.36), а чувствительность защиты проверяется по (2.35).
5. По соотношению найденныхуставок срабатывания (по току и по времени) для каждой линии принимается решение о введении органа направления мощности.
Расчет уставок и проверка чувствительности МТЗ от замыканий на землю для рассматриваемой сети выполнен в табл.4.1
Отстройка от броска намагничивающего тока. При выборе уставок защит наряду с выполнением условий согласования производится отстройка от бросков тока намагничивания силовых трансформаторов и автотрансформаторов для линий, включение которых возможно совместно с этими объектами. В рассматриваемой сети такими линиями являются БВ с отпайкой к ПД и линия АГ. Расчет выполняется в следующей последовательности:
1. Определяется относительное расчетное сопротивление автотрансформатора ПГ при включении на холостой ход
.
2. Определяется сопротивление трансформатора при включении, приведенное к среднему номинальному напряжению сети
3. Находится расчетное сопротивление контура включения
4. Определяется относительное время срабатывания защиты
где tс.з = 1,3 с - время срабатывания защиты; при ускорении II ступени tуск = 0,1 с; 110 = 0,25 с - средняя постоянная времени сети 110 кВ.
5. Находится коэффициент затухания броска тока: при t = 5,2; при tуск = 0,4; Таблица 4.2
Расчет уставок и проверка чувствительности МТЗ от КЗ на землю
Наименование линииМесто установки защитыСтупень защиты
Расчетные условия для выбора параметров срабатывания защиты ( значения токов 3I0 (кА) из табл.8.2)Уставки срабатывания защиты смежной линии, кА (с)
Расчет параметров срабатывания, кА, с
Принятые значения параметров срабатывания (кА,с);
направленность защиты
Оценка чувствительности защиты12345678 АБ ПА IОтстройка от КЗ на землю на шинах ПБ; режим максимальный.
Отсечка защищает 51 % линии в максимальном и 20 % в минимальном режимах IIа) Согласование с I ступенью защиты линии БВ; режим максимальный. Кток =0,6
0,52
ненаправленаяМинимальный режим КЗ на шинах ПБ Продолжение таблицы 4.2
12345678АБПАIIIа) Согласование со II ступенью защиты линии БВ; при тех же условиях, что и для II ступени Кток = 0,6
0,25
направленнаяМинимальный режим, КЗ на ПБ
IVа) Согласование с III ступенью защиты линии БВ при тех же условиях, что и для II ступени Кток = 0,6
б) Отстройка от тока небаланса ТТ при трехфазном КЗ на шинах 110 кВ ПБ при отключенной одной линии БВ
0,05
Минимальный режим, КЗ на ПА Продолжение таблицы 4.2
12345678АБПБI Отстройка от КЗ на землю на шинах ПА; режим максимальный направленная
Отсечка защищает 85% линии в максимальном и 80% в минимальном режимахIIа) Согласование с I ступенью защиты линии АБ со стороны ПА
б) Согласование с II ступенью защиты линии АБ со стороны ПА
2,27
0,34
направленнаяМинимальный режим, КЗ у шин ПВ:
IIIа) Согласование с III ступенью защиты линии АБ со стороны ПА
0,16
Направленная Минимальный режим, КЗ у шин ПВ
Продолжение таблицы 4.2
12345678БВПБIОтстройка от КЗ на землю на шинах ПВ; режим максимальный, отключена и заземлена одна линия Принято:Отсечка защищает 83% линии в максимальном и 80% в минимальном режимах.IIВвиду отсутствия данных системы принимается ориентировочно из условия обеспечения Принято:
ненаправленаяМинимальный режим, КЗ у ПВ
IIIа). Отстройка от тока небаланса при трехфазном КЗ на ПВ ПВIОтстройка от КЗ на землю на шинах ПБ; режим максимальный
Принято:
направленнаяОтсечка защищает 65% линии в максимальном и 45% в минимальном режимахIIА)Согласование с I ступенью защиты линии БА; режим максимальный, отключен одна линия БВ
0,41
Минимальный режим, КЗ у шин ПБ:
12345678
ПВIII
IVСогласование со II ступенью защиты линии БА при тех же условиях что и для II ступени.
Отстройка от тока небаланса ТТ при трехфазном КЗ на шинах 110кВ ПБ 0,15
Направленная
Минимальный режим, КЗ у шин ПВ:
4.2
7. Защита понижающего трансформатора
Исходные данные к расчету защит
Требуется рассчитать защиту двухобмоточного трансформатора ТД-63000/110 (110  16%), питающегося от энергосистемы с параметрами Хс.макс = 50,586 Ом, (сопротивления приведены к Uср.н = 115 кВ).
Для составления схемы замещения вычисляются сопротивления трансформатора:
При расчетах токов КЗ для защит трансформаторов с РПН следует учесть изменение сопротивления за счет регулирования напряжения. Для трансформаторов 110 кВ приближенно можно принять:
отсюда Ток КЗ на шинах НН Расчет продольной дифференциальной токовой защиты
Предварительный расчет дифференциальной защиты и выбор типа реле.
1. Ток срабатывания защиты определяется по большему из двух расчетных условий:
а) отстройка от броска тока намагничивания
Iсз = к0Iном = 1,3300 = 390 А,
где б) отстройка от тока небаланса, выполняется с учетом выражений:
Принимается Iсз = 294 А.
2. Предварительная проверка чувствительности производится по первичным токам при двухфазном КЗ на стороне НН:
кч = 3. Поскольку защита с реле типа РНТ не обеспечивает чувствительности, а расчетной является отстройка от тока небаланса, то следует применить реле типа ДЗТ-11, для которого ток срабатывания защиты выбирается по условиям:
а) отстройка от броска намагничивающего тока
Iсз = к0Iном= 1,5300 =450 А;
б) отстройка от тока небаланса при КЗ на СН
Принимаем реле ДЗТ-11 с установкой тормозной обмотки со стороны НН. Тогда отстройка будет обеспечена за счет торможения, а ток срабатывания защиты принимается по большему из условий: Iс.з = 450 А;
4. Определяется чувствительность защиты:
кч = = 600/450 =1,3
Выбор уставок реле ДЗТ.
1. Первичный и вторичный токи сторон трансформатора: Данные расчета приведены в табл..
Таблица .
Расчет первичных и вторичных токов сторон трансформатора
Обозначение параметровI-ВН-115кВIII-НН-10,5 кВIном.n, АКIn400/52500/5Iв.ном.n, А Из таблицы следует, что в качестве основной следует взять сторону ВН (230 кВ), имеющей больший вторичный номинальный ток.
2. Ток срабатывания реле для основной стороны определяется по выражению 3. Расчетное число витков рабочей обмотки для основной стороны определяется по
wосн.расч = Fср/Iср.осн = 100/5,6 = 17 витков.
Принимается wраб.осн = 17 витков, что соответствует фактическому току срабатывания реле Iср.осн = 100/17 =5,8 А.
4. Расчетные числа витков для других сторон трансформатора определяются по
- для стороны 10,5 кВwрасч.II= 11(6,5/4,4) = 16,2. Принимается wII= 16;
5. Уточненный ток срабатывания защиты с учетом погрешности выравнивания находится по выражениям :
где wI = (wIрасч - wI)/wIрасч = (17,2 -17)/17,2 =0,011.
6. Уточненный расчетный ток срабатывания реле определяется по
Поскольку уточненный расчетный ток срабатывания реле (9,7 А) меньше фактического (17,2 А), то выбор рабочих витков закончен.
7. Расчетный ток небаланса защиты при КЗ на стороне НН, где предусмотрено торможение с учетом погрешности выравнивания находится по выражениям Iнб.расч = (1,00,1 + 0,16 -0,034)700 = 197 А,
где wII = (14,5-15)/14,5 =- 0,034;
8. Число витков тормозной обмотки находится по выражению :
.
Таким образом, в установке на реле принимаются следующие витки:
w1 = 9, wII = 17 иwторм = 7;
9. Чувствительность защиты определяется приближенно по первичным токам при расчетном КЗ
кч = 600/380 =1,6,
где Iс.з = 380 А - фактический ток срабатывания защиты.
Поскольку коэффициент чувствительности защиты при нормальном регулировании напряжения практически соответствует нормируемому, а при минимальном регулировании достаточно высок, то защита с реле ДЗТ-11 рекомендуется к установке..
3. Расчет максимальной токовой защиты с комбинированным
пуском по напряжению
Для трехобмоточных трансформаторов с односторонним питанием в качестве резервной защиты рекомендуется установка на стороне питания МТЗ с пуском или без пуска по напряжению.
1. Первоначально определяется ток срабатывания МТЗ без пуска по напряжению:
Iс.з = (кз/кв)ксIнагр.макс = (1,2/0,8)2,5201 =302 А;
2.Чувствительность защиты проверим при КЗ на шинах НН:
кч = 600/754 < 1
Поскольку чувствительность МТЗ без пуска по напряжению оказывается недостаточной, применим блокировку по напряжению со сторон ы НН трансформатора. В этом случае ток срабатывания защиты, равен:
Iс.з = (кз/кв)Iном = (1,2/0,8)1,0201 =302 А,
а чувствительность защиты в тех же расчетных точках составит:
кч = 600/302 =1,95;
3. Напряжение срабатывания органа блокировки при симметричных КЗ определим приближенно по выражению :
Uс.зUс.мин/кВ= 0,7220/1,2 = 64,17 кВ;
4. Напряжение срабатывания органа блокировки при несимметричных КЗ определяется по (6.62):
U2с.з = 0,06Uном = 0,06230 =6,9 кВ;
5. Чувствительность блокирующих органов проверяется при КЗ на приемной сторонае трансформатора, куда и подключены блокирующие реле, т.е. , а Тогда Поскольку при КЗ на приемной сторонае трансформатора кч>1,5, то дифференциальные защиты шин на этих сторонах можно не устанавливать.
6. Ток срабатывания защиты от симметричного перегруза, действующей на сигнал, определяется по условию отстройки от номинального тока трансформатора на стороне, где установлена защита, по выражению:
7. Выдержки времени МТЗ согласуются с выдержками времени защит линий на стороне НН.
8. Список литературы.
1.Платонов В.В. , Чмыхалов Г.Н. "Специальные вопросы проектирования релейной защиты электрических сетей энергосистем", учебное пособие.
2.Платонов В.В. , Дьяков А.Ф. "Основы проектирования релейной защиты электроэнергетических систем"
3.НеклепаевБ.Н.,Крючков И.П., Электрическая часть электростанций и подстанций:
Справочные материалы для курсового дипломного проектирования .- М.:Энергоатомиздат,1989-608с
4. Г.Н. Чмыхалов, А.В.Тютин "Расчеты токов короткого замыкания при
проектировании релейной защиты на ЭВМ ", методические указания
4.Чернобровов Н.В., Семенов В.А., Релейная защита энергетических систем. Учебное пособие для техникумов 1998.-880
Приложение А. Расчет токов КЗ в программе ТКЗ-3000
Р Е З У Л Ь Т А Т Ы Р А С Ч Е Т А :
Имя сети : Bezuglov
Число узлов КЗ: 8
Число поясов: 0
Число коммутаций: 0
Число дополнительных ветвей: 8
пар узел-1 узел-2 0 4 5
0 7 9
0 6 11
0 1 4
0 14 15
0 10 0
0 7 8
0 8 9
Вид КЗ 1
МЕСТО КЗ 4 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии
Z1 (0.00 21.49) Z2 (0.00 21.49) Z0 (0.00 7.56)
I1 1314 -90 I2 1314 -90 3I0 3942 -90 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
4-5 I1 -657 -90 3I0 -316 -90 7-9 I1 -328 -90 3I0 -74 -90 6-11 I1 0 0 3I0 -168 -90 1-4 I1 328 -90 3I0 1637 -90 14-15 I1 0 0 3I0 -351 -90 10-0 I1 -657 -90 3I0 -148 -90 7-8 I1 -328 -90 3I0 -74 -90 8-9 I1 -328 -90 3I0 -74 -90 ВидКЗ 3
МЕСТО КЗ 4 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии
Z1 (0.00 21.49)
I1 3089 -90 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
4-5 I1 -1544 -90 7-9 I1 -772 -90 6-11 I1 0 0 1-4 I1 772 -90 14-15 I1 0 0 10-0 I1 -1544 -90 7-8 I1 -772 -90 8-9 I1 -772 -90 ВидКЗ 1
МЕСТО КЗ 15 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии
Z1 (0.00 29.49) Z2 (0.00 29.49) Z0 (0.00 21.10)
I1 829 -90 I2 829 -90 3I0 2487 -90 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
4-5 I1 -414 -90 3I0 -143 -90 7-9 I1 -207 -90 3I0 -34 -90 6-11 I1 0 0 3I0 -76 -90 1-4 I1 207 -90 3I0 741 -90 14-15 I1 829 -90 3I0 1625 -90 10-0 I1 -414 -90 3I0 -67 -90 7-8 I1 -207 -90 3I0 -34 -90 8-9 I1 -207 -90 3I0 -34 -90 ВидКЗ 3
МЕСТО КЗ 15 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии
Z1 (0.00 29.49)
I1 2251 -90 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
4-5 I1 -1125 -90 7-9 I1 -563 -90 6-11 I1 0 0 1-4 I1 563 -90 14-15 I1 2251 -90 10-0 I1 -1125 -90 7-8 I1 -563 -90 8-9 I1 -563 -90 ВидКЗ 1
МЕСТО КЗ 17 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии
Z1 (0.00 127.39) Z2 (0.00 127.39) Z0 (0.00 0.00)
I1 261 -90 I2 261 -90 3I0 783 -90 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
4-5 I1 -130 -90 3I0 0 0 7-9 I1 -65 -90 3I0 0 0 6-11 I1 0 0 3I0 0 0 1-4 I1 65 -90 3I0 0 0 14-15 I1 261 -90 3I0 0 0 10-0 I1 -130 -90 3I0 0 0 7-8 I1 -65 -90 3I0 0 0 8-9 I1 -65 -90 3I0 0 0 ВидКЗ 3
МЕСТО КЗ 17 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии
Z1 (0.00 127.39)
I1 521 -90 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
4-5 I1 -261 -90 7-9 I1 -130 -90 6-11 I1 0 0 1-4 I1 130 -90 14-15 I1 521 -90 10-0 I1 -261 -90 7-8 I1 -130 -90 8-9 I1 -130 -90 ВидКЗ 1
МЕСТО КЗ 6 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии
Z1 (0.00 18.52) Z2 (0.00 18.52) Z0 (0.00 25.39)
I1 1063 -90 I2 1063 -90 3I0 3189 -90 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
4-5 I1 334 -90 3I0 1441 -90 7-9 I1 -365 -90 3I0 -411 -90 6-11 I1 0 0 3I0 -928 -90 1-4 I1 167 -90 3I0 651 -90 14-15 I1 0 0 3I0 -140 -90 10-0 I1 -729 -90 3I0 -822 -90 7-8 I1 -365 -90 3I0 -411 -90 8-9 I1 -365 -90 3I0 -411 -90 ВидКЗ 3
МЕСТО КЗ 6 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии
Z1 (0.00 18.52)
I1 3585 -90 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
4-5 I1 1126 -90 7-9 I1 -1230 -90 6-11 I1 0 0 1-4 I1 563 -90 14-15 I1 0 0 10-0 I1 -2459 -90 7-8 I1 -1230 -90 8-9 I1 -1230 -90 ВидКЗ 1
МЕСТО КЗ 11 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии
Z1 (0.00 47.62) Z2 (0.00 47.62) Z0 (0.00 30.68)
I1 527 -90 I2 527 -90 3I0 1581 -90 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
4-5 I1 166 -90 3I0 476 -90 7-9 I1 -181 -90 3I0 -136 -90 6-11 I1 527 -90 3I0 748 -90 1-4 I1 83 -90 3I0 215 -90 14-15 I1 0 0 3I0 -46 -90 10-0 I1 -362 -90 3I0 -272 -90 7-8 I1 -181 -90 3I0 -136 -90 8-9 I1 -181 -90 3I0 -136 -90 ВидКЗ 3
МЕСТО КЗ 11 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии
Z1 (0.00 47.62)
I1 1394 -90 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
4-5 I1 438 -90 7-9 I1 -478 -90 6-11 I1 1394 -90 1-4 I1 219 -90 14-15 I1 0 0 10-0 I1 -956 -90 7-8 I1 -478 -90 8-9 I1 -478 -90 ВидКЗ 1
МЕСТО КЗ 12 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии
Z1 (0.00 164.02) Z2 (0.00 164.02) Z0 (0.00 0.00)
I1 202 -90 I2 202 -90 3I0 606 -90 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
4-5 I1 64 -90 3I0 0 0 7-9 I1 -69 -90 3I0 0 0 6-11 I1 202 -90 3I0 0 0 1-4 I1 32 -90 3I0 0 0 14-15 I1 0 0 3I0 0 0 10-0 I1 -139 -90 3I0 0 0 7-8 I1 -69 -90 3I0 0 0 8-9 I1 -69 -90 3I0 0 0 ВидКЗ 3
МЕСТО КЗ 12 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии
Z1 (0.00 164.02)
I1 405 -90 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
4-5 I1 127 -90 7-9 I1 -139 -90 6-11 I1 405 -90 1-4 I1 64 -90 14-15 I1 0 0 10-0 I1 -278 -90 7-8 I1 -139 -90 8-9 I1 -139 -90 ВидКЗ 1
МЕСТО КЗ 8 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии
Z1 (0.00 18.73) Z2 (0.00 18.73) Z0 (0.00 38.28)
I1 877 -90 I2 877 -90 3I0 2631 -90 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
4-5 I1 184 -90 3I0 678 -90 7-9 I1 -127 -90 3I0 -100 -90 6-11 I1 0 0 3I0 -437 -90 1-4 I1 92 -90 3I0 306 -90 14-15 I1 0 0 3I0 -66 -90 10-0 I1 -693 -90 3I0 -1515 -90 7-8 I1 311 -90 3I0 1215 -90 8-9 I1 -566 -90 3I0 -1415 -90 ВидКЗ 3
МЕСТО КЗ 8 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии
Z1 (0.00 18.73)
I1 3545 -90 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
4-5 I1 742 -90 7-9 I1 -515 -90 6-11 I1 0 0 1-4 I1 371 -90 14-15 I1 0 0 10-0 I1 -2802 -90 7-8 I1 1257 -90 8-9 I1 -2287 -90 ВидКЗ 1
МЕСТО КЗ 10 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии
Z1 (0.00 8.06) Z2 (0.00 8.06) Z0 (0.00 12.52)
I1 2318 -90 I2 2318 -90 3I0 6954 -90 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
4-5 I1 243 -90 3I0 446 -90 7-9 I1 121 -90 3I0 367 -90 6-11 I1 0 0 3I0 -287 -90 1-4 I1 121 -90 3I0 201 -90 14-15 I1 0 0 3I0 -43 -90 10-0 I1 -2076 -90 3I0 -6222 -90 7-8 I1 121 -90 3I0 367 -90 8-9 I1 121 -90 3I0 367 -90 ВидКЗ 3
МЕСТО КЗ 10 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии
Z1 (0.00 8.06)
I1 8240 -90 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
4-5 I1 863 -90 7-9 I1 431 -90 6-11 I1 0 0 1-4 I1 431 -90 14-15 I1 0 0 10-0 I1 -7377 -90 7-8 I1 431 -90 8-9 I1 431 -90 
Документ
Категория
Рефераты
Просмотров
120
Размер файла
792 Кб
Теги
poyasnitelnaya, zapiska, bezuglov
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа