close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

семеро одного не ждут

код для вставкиСкачать
1.1 Определение коэффициента теплопередачи ограждающих конструкций.
Теплотехнический расчёт ограждающей конструкции выполнен
по СНиП 23-02-2003 "Тепловая защита зданий", СНиП 23-101-2004 "Проектирование тепловой защиты зданий",
СНиП 23-01-99* "Строительная климатология", в программе ТеРеМОК 0.8.5 / 0118 (c) 2005-2013 Дмитрий Чигинский.
Проверить конструкцию по нормируемому значению сопротивления теплопередаче, рассчитать тепловой поток и положение точки росы в конструкции Наружной стены в Производственном здании, расположенном в городе Владимир (зона влажности - Нормальная).
Расчетная температурой наружного воздуха в холодный период года, t_ext = -28 °С;
Расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, t_int = 16 °С;
Средняя температура наружного воздуха отопительного периода, t_ht = -3.5 °С;
Продолжительность отопительного периода, z_ht = 213 сут.;
Нормальный влажностный режим помещения и условия эксплуатации ограждающих конструкций - Б.
Коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, n = 1;
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, α_ext = 23 Вт/(м²·°С);
Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, α_int = 8.7 Вт/(м²·°С);
Нормируемый температурный перепад, Δt_n = 7 °С;
Нормируемое значение сопротивления теплопередаче, Rreq = 1.831 м²·°С/Вт;
Суммарный тепловой поток через 1 м² конструкции, Q = 23.9 Вт/м²;
Точка росы расположена на расстоянии 133 мм от внутренней грани ограждающей конструкции.
Наименования, плотность λ, Вт/(м·ºC) t, мм
1. Раствор цементно-песчаный, 1800 кг/м³ 0.93 20
2. Газо- и пенобетон, газо- и пеносиликат, 1000 кг/м³ 0.47 240
3. Раствор сложный (песок, известь, цемент), 1700 кг/м³ 0.87 20
4. Маты минераловатные прошивные, 125 кг/м³ 0.064 72
Суммарная толщина конструкции, ∑t = 352 мм;
Фактическое сопротивление теплопередаче, Rфакт = 1.839 (м²·°С)/Вт;
Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции достаточно.
Расчёт выполнен 23 сентября 2013 года.
ПЗ.270839.51.11.В739.КП.ОВ.ПодписьДатаРазработалВендин
Стадия ЛистЛистовРуководит.Акопьян У116Консультан.Акопьян
ССТ СТ-111Н. контрол
Определение коэффициента теплопередачи ограждающих конструкций.
Определение коэффициента теплопередачи кровли.
Теплотехнический расчёт ограждающей конструкции выполнен
по СНиП 23-02-2003 "Тепловая защита зданий", СП 23-101-2004 "Проектирование тепловой защиты зданий",
СНиП 23-01-99* "Строительная климатология", в программе ТеРеМОК 0.8.5 / 0118 (c) 2005-2013 Дмитрий Чигинский.
Проверить конструкцию по нормируемому значению сопротивления теплопередаче, рассчитать тепловой поток и положение точки росы в конструкции Покрытия в Производственном здании, расположенном в городе Владимир (зона влажности - Нормальная).
Расчетная температурой наружного воздуха в холодный период года, t_ext = -28 °С;
Расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, t_int = 16 °С;
Средняя температура наружного воздуха отопительного периода, t_ht = -3.5 °С;
Продолжительность отопительного периода, z_ht = 213 сут.;
Нормальный влажностный режим помещения и условия эксплуатации ограждающих конструкций - Б.
Коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, n = 1;
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, α_ext = 23 Вт/(м²·°С);
Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, α_int = 8.7 Вт/(м²·°С);
Нормируемый температурный перепад, Δt_n = 6 °С;
Нормируемое значение сопротивления теплопередаче, Rreq = 2.751 м²·°С/Вт;
Суммарный тепловой поток через 1 м² конструкции, Q = 17.4 Вт/м²;
Точка росы расположена на расстоянии 50 мм от внутренней грани ограждающей конструкции.
№Наименование, плотность λ, Вт/(мºC) t, мм
1.Рубероид, пергамин и толь, 600 кг/м³ 0.17 25
2.Раствор цементно-песчаный, 1800 кг/м³ 0.93 2
3.Плиты минераловатные полужесткие, 250 кг/м³ 0.085 208
4.Железобетон 2500 кг/м³ 2.04 2 Суммарная толщина конструкции, ∑t = 237 мм;
Фактическое сопротивление теплопередаче, Rфакт = 2.756 (м²°С)/Вт;
Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции достаточно.
Расчёт выполнен 1 октября 2013 года.
1.1 Определение коэффициента теплопередачи ограждающих конструкций.
Теплотехнический расчёт ограждающей конструкции выполнен
по СНиП 23-02-2003 "Тепловая защита зданий", СП 23-101-2004 "Проектирование тепловой защиты зданий"
СНиП 23-01-99* "Строительная климатология", в программе ТеРеМОК 0.8.5 / 0118 (c) 2005-2013 Дмитрий Чигинский.
Проверить конструкцию по нормируемому значению сопротивления теплопередаче, рассчитать тепловой поток и положение точки росы в конструкции Покрытия в Производственном здании, расположенном в городе Владимир (зона влажности - Нормальная).
Расчетная температурой наружного воздуха в холодный период года, t_ext = -28 °С;
Расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, t_int = 16 °С;
Средняя температура наружного воздуха отопительного периода, t_ht = -3.5 °С;
Продолжительность отопительного периода, z_ht = 213 сут.;
Нормальный влажностный режим помещения и условия эксплуатации ограждающих конструкций - Б.
Коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, n = 1;
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, α_ext = 23 Вт/(м²·°С);
Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, α_int = 8.7 Вт/(м²·°С);
Нормируемый температурный перепад, Δt_n = 6 °С;
Нормируемое значение сопротивления теплопередаче, R_req = 2.538 м²·°С/Вт;
Суммарный тепловой поток через 1 м² конструкции, Q = 17.3 Вт/м²;
Точка росы расположена на расстоянии 69 мм от внутренней грани ограждающей конструкции
№Наименование, плотность Вт/(м·ºC) t, мм
1Рубероид, пергамин и толь 0.17 250
2Железобетон (ГОСТ 26633), 2500 кг/м³ 2.04 2
3Плиты, полужесткие минераловатные 0.08 71
4Раствор цементно-песчаный, 1800 кг/м³ 0.93 20
Суммарная толщина конструкции, ∑t = 361 мм;
Фактическое сопротивление теплопередаче, Rфакт = 2.548 (м²·°С)/Вт;
Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции достаточно.
Расчёт выполнен 23 сентября 2013 года.
Оглавление.
3.1.1.Основные расчетные формулы для определения коэффициента теплопередачи ограждения и теплопотерь помещения.
3.1.2. Определение коэффициента теплопередачи ограждающих конструкций.
3.1.3. Определение теплопотерь помещений.
3.1.4. Выбор и обоснование принятой системы отопления. 3.1.5. Основные расчетные формулы для гидравлического расчета системы отопления.
3.1.6. Гидравлический расчет системы отопления.
3.1.7. Основные расчетные формулы для теплового расчета отопительных приборов.
3.1.8. Тепловой расчет отопительных приборов.
3.1.9.Выбор узла управления.
3.1.10. Описание генплана
3.1.11. Гидравлический расчет трубопроводов.
Список источников и литературы
Введение.
Санитарно-технические работы составляют значительную часть в общем объеме строительства промышленных, общественных и жилых зданий. В зданиях различного назначения устраивают системы центрального отопления, холодного и горячего водопровода, канализации, водостоков, газоснабжения, вентиляции, а в отдельных случаях кондиционирования воздуха.
Устройство системы центрального отопления обеспечивает поддержание требуемых температур воздуха в помещениях и повышает уровень комфорта.
На сегодняшний день невозможно представить себе жильё, не оборудованное системой отопления. Система отопления - непременная составляющая комфортной жизни.
В данном курсовом проекте выполнен расчет системы отопления общественного здания. Ограждения конструкции утеплены. Система отопления запроектирована в соответствии с действующими СНиПами и ГОСТами, с учетом требований закона об энергосбережении. Разработан коммерческий узел учета тепла, предусмотрена установка запорно-регулирующей арматуры.
Определение коэффициента теплопередачи ограждающих конструкций.
Определение коэффициента теплопередачи наружной стены.
Исходные данные:
Район строительства - г. Владимир;
Расчетная температура внутреннего воздуха tint = 16оС;
Влажностный режим помещения - нормальный.
Зона влажности по приложению 1* СниП II-3-79* - влажная, условия эксплуатации по приложению 2 при нормальной влажности - параметр Б.
Конструкция стены:
1. Цементно-песчаный раствор: δ1= 0.02 м; λ λ1 = 93Вт/м оС; 2. Маты минераловатные: δ2 = ? м; γ2= 75 кг/м3; λ2 = 0,064, Вт/м оС;
3. Ячеистый бетон: δ3 =0, 24; γ3= 1000кг/м3; λ3 = 0.47, Вт/м оС;
4. Сложный раствор: δ4 = 0,02 м; λ4 = 0.87 Вт/м оС.
Коэффициент теплопроводности , λ , определяется в зависимости от плотности материала, γ и от условия эксплуатации (параметр Б, приложение 3* СНиП II-3-79*).
tint = 16°C
text = -28°C
tht = -3,5°C
αint = 8,7 Вт/м2°C
αext = 23 Вт/м2°C
Последовательность расчета.
1. Определение градусо-сутки отопительного периода:
Dd = (tint - tht)· Zht =(16-(-3,5))·213=4153,5 °Cсут.
2. Определение нормированного значения сопративления теплопередачи по таб. 4. СНиП 23-02-2003:
Rreg = a· Dd + b = 0,0003·4153,5+1,6=2,8
3. Определение общего термического сопративления:
R0 = 4. Исходя из теплотехнического условия, где R0 ≥ Rreg , приравниваем R0 к Rreg:
2,8 = м2 °C/ Вт
5. Определение толщины утепляющего слоя:
δ2 = (2,8-0,71)·0,064 = 0,133 м.
6. Определение общего термического сопротивления с учетом δ2
R0 = 0,71 + 7. Проверка теплотехнического условия: R0 ≥ Rreg.
2,9 > 2,8 => условие выполнено.
8. Коэффициент теплопередачи чердачного перекрытия:
K= Определение коэффициента теплопередачи бесчердачного перекрытия.
Конструкция перекрытия:
1. 4 слоя рубероида: δ1=0.25 м; λ1=0.17 Вт/м оС;
2. Цементная стяжка: δ2= 0.02 м; γ2= 1800 кг/м3; λ 2= 0,93 Вт/м оС;
3. Минераловатные плиты: δ3 = ? м; γ3= 200 кг/м3; λ3 = 0.076 Вт/м оС;
4. Цементная стяжка: δ4= 0.02 м; γ4= 1800 кг/м3; λ 4= 0,93 Вт/м оС;
5. Железобетонная плита: δ5 = 0,22 м; γ5= 2500 кг/м3; λ5 = 2,04 Вт/м оС.
Находим данные для расчета:
tint = 16 оС; text = - 28 оС; zht= 213 сут;
tht = -3.5 оС; αint = 8,7 Вт/м2 оС;, αext = 23 Вт/м2 оС;
Последовательность расчета:
1.Определяем градусо-сутки отопительного периода:
Dd = (tint - tht) . zht = (16 -(- 3,5))·213= 4153,5 °Cсут.
2. По таблице 1* определяем требуемое термическое сопротивление:
Rreq=a·Dd+b=0,0003·4153,5 +1,6=2,8 м2 оС/Вт
3. Определяем общее термическое сопротивление:
R0 = ;
4. Исходя из теплотехнического условия ,где Rо ≥ Rreq, приравниваем
R0 к Rreg:
5. Находим толщину утепляющего слоя:
δ3 = (2,8 - 0,71)·0,076 = 0,158м;
6. Определяем общее термическое сопротивление с учетом δ3:
;
7. Проверяем теплотехническое условие: R0 ≥ Rreq
2,78 ≥ 2,8 => условие выполнено;
8. Коэффициент теплопередачи:
.
Определение коэффициента теплопередачи наружной двери.
1. Определяем требуемое термическое сопротивление наружной стены по формуле:
2. Требуемое термическое сопротивление наружной двери:
R0дв =0,6·Rreq.ст.=0,6·2,8 = 1,68 м2 оС/Вт,
3. Коэффициент теплопередачи двери:
.
Результаты расчетов сводим в таблицу 1.1.
Сводная таблица коэффициентов теплопередачи ограждений.
Таблица 1.1.
№ п/пНаименование огражденияR0
м2оС/Вт К,
Вт/м2оС1.Наружная стена2,090,352.Бесчердачное перекрытие2,780,3593.Наружная дверь1,680,594.Оконный проем0,33,1
5.Пол на грунте I зона II зона III зона IV зона
3.1.4 Выбор и обоснование принятой системы отопления.
Так как у нас производственное двухэтажное здание без подвального помещения и без чердака, выбираем двухтрубную систему отопления с нижней разводкой. При двухтрубной системе отопления с нижней разводкой подающая и обратная магистрали проходят в полу или над полом этажа, а теплоноситель поступает независимо в каждый радиатор. Для удаления воздуха из системы на верхних радиаторах необходимо устанавливать краны для спуска воздуха. К преимуществам этого типа разводки можно отнести хорошую регулировку системы, возможность отключения каждого нагревательного прибора, возможность подключения системы по мере строительства здания, отсутствие перерасхода отопительных приборов, а также отсутствие стояков и подающей магистрали.
3.1.5 Основные расчетные формулы для гидравлического расчета системы отопления.
1) Расчетное циркуляционное давление рассчитывается по формуле:
ΔРр=100·Lцк+Б·3·hэт·nэт(tг-tо);
где: Lцк - длины циркуляционного кольца.
Б-поправочный коэффициент учитывающий значение естественного циркуляционного давления в период поддержания расчетного гидравлического давления в системе. Принимается Б=1- для насосных однотрубных систем и Б=0.4- для двухтрубных систем.
hэт - высота этажа.
nэт - количество этажей
2) Удельные потери давления от трения на 1м трубы определяются по формуле:
;
3) Расход воды на участке определяется по формуле:
;
Где:
β1 и β2 - коэффициент учета дополнительного теплового потока при округлении сверх расчетной величины.
4) Потери давления в основном циркуляционном кольце определяются по формуле:
ΔР=∑(Rl+z);
Где:
Rl - суммарные потери давления на участке по длине.
z - потери давления на местные сопротивления.
5) Потери давления в основном циркуляционном кольце должны быть меньше расчетного циркуляционного давления на 15%
;
3.1.6. Гидравлический расчет системы отопления.
ПЗ.270839.51.11.В739.13.КП.ОВ.Стр
ПЗ.270839.51.11.В739.13.КП.ВК.Стр
ПЗ.270839.51.11.В739.13.КП.ВК.Стр
ПЗ.270839.51.11.В739.13.КП.ВК.Стр
ПЗ.270839.51.11.В739.13.КП.ВК.Стр ПЗ.270839.51.11.В739.13.КП.ВК.Стр ПЗ.270839.51.11.В739.13.КП.ВК.Стр
ПЗ.270839.51.11.В739.13.КП.ВК.Стр ПЗ.270839.51.11.В739.13.КП.ВК.Стр Стр18
ПЗ.270839.51.11.В739.13.КП.ВК.Стр3.21419РазделЛист
ПЗ.270839.51.11.В739.13.КП.ВК.Стр3.31520РазделЛистСтр
Документ
Категория
Рефераты
Просмотров
201
Размер файла
229 Кб
Теги
семеро, одного, ждут
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа