close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Обоснование выбора конструктивных параметров импульсных передач на основе исследований ударных процессов в храповых механизмах блочного типа

код для вставкиСкачать
ФИО соискателя: Быкова Татьяна Евгеньевна Шифр научной специальности: 05.02.02 - машиноведение, системы приводов и детали машин Шифр диссертационного совета: Д 212.090.01 Название организации: Ковровская государственная технологическая академия имен

На правах рукописи
Быкова Татьяна Евгеньевна
ОБОСНОВАНИЕ ВЫБОРА КОНСТРУКТИВНЫХ ПАРАМЕТРОВ
ИМПУЛЬСНЫХ ПЕРЕДАЧ НА ОСНОВЕ ИССЛЕДОВАНИЙ
УДАРНЫХ ПРОЦЕССОВ В ХРАПОВЫХ МЕХАНИЗМАХ
БЛОЧНОГО ТИПА
Специальность 05.02.02  Машиноведение, системы приводов
и детали машин
Автореферат
диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Ковров 2012
Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования "Ковровская государственная технологическая академия им. В. А. Дегтярева"
Научные руководители: -кандидат технических наук,
профессор Бондалетов
Владислав Павлович; -доктор технических наук,
профессор Рябов Геннадий Кондратьевич Официальные оппоненты: -доктор технических наук,
профессор Леонов Анатолий Иванович;
-кандидат технических наук
Фолифоров Михаил Александрович
Ведущее предприятие -ОАО "Завод им. В. А. Дегтярева" Защита диссертации состоится 16 мая 2012 г. в 14 часов 00 мин. на заседании диссертационного совета Д 212.090.01 при ФГБОУ ВПО "Ковровская государственная технологическая академия им. В. А. Дегтярева" по адресу: 601910, г. Ковров, ул. Маяковского, д.19.
Просим Вас принять участие в заседании диссертационного совета или направить в адрес ученого секретаря диссертационного совета отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные печатью.
Факс: (49232) 3-21-60, e-mail: ksta@dksta.ru.
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО "Ковровская государственная технологическая академия им. В. А. Дегтярева".
Автореферат разослан " 14 " апреля 2012 г.
Ученый секретарь
диссертационного совета
Пантелеев Е. Ю. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность темы. К приводам современных машин все чаще предъявляют требование не только бесступенчатого регулирования, но и его автоматического осуществления. Особое значение автоматическое регулирование приобретает при использовании в транспортных средствах, поскольку, повышая удобство и простоту эксплуатации, обеспечивает безопасность движения. Применение автоматической передачи также улучшает тягово-скоростные характеристики транспортного средства: повышается динамичность, уменьшается время разгона. Кроме того, автоматическое регулирование исключает перерасход топлива. Инерционные трансформаторы являются бесступенчатыми автоматическими по своей природе передачами механического типа, предназначенными для преобразования скорости и вращающего момента на рабочих органах машин. Обладая высоким КПД, близким к КПД ступенчатых передач, они имеют в то же время компактные конструкции, вписывающиеся в габариты ступенчатых приводов и в ряде случаев снижающие габариты, защищают двигатель от перегрузки и остановки в моменты затормаживания рабочих органов, допускают создание конструкций с коэффициентами трансформации момента, большими, чем, например, у гидротрансформаторов. На режиме прямой передачи, характерном для автомобилей, инерционный трансформатор работает как упругая динамическая муфта и значительно снижает крутильные колебания в трансмиссии по сравнению со ступенчатой передачей. При установке этого привода на горных, строительных, сельскохозяйственных, дорожных и других машинах, стендах для имитационных и ускоренных испытаний полезной оказывается вибрационная подача момента на рабочий орган.
В инерционном трансформаторе отсутствует непрерывный поток энергии, а изменение вращающего момента и угловой скорости происходит за счет накопления энергии грузовыми звеньями и импульсной ее передачи с помощью механизмов свободного хода (МСХ). Из принципа работы инерционного трансформатора следует, что МСХ являются важнейшими звеньями нефрикционной передачи, работающими в тяжелых условиях (частота срабатывания МСХ соизмерима с частотой вращения входного вала, а передаваемый пиковый момент в 7 - 8 раз превышает средний). Именно с отсутствием МСХ, удовлетворяющих таким условиям, связаны трудности внедрения инерционных трансформаторов.
Среди всего многообразия вариантов конструкций МСХ наиболее приемлемыми для использования в составе импульсных механических передач являются храповые МСХ блочной конструкции. Как и все храповые механизмы, они имеют конструктивные зазоры, приводящие к удару при замыкании. В связи с этим их применение в качестве МСХ инерционного трансформатора требует исследования влияния конструктивных параметров передачи и режимов работы на ударные нагрузки в МСХ и определения напряжений, возникающих при этом в элементах МСХ.
Цель работы и основные задачи исследования. Целью настоящей работы является определение кинематики и обоснование метода расчета ударных нагрузок, возникающих в храповых МСХ, работающих в составе импульсной механической передачи, а также определение приемлемых режимов работы передачи и рациональных конструктивных параметров, обеспечивающих надежную работу.
Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи: построить математическую модель для определения кинематических характеристик МСХ при замыкании; провести теоретический анализ влияния конструктивных параметров передачи и режимов ее работы на напряжения, возникающие в МСХ; проанализировать существующие теории и гипотезы удара применительно к рассматриваемому случаю работы МСХ; экспериментально определить нагрузки, возникающие в МСХ при работе передачи.
Методы исследования:
* теоретический анализ работы храпового МСХ блочного типа в составе импульсной передачи на основе уравнений теоретической механики, теории удара, сопротивления материалов и теории упругости;
* математическое моделирование замыкания МСХ в составе импульсной передачи с использованием ЭВМ;
* экспериментальная проверка результатов исследования с использованием методов статистической обработки данных.
Научная новизна работы заключается в: * математической модели, раскрывающей кинематические характеристики МСХ при замыкании и дополнительно учитывающей изменение скорости вала реактора при расчете движущего момента;
* научном обосновании критериев по выбору конструктивных параметров МСХ и режимов работы передачи;
* принципах построения экспериментальной установки, позволяющей имитировать удар в МСХ в составе импульсной передачи;
* обосновании методики расчета контактных напряжений в храповых МСХ блочного типа в составе импульсной передачи.
Практическая ценность. Решение актуальной задачи повышения работоспособности и надежности как МСХ, так и импульсной передачи в целом, что создает перспективу практического развития таких передач в авто- и мототранспорте и других видах техники.
Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались и получили положительную оценку на научно-технической конференции аспирантов и молодых ученых "Конструирование, управление и эксплуатация в транспортном комплексе" (Ковров, КГТА, 2006), на международной научно-технической конференции Вибрация 2008 "Вибрационные машины и технологии" (Курск, КГТУ, 2008), на международной научно-технической конференции Вибрация 2010 "Управляемые вибрационные технологии и машины" (Курск, КГТУ, 2010), на V научно-технической конференции аспирантов и молодых ученых "Вооружение. Технология. Безопасность. Управление" (Ковров, КГТА, 2010).
Публикации. По теме диссертации опубликовано 10 работ, 3 из них в изданиях, рекомендованных ВАК. Также издана 1 монография, получено 2 патента.
На защиту выносятся следующие положения:
* результаты информационного научного поиска, определяющие цель и задачи исследований;
* математическая модель для расчета кинематических параметров МСХ при замыкании;
* анализ влияния конструктивных параметров МСХ и режимов работы передачи на величину силы удара при замыкании;
* результаты экспериментальных исследований;
* методика выбора конструктивных параметров МСХ и режимов работы передачи.
Объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения, библиографического списка и четырех приложений. Основная часть содержит 152 страницы машинописного текста, в том числе 79 рисунков и 30 таблиц. Библиографический список содержит 96 наименований. Приложения содержат программу расчета, результаты эксперимента и два акта внедрения результатов работы.
СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ
Во введении обоснована актуальность темы, сформулированы цели и задачи исследования, изложены основные положения, выносимые на защиту.
В первой главе приведена классификация инерционно-импульсных механических бесступенчатых передач. Проведен обзор работ, посвященных исследованию инерционных трансформаторов. Рассмотрен общий принцип работы инерционного трансформатора. Обозначены проблемы его широкого распространения, указано, что наиболее слабым местом в этих передачах являются МСХ, работающие в тяжелых условиях.
Во второй главе представлен обзор конструкций МСХ и проведен анализ их работы. По способу замыкания все механизмы свободного хода можно разделить на три основных ряда: МСХ с фрикционным замыканием, МСХ с замыканием с помощью нормальных сил и МСХ, включающиеся на основе других принципов замыкания.
Из всего диапазона разновидностей МСХ для импульсных передач наиболее приемлем класс храповых МСХ. Однако в скоростных импульсных передачах включение МСХ происходит с высокой частотой, что в храповом МСХ стандартного исполнения возможно только с малым шагом зуба храповика. Зуб такого храповика не обеспечивает необходимой прочности.
В качестве объекта исследования предлагается храповой МСХ блочного типа с малым шагом замыкания (рис. 1). В результате комбинации числом дисков , числом зубьев и числом собачек в таком храповике блочного типа возможен минимальный шаг φ<1°÷2°.
Рис. 1. Храповой механизм блочной конструкции Храповые МСХ блочной конструкции с малым шагом замыкания выгодно отличаются от всех рассмотренных конструкций:
* каждый храповой диск имеет малое число зубьев, что обеспечивает им необходимую прочность;
* профиль зуба, близкий к профилю окружности впадин храпового диска, обеспечивает устойчивое скольжение собачки и относительно низкий шум;
* шаг замыкания зависит не только от числа зубьев храповика, но и от числа храповых дисков, а также собачек, что в целом позволяет обеспечить минимальный шаг МСХ, недостижимый никакими МСХ других конструкций;
* отсутствует момент расклинивания;
* механические потери сопоставимы с потерями в роликовых МСХ, вследствие невысоких усилий поджатия собачек.
В третьей главе рассматривается кинематика элементов храпового МСХ при замыкании в составе импульсной передачи.
Рис. 2. Силы, возникающие при работе
импульсного механизма
Момент на валу реактора, создаваемый неуравновешенными грузами (рис. 2):
, где - число неуравновешенных грузов, - масса неуравновешенного груза, - угол поворота сателлита, - эксцентриситет неуравновешенного груза, - угловая скорость вращения вала реактора, - угловая скорость вращения эпицикла.
Дифференциальное уравнение движения реактора имеет вид:
,
где - приведенный момент инерции.
Формула для определения скорости вала реактора при отсутствии момента сопротивления на выходном валу представлена в виде:
.
При наличии момента сопротивления формула для определения скорости вала реактора преобразуется в выражение: .
Рассмотрен характер изменения скорости вала реактора в зависимости от угла поворота сателлита и вала реактора при отсутствии момента сопротивления на выходном валу (рис. 3 и рис. 4).
Рис. 3. Характер изменения скорости вала реактора за полный оборот сателлита
в зависимости от угла поворота сателлита
Рис. 4. Характер изменения скорости вала реактора за полный оборот сателлита
в зависимости от угла поворота вала реактора
Аналогично простроены графики изменения скорости вала реактора и указаны основные точки для определения кинематических характеристик МСХ при замыкании при наличии момента сопротивления на выходном валу.
Значение скорости удара является одним из определяющих факторов силы удара. В связи с этим в работе приведены графические зависимости, отражающие влияние, как геометрических параметров передачи, так и различных режимов работы.
Сложный характер движения деталей в импульсном механизме с плавающими сателлитами, совершающими не только вращательное, но и поступательное движение, приводит к необходимости оценить влияние приведенных масс механизма.
Приведенная масса импульсного механизма, вала реактора и двух МСХ при ударе определяется по выражению:
Рис. 5. Характер изменения приведенной массы
соударения для корпусного и выходного МСХгде - угловая скорость реактора, - угловая скорость эпицикла; - радиус храповика в точке контакта с собачкой, - момент инерции вала реактора относительно своей оси вращения, - момент инерции части МСХ, закрепленной на валу реактора, - момент инерции сателлита с грузами относительно своей оси вращения, и - масса сателлита и груза, - количество сателлитов.
Приведенная масса для расчета силы удара в корпусном МСХ:
,
приведенная масса для расчета силы удара в выходном МСХ:
,
где - масса корпуса привода, - приведенная масса выходного вала с трансмиссией за пределами импульсной передачи.
На рис. 5 приведен характер изменения приведенных масс соударения для выходного и корпусного МСХ при постоянной частоте вращения ведущего вала .
В четвертой главе проведен анализ широко известных теорий и гипотез удара, отмечены особенности определения опасных напряжений при замыкании храповых МСХ блочной конструкции.
Процесс удара двух тел исследован достаточно широко, к сожалению, с известными упрощениями и допущениями, существенно отличающими процесс от реальных условий. В частности, наличие пластической составляющей при ударе, изменение приведенной массы при изменяющемся скоростном режиме не позволяют полностью основываться ни на одной из известных теорий.
Рассмотрены волновая теория удара Александрова, теория Герца, гипотеза Батуева, нелинейная упруго-пластическая модель Пановко, приближенный метод оценки параметров удара Стихановского, энергетическая модель удара Алимова, гипотеза удара Дрозда на основе пластической твердости материала, уравнение Динника, гипотеза Кильчевского.
Сравнительная оценка максимальной силы соударения элементов МСХ в импульсной передаче, полученной с помощью расчетов по различным гипотезам для одинаковых параметров импульсной передачи, приведена на рис.6 и рис.7.
. Рис. 6. Значения максимальной силы удара при замыкании выходного МСХ, рассчитанные по различным гипотезам
Рис. 7. Значения максимальной силы удара при замыкании корпусного МСХ, рассчитанные по различным гипотезам
Отмечается существенный разброс по величине , рассчитанной по различным гипотезам (от до Н для выходного МСХ; от до Н для корпусного МСХ). Рис. 8. Схема движения собачки храпового МСХ
Конструкция зуба храповика МСХ блочного типа свободна от опасных напряжений изгиба и среза, характерных для храповика традиционной конструкции, опасными являются напряжения смятия.
Условие работоспособности храпового МСХ определяется прочностью торца собачки и зуба храповика в момент замыкания.
.
где - сила, создаваемая импульсным механизмом в момент замыкания МСХ, - ширина торца собачки, - высота торца собачки, контактирующей с зубом храповика в момент замыкания.
В процессе работы МСХ возможно частичное перекрытие площади торцов собачки и храповика, что вызывает потерю прочности соответствующих торцов.
Движение собачки в период соскока описывается дифференциальным уравнением:
,
где - усилие пружины собачки, - расстояние до точки приложения усилия пружины, - расстояние до центра тяжести собачки, - вес собачки, - угол поворота собачки.
С учетом граничных условий, уравнение поворота собачки за период соскока:
, где , ,
- жесткость пружины, - момент инерции собачки, - предварительное усилие сжатия пружины.
Рис. 9. Разрушение собачек при неполном перекрытии торцов собачки и зуба храповика при замыкании Высота замыкания:
,
где - время с момента начала поворота вала реактора в обратном направлении и до замыкания МСХ.
Неполное перекрытие площади торца собачки соответствующей площадью торца зуба храповика может быть вызвано недостаточным предварительным поджатием пружины или малой величиной конструктивного зазора в МСХ и может привести к разрушению элементов передачи (рис. 9).
Рис. 10. Общий вид экспериментальной установки В пятой главе представлено описание экспериментальной установки и результаты экспериментальных исследований, предложена методика выбора конструктивных параметров МСХ и режимов работы передачи, обозначены этапы проектирования импульсных бесступенчатых передач для транспортных средств.
Общий вид экспериментальной установки представлен на рис. 10.
Основная часть стенда - подвижная подпружиненная наружная обойма корпусного МСХ приведена на рис. 11.
Рис. 11. Наружная обойма корпусного МСХ Наружная обойма 1 корпусного МСХ жестко укреплена на подвижной втулке 2, к которой приварены два рычага 3 и 4, в горизонтальную поверхность рычага 4 упирается цилиндрическая пружина 5, второй конец которой прижат к торцу регулирующего винта 6 в канале стойки 7. Для проведения исследования в обойме корпусного МСХ устанавливается только одна собачка 8, которая при определении силы удара заменяется собачкой из пластичного материала.
По изменению зазора между поверхностью А стойки и поверхностью Б рычага 4 определена скорость удара в корпусном МСХ на разных режимах работы:
,
где J1 - момент инерции реактора, подвижной части МСХ и сателлитов, J2 - момент инерции подвижной втулки 2 и обоймы корпусного МСХ, А - жесткость пружины, x0 - предварительное поджатие пружины, Δx - дополнительная деформация пружины.
Разница теоретических и экспериментальных значений не превышает 11%.
По величине остаточной пластической деформации собачки определена сила удара при замыкании корпусного МСХ экспериментальной установки:
,
где - упругая составляющая сжимающей деформации, - пластическая составляющая сжимающей деформации (глубина остаточной вмятины), и - соответственно упругая и пластическая составляющие изгиба, - плечо силы, - количество замыканий корпусного МСХ.
Сравнительный анализ экспериментальных и теоретических данных показал, что из всех рассмотренных теорий и гипотез удара наиболее приемлемой для случая МСХ в составе импульсной передачи является гипотеза Батуева1, отличие значений, рассчитанных по данной гипотезе, от экспериментальных не превышает 21,1 %. Приведены рекомендации по использованию эмпирических коэффициентов для расчетов удара в МСХ по указанной гипотезе.
Разработана методика выбора конструктивных параметров МСХ по заданным режимам работы и приемлемых режимов работы по заданным параметрам МСХ. Приведен пример расчета для экспериментальной установки.
Проведен проверочный расчет по разработанной методике для ранее изготовленной автоматической инерционной трансмиссии мотоцикла "ЗиД-200". При этом получилось, что при существующих геометрических параметрах выходной МСХ должен выдержать циклов нагружения при максимальном значении напряжения смятия, возникающем в начале движения. Итоговое количество циклов нагружения гораздо больше, поскольку в режиме нормальной работы значения напряжений не превышают допустимых. Общее время работы выходного МСХ определяется условиями эксплуатации.
Количество циклов нагружения для корпусного МСХ . Поскольку условия работы корпусного МСХ практически не зависят от скорости транспортного средства, можно оценить примерное время работы передачи, которое по расчетам составляет примерно и ограничивается недостаточной надежностью конструкции МСХ из-за разрушения собачек.
Этапы проектирования импульсных бесступенчатых передач по предлагаемой методике рассмотрены на примере разработки импульсной автоматической трансмиссии для специального транспортного средства повышенной проходимости "ЗиД-200 4ШП-03". Кинематическая схема трансмиссии представлена на рис. 12.
Проверочный расчет показал, что контактные напряжения, возникающие при замыкании МСХ данной передачи, не превышают допустимых, расчетное число циклов нагружения превышает , что свидетельствует о достаточной надежности и обеспечении требуемой долговечности разработанной конструкции.
Рис. 12. Кинематическая схема импульсной автоматической трансмиссии
ВЫВОДЫ
На основе проведенных исследований получены следующие результаты:
1. Разработана математическая модель, позволяющая определить кинематические характеристики МСХ при замыкании в составе импульсной передачи. Экспериментальные исследования подтвердили достаточное соответствие разработанной математической модели реальным процессам ().
2. Проанализирован характер влияния различных геометрических параметров МСХ и режимов работы передачи на скорость удара при замыкании. Отмечено, что наиболее тяжелым для МСХ, как корпусного, так и выходного, является период начала движения. 3. Одним из определяющих параметров силы удара является скорость удара, связанная с переменными скоростями движения всех элементов передачи. Крутящий момент, определяющий движение реактора сам, в свою очередь, зависит от его скорости, что необходимо учитывать при расчетах. Так, в частности, при частоте вращения эпицикла и частоте вращения выходного вала значения крутящего момента, рассчитанные с учетом переменной скорости реактора, примерно в 1,5 раза отличаются от значений, рассчитанных без учета влияния скорости реактора. Проведена оценка влияния приведенных масс импульсного механизма, детали которого совершают не только вращательное, но и поступательное движение.
4. Рассмотрены различные теории и гипотезы удара применительно к данному случаю, по каждой из них проведен расчет для храповых МСХ импульсной передачи. Выявлен большой разброс полученных значений силы удара - до двух порядков. Данный факт говорит о том, что основная проблема создания надежной конструкции инерционного трансформатора связана не столько с тяжелыми условиями работы механизмов свободного хода, сколько с тем, что при отсутствии достоверной, научно обоснованной методики расчета ударных нагрузок не представляется возможным выбрать рациональные конструктивные параметры МСХ, от надежности которых зависит долговечность и работоспособность всей передачи. Так, в частности, проверочный расчет одной из таких ранее разработанных опытных передач, а именно автоматической трансмиссии мотоцикла "ЗиД-200", показал недостаточную надежность установленных в ней храповых МСХ блочного типа, подтвердив тем самым возможность появления вполне закономерных поломок и остаточных деформаций элементов МСХ. Контактные напряжения, возникающие при этом в корпусном МСХ при работе передачи, превышали допустимые в 2,5 раза, а в выходном МСХ - в 3,3 раза. При этом прогнозируемое время работы передачи составляло примерно 15 часов.
5. Отмечены особенности расчета напряжений при замыкании МСХ. Указано, что для конструкции храпового МСХ блочного типа опасными являются напряжения смятия и случаи неполного контакта.
6. Разработанный в процессе исследовательского поиска метод определения ударных нагрузок в корпусном МСХ позволил определить, что гипотеза Батуева является наиболее достоверной для данного случая, лучше других отражающей реальные процессы замыкания МСХ в составе импульсной передачи, и дать рекомендации по ее применению при расчетах. Отклонение теоретических значений, рассчитанных по данной гипотезе, от экспериментальных данных не превышает 21,1 %.
Таким образом, на основе полученных результатов:
1). разработана методика выбора конструктивных параметров МСХ для заданных режимов работы передачи;
2). решена обратная задача определения допустимых режимов работы при заданной геометрии МСХ;
3). разработана инерционно-импульсная автоматическая трансмиссия для специального транспортного средства повышенной проходимости "ЗиД-200 4ШП-03" с учетом заданной долговечности МСХ.
Решение этих задач создает перспективу развития и широкого распространения импульсных передач, как на производстве, так и в учебном процессе.
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНЫ В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ:
1. Бондалетов, В. П. Анализ гипотез удара для оценки ударных процессов в храповых механизмах свободного хода импульсной передачи [Текст] / В. П. Бондалетов, Т. Е. Быкова // Вибрация 2008. Вибрационные машины и технологии: сб. науч. тр. / КГТУ. - Курск, 2008. - С. 469-475.
2. Бондалетов, В. П. Кинематика импульсной бесступенчатой передачи с храповыми механизмами свободного хода [Текст] / В. П. Бондалетов, Т. Е. Быкова // Вестник машиностроения. - М.: Машиностроение, 2009. - №5. - С. 10-11.
3. Бондалетов, В. П. Механические потери в храповых механизмах свободного хода блочного типа [Текст] / В. П. Бондалетов, Т. Е. Быкова, Л. В. Шенкман // Вестник машиностроения. - М.: Машиностроение, 2009. - №8. - С. 33-35.
4. Бондалетов, В. П. Напряжения в соударяющихся элементах импульсной передачи [Текст] / В. П. Бондалетов, Т. Е. Быкова // Вестник машиностроения. - М.: Машиностроение, 2009. - №2. - С. 16-18.
5. Бондалетов, В. П. Особенности замыкания в храповом МСХ импульсной передачи [Текст] / В. П. Бондалетов, Т. Е. Быкова // Вооружение. Технология. Безопасность. Управление: матер. V науч.-техн. конф. аспирантов и молодых ученых; В 2 ч. Ч 2 / КГТА. - Ковров, 2010. - С. 205-211.
6. Бондалетов, В. П. Ударные процессы в механизмах импульсных бесступенчатых передач [Текст] / В. П. Бондалетов, Т. Е. Быкова, Г. К. Рябов // Монография / КГТА. - Ковров, 2011. - 64 с.
7. Бондалетов, В. П. Установка для исследования ударных нагрузок в храповых механизмах импульсных бесступенчатых передач [Текст] / В. П. Бондалетов, Т. Е. Быкова, А. В. Афонин // Вибрация 2010. Управляемые вибрационные технологии и машины: сб. науч. тр.; В 2 т. Т.1 / КГТУ. - Курск, 2010. - С. 243-246.
8. Быкова, Т. Е. Влияние зазоров в механизмах свободного хода на работу импульсной механической бесступенчатой передачи [Текст] / Т. Е. Быкова, Г. К. Рябов, А. В. Петров // Международная научн.-практич. конф. "III Камские чтения" 30 апреля 2011: сб. докладов; В 3 ч. Ч. 3 / Камская госуд. инж.-экономич. академия. - Набережные Челны, 2011. - С. 3133.
9. Быкова, Т. Е. Определение усилия удара в храповом МСХ при замыкании в механической бесступенчатой передаче [Текст] / Т. Е. Быкова // Конструирование, управление и эксплуатация в транспортном комплексе: монография; под ред. Ю. А. Микипориса / КГТА. - Ковров, 2006. - С. 58-62.
10. Пат. 2318681 Российская федерация. МПК В60К 17/08, F16H 29/00. Бесступенчатая механическая автомобильная коробка передач [Текст] / Бондалетов В. П. , Быкова Т. Е.; заявитель и патентообладатель: Ковровская государственная технологическая академия. - № 2006124159/11; заявл. 05.07.2006; опубл. 10.03.2008, Бюл. №7.
11. Пат. на полезную модель № 104653 Российская федерация. МПК F16D41/12/ Храповой механизм свободного хода [Текст] / Петров А. В., Быкова Т. Е., Рябов Г. К.; заявитель и патентообладатель: Ковровская государственная технологическая академия. - № 2010147204/11; заявл. 18.11.2010; опубл. 20.05.2011, Бюл. №14.
12. Петров А. В. Движение собачки храпового механизма свободного хода при высоких частотах вращения [Текст] / А. В. Петров, Г. К. Рябов, Т. Е. Быкова // Международная научн.-практич. конф. "III Камские чтения" 30 апреля 2011: сб. докладов; В 3 ч. Ч. 3 / Камская госуд. инж.-экономич. академия. - Набережные Челны, 2011. - С. 116118.
13. Петров, А. В. Импульсные бесступенчатые передачи в автотранспортной технике как ресурсосберегающие технологии [Текст] / А. В. Петров, Г. К. Рябов, Т. Е. Быкова// Перспективные направления развития автотранспортного комплекса: сб. статей III Международной научно-производственной конференции / МНИЦ ПГСХА. - Пенза, 2010. - С. 55-57.
ЛИЧНЫЙ ВКЛАД СОИСКАТЕЛЯ
[1] - кинематика, расчет силы удара;
[2] - расчетная формула скорости вала реактора, математическая модель и программа расчета, позволившие получить графические зависимости;
[3] - уравнение движения собачки;
[4] - аналитическое выражение для определения приведенной массы, расчеты, графические зависимости;
[5] - уравнение движения собачки в период соскока, программа, позволяющая определить время замыкания, расчеты, графики;
[6] - кинематика, расчет силы удара, эксперимент, рекомендации;
[7] - расчетные формулы для обработки результатов эксперимента;
[8] - расчеты, построение графических зависимостей, выводы;
[12] - определение высоты перекрытия торца собачки;
[13] - расчет экономии топлива при различных режимах движения транспортного средства.
___________________________________________________________________
Изд. лиц. № 020354 от 05.06.97 г. Подписано в печать 05.04.12 г. Формат
60х84/16. Бумага писчая № 1. Гарнитура "Таймс". Печать офсетная.
Усл.печ.л. 0,93. Уч.-изд.л. 0,98. Тираж 100 экз. Заказ № 878.
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ковровская государственная технологическая академия им. В. А. Дегтярева"
601910, Ковров, ул. Маяковского, 19.
3
16
12
1 Батуев, Г. С. Инженерные методы исследования ударных процессов [Текст] / Г. С. Батуев, Ю. В. Голубков, А. К. Ефимов, А. А. Федосеев.  М.: Машиностроение, 1977 г.  246 с.
Документ
Категория
Технические науки
Просмотров
99
Размер файла
12 988 Кб
Теги
кандидатская
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа