close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

kursach(14)

код для вставкиСкачать
1. Описание изделия.
Сферические резервуары предназначены для хранения сжиженных газов под высоким избыточным внутренним давлением (до 250 кПа). Объем их колеблется от 600 до 4000 м3.
Сферические резервуары более сложны в изготовлении, чем цилиндрические, при этом трудоемкость их изготовления определяется, прежде всего принятой схемой раскроя сферы, которая принимается параллельно-меридиональной или меридиональной (рис.1). Элементы оболочки (лепестки) толщиной до 36 мм вальцуют в холодном состоянии на шаровых вальцах, при большей толщине штампуют в горячем состоянии на прессах. Сначала лепестки соединяются на прихватках и образуют сферу. Затем их сваривают автоматами с помощью специальных вращателей, которые позволяют выполнять сварные швы в нижнем положении. Все швы подвергают повышенным методам контроля качества.
Сферические резервуары опираются на кольцевую опору или на систему стоек, выполняемых из труб или двутавров, причем опирание на стойки более целесообразно, так как обеспечивает большую свободу температурных деформаций. Для большей жёсткости колонны могут соединяться между собой системой растяжек. Число лепестков в экваториальном сечении должно быть кратным числу опорных стоек, их ширина (b, b1, b2)увязывается с размерами стандартных листов, а длина (а, а1, а2) - с периметром оболочки (2)с учетом припусков на обработку.
Шаровые резервуары оборудуются предохранительными клапанами, манометрами для замера давления в шаровых резервуарах, указателями уровня и сигнализаторами предельного верхнего уровня жидкой фазы, термометрами для контроля температуры жидкой фазы, запорными органами, люками для проведения осмотра, ремонтных работ и вентиляции, устройствами для вентиляции и продувки инертным газом или паром и устройствами для удаления из него промывочных стоков воды и тяжёлых остатков. На приёмо-раздаточном трубопроводе устанавливается скоростной клапан, позволяющий отключить от резервуара трубопровод при его повреждении. На трубопроводе поступления продукта в шаровых резервуаров устанавливается обратный клапан, автоматически закрывающийся под влиянием внутреннего давления, для предотвращения возможности попадания продукта из резервуара в трубопровод.
Таблица 1. Основные характеристики проектируемого резервуара
Характеристика, ед. измеренияОбозначениеВеличинаСреда хранения Аммиак - Объем резервуара, м3 V 600Давление в резервуаре, кПа P 250Окружающие условия эксплуатации резервуараАтмосферные.
Юг России _ Устройства резервуаров для хранения аммиака должны обеспечивать надежную и безопасную эксплуатацию в течение срока службы, указанного в паспорте организации-изготовителя, а также предусматривать возможность их полного опорожнения, очистки, промывки, продувки, осмотра, технического освидетельствования и ремонта. Порядок, объем, и периодичность технического освидетельствования определяются нормативной технической документацией.
В настоящее время для хранения жидкого аммиака на предприятиях по производству минеральных удобрений используют вертикальные цилиндрические резервуары объемом 5-20 тыс. м3 и шаровые резервуары объемом 600-2000 м3. Шаровые резервуары имеют ряд преимуществ перед вертикальными цилиндрическими. К ним относятся: более эффективное использование прочностных свойств стали, положительные температуры хранения жидкого аммиака при относительно невысоком уровне внутреннего давления до 0,6 МПа, при которых практически исключается возможность хрупкого разрушения резервуаров даже при образовании в стенке корпуса трещиноподобных дефектов; возможность контроля и при необходимости ремонта наружной поверхности корпуса. Существенно также более эффективное использование полезного объема шаровых резервуаров по сравнению с цилиндрическими, для которых среднегодовой коэффициент использования полезного объема не превышает 15-20 %. При этом эксплуатационные затраты, в частности на поддержание низкой температуры в резервуаре и контроль технического состояния, сохраняются в полной мере.
2. Выбор марки стали для элементов конструкции.
При назначении стали для конструкций следует учитывать группу конструкций, расчетную температуру, требования по ударной вязкости и химическому составу.
Группы стальных конструкций Группа 1. Сварные конструкции либо их элементы, работающие в особо тяжелых условиях (согласно ГОСТ 25546), в том числе максимально стесняющие развитие пластических деформаций или подвергающиеся непосредственному воздействию динамических**, вибрационных или подвижных нагрузок подкрановые балки; балки рабочих площадок; балки путей подвижного транспорта; элементы конструкций бункерных и разгрузочных эстакад, непосредственно воспринимающих нагрузки от подвижных составов; главные балки и ригели рам при динамической нагрузке; пролетные строения транспортерных галерей; фасонки ферм; стенки, окрайки днищ, кольца жесткости, плавающие крыши, покрытия резервуаров и газгольдеров; бункерные балки; оболочки параболических бункеров; стальные оболочки свободно стоящих дымовых труб; сварные специальные опоры больших переходов линий электропередачи (ВЛ) высотой более 60 м; элементы оттяжек мачт и оттяжечных узлов. Группа 2. Сварные конструкции либо их элементы, работающие при статической нагрузке при наличии растягивающих напряжений фермы; ригели рам; балки перекрытий и покрытий; косоуры лестниц; оболочки силосов; опоры ВЛ, за исключением сварных опор больших переходов; опоры ошиновки открытых распределительных устройств подстанций (ОРУ); опоры транспортерных галерей; прожекторные мачты; элементы комбинированных опор антенных сооружений (АС) и другие растянутые, растянуто-изгибаемые и изгибаемые элементы], а также конструкции и их элементы группы 1 при отсутствии сварных соединений и балки подвесных путей из двутавров по ГОСТ 19425 и ТУ 14-2-427 при наличии сварных монтажных соединений.
Группа 3. Сварные конструкции либо их элементы, работающие при статической нагрузке, преимущественно на сжатие [колонны; стойки; опорные плиты; элементы настила перекрытий; конструкции, поддерживающие технологическое оборудование; вертикальные связи по колоннам с напряжениями в расчетных сечениях связей свыше 0,4Ry; анкерные, несущие и фиксирующие конструкции (опоры, ригели жестких поперечин, фиксаторы) контактной сети транспорта; опоры под оборудование ОРУ, кроме опор под выключатели; элементы стволов и башен АС; колонны бетоновозных эстакад; прогоны покрытий и другие сжатые и сжато-изгибаемые элементы], а также конструкции и их элементы группы 2 при отсутствии сварных соединений. Группа 4. Вспомогательные конструкции зданий и сооружений (связи, кроме указанных в группе 3; элементы фахверка; лестницы; трапы; площадки; ограждения; металлоконструкции кабельных каналов; вспомогательные элементы сооружений и т.п.), а также конструкции и их элементы группы 3 при отсутствии сварных соединений. П р и м е ч а н и я 1 При назначении стали для конструкций зданий и сооружений I уровня ответственности по ГОСТ 27751 номер группы конструкций следует уменьшать на единицу (для групп 2 - 4). 2 При толщине проката t > 40 мм номер группы конструкций следует уменьшать на единицу (для групп 2 - 4); при толщине проката t 6 мм - увеличивать на единицу (для групп 1 - 3).
Таблица 2 - Назначение стали в конструкциях и сооружениях
Таблица 3 - Требования по химическому составу
В таблицах 4 и 5 приведены рекомендуемые для изготовления резервуарных конструкций марки листового проката, а также указаны стандарты и ТУ, по которым поставляется сталь. В таблице 4 приведен химический состав, а в таблице 5 - механические свойства стали.
Таблица 4 - Химический состав резервуарных сталей
Наименование (марка) стали№ стандарта или
технических условийСMnSiSPCrNiCuTiAlVNbNДругие
элементыне более12345678910111213141516Ст3сп5ГОСТ 27772£0,22£0,650,300,0500,0400,300,300,30-0,020--£0,008As0,08С315ТУ 14-104-133-92£0,22£0,650,15-0,300,0300,0350,300,300,30---- 09Г2С-12
(С345-3)
09Г2С-15
(С345-4) ГОСТ 27772£0,151,30-1,70£0,800,0400,0350,300,300,30----£0,008 £0,012 As0,0809Г2СТУ 14-1-3832 0,121,3-1,70,5-0,80,010,020,30,30,3As0,0808Г2БТУ 14-104-159-96£0,090,85-1,350,15-0,400,0100,0300,30,40-0,650,3---0,02-0,4-Ca 0,002-0,0110Г2ФБТУ 14-1-5422-20010,09-0,121,55-1,750,15-0,350,0060,0200,30,30,3£0,035£0,050,09-0,120,03-0,05£0,010-10Г2СБТУ 14-1-5270-94£0,131,38-1,80,25-0,500,0200,0250,300,300,300,005-0,020,01-0,06£0,10*0,03-0,05£0,12-06ГФБААТУ 05764417-062 -970,04-0,071,35-1,600,17-0,370,0050,0050,100,100,03£0,020,02-0,040,05-0,080,04-0,06£0,007As+Sb+Sn0,010C440ПЛТУ14-1-5429-20010,151,10,80,020,0250,025-
0,60,15-
0,50,30,030,02
0,050,012 Таблица 5 - Механические свойства резервуарных сталей
Класс (марка)
стали,
номер ГОСТа, ТУТолщина листа, ммПредел текучести, Н/мм2Временное сопротивление, Н/мм2Относительное удлинение, %Изгиб до параллельности сторонУдарная вязкость KCV, Дж/см2+20+100-10-15-20-30-35-40-50-60после мех. старения при 20 СС255 (Ст3сп5)
ГОСТ 27772От 4 до 1024538025d = l,5a* 3530 30Свыше 10 до 2024537025d = 1,5а 3530 30Свыше 20 до 4023537025d = 2,0а3530 30С315
ТУ 14-104-133-92До 1031544021d = 2,0а 3530 30Свыше 10 до 2029642021d = 2,0а 3530 30Свыше 20 до 4027540021d = 2,0а 3530 30С345 (09Г2С-12)
С345-4 (09Г2С-15)
ГОСТ 27772От 4 до 1034549021d = 2а 35 35Свыше 10 до 2032547021d = 2а 35 35Свыше 20 до 4030546021d = 2а 35 3509Г2С
ТУ 14-1-383212-20
21-32325
305470
46021
21d = 2aKCU 5939kcu
-70CKCU
39* d - диаметр оправки, а - толщина образца.
В этом проекте необходимо произвести подбор двух марок сталей (обычной и повышенной прочности). Рассмотрим сталь Ст3сп5 и сталь 09Г2С.
1) Ст3сп5 - сталь конструкционная углеродистая обыкновенного качества. По ГОСТ 27772-88 сталь Ст3сп5 соответствует стали для строительных конструкций С245.
Применяется при изготовлении несущих элементов сварных и несварных конструкций и деталей работающих при положительных температурах. Сталь данной марки не флокеночувствительна, не склонна к отпускной хрупкости и хорошосвариваема. Скорость коррозии в среде газа "Метан" при нормальных условиях составляет 0, 4 мм/год
Химический состав стали в процентном соотношении приведен в Таблице 4; механические свойства в Таблице 5.
2) Сталь 09Г2С - конструкционная низколегированная сталь для сварных конструкций. 09Г2С - кремнемарганцовистая сталь, по ГОСТ 27772-88 соответсвует стали для строительных конструкций С345.
Применяется при изготовлении различных деталей и элементов сварных металлоконструкций, работающих в интервале температур от -70 до +425°С под давлением. Сталь не флокеночуствительна, не склонна к отпускной хрупкости и обладает хорошей свариваемостью. Скорость коррозии в среде газа "Метан" при нормальных условиях составляет 0, 3 мм/год
Для изготовления оболочки резервуара выбирается сталь 09Г2С, так как у неё повышенные механические свойства (прочность, пластичность) в сравнении со сталью Ст3пс5. Скорость коррозии несколько меньше, так что использование её позволит уменьшить массу и расход основного материала. Сталь не дефицитна, не дорогая. Выпускается в широком ассортименте.
3. Определение расчетных сопротивлений для основного металла и металла шва сварного соединения
Расчетные сопротивления проката, гнутых профилей и труб для различных видов напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в таблице 6, где нормативные сопротивления Ryn и Run следует принимать согласно стандартам и техническим условиям.
Значения коэффициентов надежности по материалу (γm) проката, гнутых профилей и труб следует принимать по таблице 7.
Таблица 6: Формулы для определения расчетных сопротивлений в зависимости от вида напряженно-деформированного состояния
Таблица 7: Значения коэффициентов надежности по материалу (γm)
Значения нормативных и расчетных сопротивлений при растяжении, сжатии и изгибе листового, широкополосного универсального и фасонного проката приведены в таблице 8.
Расчетные сопротивления гнутых профилей следует принимать равными расчетным сопротивлениям листового проката из которого они изготовлены.
Таблица 8: Нормативные и расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе листового, широкополосного универсального и фасонного проката.
Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в таблице 9.
Расчетное сопротивление сварного стыкового соединения элементов из сталей с разными нормативными сопротивлениями следует принимать как для стыкового соединения из стали с меньшим значением нормативного сопротивления.
Значения нормативных (Rwun) и расчетных (Rwf) сопротивлений металла угловых швов приведены в таблице 10.
Таблица 9: Формулы определения расчетных сопротивлений сварных соединений
Таблица 10: Нормативные и расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами
Расчетное сопротивление для стали 09Г2С:
Н/мм2
Расчетное сопротивление для сварного шва для стали 09Г2С:
Н/мм2
4. Расчет шарового резервуара емкостью 600 м3 для хранения метана
Внутренний радиус резервуара:
, (1)
где V - объем шарового резервуара;
Таблица11 - действующие нагрузки N
n/nНаименование нагрузокНагрузкиКоэффициент
перегрузок1
2
3
4
5
6
7Собственный вес конструкции
Плотность продукта (метан)
Внутреннее избыточное давление Допустимый вакуум
Полезная нагрузка:
на кольцевые площадки
на переходные площадки
Ветер
Снег
Теплоизоляция
по чертежу
710 кг/м3
0,25 МПа 2000 мм.в.ст.
4 кН/м2
2 кН/м2
0,35 кН/м2
0,7 кН/м2
0,25 кН/м2
1,1
1,1
1,2
1,3
1,2
1,6
1,2
5. Расчет оболочки резервуара на прочность по безмоментной теории 1. Требуемая толщина оболочки "δ" при использовании стали 09Г2С:
; мм ( 2 )
где
С = 2,0 мм - добавка на недокат и вальцовку;
n = 1,2 - коэффициент перегрузки на внутреннее давление; n1= 1,1 - коэффициент, учитывающий удельную плотность материала;
φ = 1,0 - коэффициент прочности сварного шва;
m = 0,6 - коэффициент условия работы шаровой оболочки на прочность;
R = 2600 кг/см2 - сопротивление материала на растяжение;
P1 = 0.71 * (16 - 3,91) = 0,858 кг/см2 - давление в нижней точке шара от продукта;
Pp= 0,25 МПа - избыточное давление и резервуаре;
Учитывая влияние окружающей среды, и то что за срок эксплуатации равного 10 лет и более материал оболочки будет разрушаться от коррозии, то необходимо толщину металла увеличить. Величину можно рассчитать следующим образом:
Sд=Vk * t; (мм) (3)
где Vк = 0,3 мм/год - скорость коррозии;
t= 10 лет - срок эксплуатации конструкции; Sд = 0,3 * 10 = 3 (мм)
Тогда общая толщина оболочки будет равна:
S = 4,2 + 3 = 7,2 (мм) Принимаем S = 7,5 мм
6. Расчет нагрузки на фундамент
1. Собственный вес оболочки:
( 8 )
где ρ= 7,81 г/см3 плотность стали;
k= 1,01 - коэффициент, учитывающий вес наплавленного металла;
2. Вес оборудования - P2
P2 = 2 + 3 = 5 тонн (3m - нагрузка от трубопроводов)
3. Вес продукта - P3
P3 = V ∙ пр = 600 ∙ 0,71 = 0,43 тонн
4. Вес воды при испытании - P4
P4 = V ∙ ρв ∙ K3 = 600 ∙ 1 ∙ 1 = 0,6 тонн;
5. Вес переходной и кольцевой площадок - P6
P6 = 3,0 тонн
6. Вес внутренней смотровой лестницы - P8
P8 = 3,2 тонн
7. Подъемное устройство P11 = 3,0 тонн
7. Расчет стоек на прочность и устойчивость при эксцентрично приложенной силе
Высота стойки и длина плеча приложения силы P выбирается конструктивно, согласно чертежу. Возьмем сечение стойки как 2Ш. Исходя из соотношения h0/l=10 и h/b=1,5-2 выбираем сечение не больше h=450мм и b=300мм.
Рисунок 1 - Схема нагружения стойки и поперечное сечение.
Общая масса конструкции составляет:
m= 20,1+5+0,43+3+3,2+3 = 34,73 тонн Вес приходящий на одну из 8 стоек составляет:
P = 34,73 / 8 = 4,34 тонн = 43400Н - давление на одну стойку.
Сила действует не в центре сечения, поэтому она вызывает момент, равный:
Мх = P*L; Мх = 43400 * 5000 = 217000000 (Н*мм)
Рассмотрим стойку коробчатого сечения, сваренную из двух пластин
Определение эксцентриситетов:
Если эксцентриситет тх имеет значение от 0,1 до 5 - внецентренно сжатой (растянутой) стойкой; если т от 5 до 20, то растяжение или сжатие балки необходимо учитывать в расчете.
тх =2,5 - внецентренно сжатая (растянутая) стойка.
Определение размера сечения стойки:
Основной нагрузкой для стойки является продольная сила. Поэтому для выбора сечения используют расчет на прочность при растяжении (сжатии):
(9)
Из этого уравнения находят требуемую площадь поперечного сечения
,мм2 (10)
Необходимо рассчитать допускаемое напряжение материала:
Допускаемое напряжение [σ] при работе на выносливость зависит от марки стали, концентрации напряжений в сечении, числа циклов нагружения и асимметрии цикла. В СНиП допускаемое напряжение при работе на выносливость определяют по формуле
(11)
Расчетное сопротивление RU зависит от концентрации напряжения и от предела текучести материала. Концентрация напряжении в сварных соединениях чаще всего обусловлена сварными швами. Значение коэффициента концентрации зависит от формы, размеров и расположения швов. Чем выше концентрация напряжений, тем ниже допускаемое напряжение. Наиболее нагруженное сечение проектируемой в работе стержневой конструкции расположено вблизи места ее прикрепления к стенке. Прикрепление лобовыми угловыми швами соответствует 6-й группе, следовательно, RU = 45 МПа.
Для 6-й группы, при п = 10-6 , α = 1,63;
Коэффициент у отражает зависимость допускаемых напряжений от показателя асимметрии цикла р, равного отношению минимального напряжения за цикл к максимальному, т. е.
-1≤ρ<1,
а также от знака напряжений. Растяжение способствует, а сжатие препятствует возникновению трещин, поэтому значение γ при одинаковых ρ зависит от знака σмах. В случае пульсирующего нагружения, когда σmin = 0, ρ =0 при сжатии γ=2 при растяжении γ=1,67.
При ρ→ ∞ γ→∞. При этом допускаемое напряжение [σ] становится очень большим. Это означает, что опасность усталостного разрушения уменьшается, но не означает что прочность обеспечена, так как возможно разрушение при первом нагружении. Поэтому при определении [σ] необходимо учесть условия статической прочности и устойчивости. При статическом растяжении (без изгиба)
[σ] = Rу. (12)
Значение расчетного сопротивления Rу по пределу текучести определяют по формуле (13)
где γм - коэффициент надежности по материалу. Для 09Г2С σТ = 325 МПа, γт = 1,25 При статическом сжатии допускаемое напряжение снижают в связи с опасностью потери устойчивости:
(14)
где 0 < φ < 1. Коэффициент φ зависит от гибкости и относительного эксцентриситета. Его точное значение может быть найдено только после определения размеров сечения. Для ориентировочного выбора Атр по формуле следует задаться значением φ. При небольшом эксцентриситете приложения нагрузки можно принять φ =0,6. Такой коэффициент означает, что прочность стержня при сжатии из-за потери устойчивости снижается до 60% от прочности при растяжении. Подставляем данные в формулу :
Из двух значений [ σ] выбираем наименьшее. И в дальнейшем по нему будет вестись расчет.
Допускаемое напряжение
Поставляем данные в формулу :
Так как 295,8мм2 крайне малая площадь сечения, исходя из конструктивных размеров и величины момента увеличиваемдо Номер швеллера подберем по площади. Минимальная площадь швеллера должна составлять - 60 см2
Номер швеллера - 40П. Имеет параметры:
h=400 мм; b=115мм; s=8мм; t=13,5мм; F=18,1 см2;
Получаем площадь сечения стойки, состоящую из 2 швеллеров - 61,5 см2.
Подставим данные в формулу 12 и рассчитаем напряжения еще раз:
=146,7 МПа
Действующие напряжения в сечении меньше предельных напряжений для металла. Это означает, что материал конструкции выдерживает приложенную нагрузку.
Проверочный расчет общей устойчивости стоек.
Такая проверка требуется только при действии сжимающих продольных сил. Если силы приложены к центру сечения (Мх=Му=0),то снижение статической прочности стойки за счет потери устойчивости оценивают коэффициентом φ, зависящим от гибкости стойки.
Гибкость стойки относительно материальной оси (т. е. оси, пересекающей элементы сечения) определяют по формуле:
(15)
где - длина полуволны изогнутой оси стойки,
μ - коэффициент зависящий от условия закрепления; при консоли = 2;
imin - радиус инерции, находится по формуле:
(16)
Подставляем данные в формулу 20 и 21:
Расчет устойчивости проводят по формуле:
(17)
Коэффициент φу определяют так же как при центральном сжатии, по табл. 6 в зависимости от гибкости стойки λу(λуо) при изгибе вокруг оси у. Коэффициент с учитывает yуменьшение устойчивости от действия момента Мх :
(18)
Коэффициент α для типов сечений, предложенных в задании, равен 0,6 при тх < 1 и (0,55 + 0,05 тх) при 1 < тх < 5; коэффициент β равен 1 при гибкости λ < 100. < 3,53 < 5,23
Условие выполняется стойка устойчива
Проверочный расчет местной устойчивости элементов сечения
Эта проверка необходима, если в сечении имеются широкие и тонкие листовые элементы. Чаще всего теряют устойчивость стенки балок. Для обеспечения устойчивости стенки при отсутствии снимающих стенку сосредоточенных сил необходимо выполнить условие:
( 19 )
где hc = 400 мм - высота стенки сечения;
sc = 8 мм - толщина стенки;
E = 2*105 - модуль Юнга;
Rу = 260 МПа - расчетное сопротивление по пределу текучести;
Подставляем данные в формулу :
Условие местной устойчивости стенок выполняется
8. Проектирование прикрепления конструкции к стенке
Необходимо произвести расчет швов при соединении стойки в металлу оболочки резервуара. Вид соединения - тавровое. Так как резервуар имеет криволинейную поверхность стойка приваривается с нему с вырезом, повторяющий форму такой же кривизны. Необходимо рассчитать необходимое расстояние внедрения в тело оболочки на основании прочности соединительных швов. При увеличении расстояния внедрения в резервуар стойки, длина швов увеличивается. Необходимо найти такую длину швов, при которой будет обеспечиваться прочность соединения при создаваемой нагрузке, приложенной на одну стойку. Выбирается произвольный катет, равный k = 6 мм.
По чертежу видно, длинна флангового шва составляет 878,4 мм. Определить площадь поперечного сечения швов
; (20) где L- длинна угловых швов по периметру, см;
β - коэффициент β, учитывающий форму шва и зависящий от способа сварки (β = 0,7 при ручной дуговой сварке и сварке полуавтоматом проволокой диаметром до 1,4 мм; для других способов сварки см. табл. 3 4 СНиП);
Моменты инерции швов найдем по формуле:
(21)
В шве, как и в сечении, действуют два компонента напряжения, один из которых возникает от моментов и продольной силы:
(23)
другой - от поперечной силы
(24)
где Аr q = - площадь швов параллельная силе Qy;
Поскольку сечение состоит из листовых элементов и они имеют разную жесткость в плоскости листа и в перпендикулярной плоскости, поперечную силу воспринимают только те части сечения, плоскость которых параллельна силе Qу (см. п. 1), и швы, прикрепляющие эти элементы; их суммарное сечение обозначено АшQ в формуле (34).
Согласие СНиП, оба компонента напряжений условно считаются касательными (τ'). Эквивалентное напряжение рассчитываем по формуле:
; (25)
Наиболее опасная точка сечения та, при подстановке координат которой х,у в уравнение получается наибольшее по абсолютной величине значение τ'МР . Максимальное значение необходимо сравнивать с допускаемым напряжением для углового шва. Для шва, сваренного проволокой Св08 или электродом Э42, допускаемое напряжение [τ/]=180 МПа. В этом случае прочность металла шва такая же, как у основного металла 09Г2С.
При сварке другими материалами допускаемые напряжения следует определять по табл. 3 и 4 СНиП [1 ]. Если прочность шва выше, чем основного металла, то необходимо проверить также прочность по границе сплавления /см. формулу (12.1) СНиП [ l ]/. Если τ'экв. мах не равно [τ/], то принятый катет шва к1 нужно изменить.
Окончательное значение катета:
;
Так как катет шва не может быть меньше 3мм .Принимаем катет шва равным 3 мм. 9. Список используемых источников
1. Г.А.Николаев, В.А.Винокуров "Сварные конструкции. Расчет и проектирование" под редакцией академика Г.А.Николаева. Москва "Высшая школа", 1990 года 2. В.Г.Сорокина "Марочник сталей и сплавов" под редакцией В.Г.Сорокина. Москва "Машиностроение", 1989 года
3. СНиП II 23 - 81. Нормы проектирования. Стальные конструкции. Госстрой - М: Стройиздат., 1982 года 4. С.А.Куркин "Проектирование сварных конструкций в машиностроении" под редакцией С.А.Куркина. М: Машиностроение 1975 года
5. ГОСТ 14249 - 80. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность
6. ГОСТ 5264 - 80. Ручная дуговая сварка. Соединения сварные. Основные типы, конструктивные элементы и размеры
7. ГОСТ 16350 - 80. Районирование и статические параметры климатических факторов для технических целей. Москва, 1980 год.
9. Куркин А.С. Расчет и проектирование стержневых конструкции: Методическое указание по выполнения курсовой работы. - М.: Изд-во МГТУ, 1995 г. - 32 с.
4
Документ
Категория
Рефераты
Просмотров
105
Размер файла
938 Кб
Теги
kursach
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа