close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Курсовой проект ТГиВ

код для вставкиСкачать
Новосибирский государственный архитектурно - строительный университет
Кафедра Теплогазоснабжения и вентиляции
Курсовая работа
"Отопление и вентиляция жилого здания"
Пояснительная записка
Выполнил:
Студент гр. 364
Тюменцев Е.Ю
Проверил:
Алферова Е.Л
Новосибирск 2013
Содержание пояснительной записки.
Введение
Исходные данные
Тепловой режим здания
Расчётные параметры наружного воздуха
Расчётные параметры внутреннего воздуха
Теплотехнический расчёт наружных ограждающих конструкций
Определение градусо-суток отопительного периода и условий эксплуатации ограждающих конструкций
Стены
Перекрытие чердачное
Окна
Двери
Тепловой баланс помещений
Потери теплоты через ограждающие конструкции
Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха
Расчёт теплоты на нагревание вентиляционного воздуха
Бытовые тепловыделения
Определение расчётных теплопотерь помещений
Система отопления
Выбор системы отопления и типа нагревательных приборов
Тепловой расчёт нагревательных приборов
Гидравлический расчёт нагревательных приборов
Расчёт и подбор элеватора
Подбор оборудования индивидуального теплового пункта (ИТП)
Система вентиляции
Выбор систем
Расчёт воздухообменов
Расчёт системы вентиляции
Противопожарные требования к устройству систем отопления и вентиляции
Список литературы
Оглавление
Состав рабочих чертежей:
Общие данные
План подвала, план типового этажа
Система отопления
Принципиальная схема ИТП, экспликация оборудования ИТП
Узел прокладки вентиляционных каналов
1.Введение
В закрытых помещениях человек проводит до 80% времени. Поэтому для создания нормальных условий его жизнедеятельности необходимо поддерживать в этих помещениях строго определенный тепловой режим. Тепловой режим в помещении, обеспечиваемый системой отопления, вентиляцией и кондиционирования воздуха, определяется в первую очередь теплотехническими и теплофизическими свойствами ограждающих конструкций. В связи с этим высокие требования предъявляются к выбору конструкции наружных ограждений, защищающих помещения от сложных климатических воздействий: резкого переохлаждения или перегрева, увлажнения, промерзания, паро - воздухопроницания. В данном проекте необходимо изучить устройство и принципы расчета систем инженерного обеспечения зданий, ознакомиться с принципом действия и устройством основного технологического оборудования санитарно-технических систем. Кроме того нужно научиться увязывать системы теплоснабжения и вентиляции с архитектурно-планировочным и конструктивными решениями здания. 2.Исходные данные
Район застройки: г. Октябрьское (Ханты - Мансийский АО)
Объект строительства: трёхэтажный жилой дом с чердаком и подвальным помещением.
Характеристика наружных ограждений здания:
Стены:
-Штукатурка из цементно-песчаного раствора δ=0.03м ρ=1800 кг/м3 λ=0.58 Вт/(м*С°)
-утеплитель- плиты минераловатные ρ=90 кг/м3 λ=0.036 Вт/(м*С°)
-кирпичная кладка из кирпича глиняного обыкновенного δ=0.38м λ=0.56 Вт/(м*С°) ρ=1800 кг/м3 -штукатурка цементно-песчаным раствором δ=0.02м ρ =1800 кг/м3 λ=0.58 Вт/(м*С°)
Чердачное перекрытие
-стяжка цементно-песчаным раствором δ=0.04м ρ =1800 кг/м3 λ=0.58 Вт/(м*С°)
-утеплитель-пенополистирол ρ=40 кг/м3 λ=0.037 Вт/(м*С°)
-пароизоляция рубероид ρ=600 кг/м3 λ=0.17 Вт/(м*С°) δ=0.015м
-выравнивающий слой из цементно-песчаного раствора δ=0.01м ρ =1800 кг/м3 λ=0.58 Вт/(м*С°)
-железобетонная плита перекрытия без пустот δ=0.25м ρ=2500 кг/м3 λ=1.69 Вт/(м*С°)
Пол над неотапливаемым подвало:
-Линолеум поливинилхлоридный на тканевой подоснове ρ=1400 кг/м3 δ=0.002м λ=0.23 Вт/(м*С°)
-выравнивающий слой из цементно-песчаного раствора δ=0.02м ρ =1800 кг/м3 λ=0.58 Вт/(м*С°)
-утеплитель - маты из стеклянного штапельного волокна "URSA" ρ=15 кг/м3 λ=0.046 Вт/(м*С°)
-пароизоляция битумная мастика ρ=1400 кг/м3 δ=0.003м λ=0.27 Вт/(м*С°)
-железобетонная плита перекрытия без пустот δ=0.25м ρ=2500 кг/м3 λ=1.69 Вт/(м*С°)
3.Тепловой режим здания
3.1.Расчётные параметры наружного воздуха
По СНиП 23-01-99*
Расчётная температура наружного воздуха tн.в = -410С
Продолжительность отопительного периода zо.п = 261 суток
Средняя температура отопительного периода tср.о.п = -9 0С
3.2.Расчётные параметры внутреннего воздуха
По СНиП 23-02-2003
Влажность внутреннего воздуха 55%
Влажностный режим нормальный Условия эксплуатации ограждающих конструкций: Б. Зона влажности - нормальная По ГОСТ 30494-96
Угловая комната tв = 22°С
Жилая комната tв = 21 °С
Кухня tв = 18 °С
Ванная tв = 24 °С
Уборная tв = 18 °С
Лестничная клетка tв = 16 °С
Совмещенное помещение уборной и ванной tв = 26 °С
3.3.Теплотехнический расчёт наружных ограждающих конструкций
3.3.1. Определение градусо-суток отопительного периода и условий эксплуатации ограждающих конструкций
Определяем градусо-сутки отопительного периода
ГСОП=z_(о.п)×(t_в-t_(ср.о.п) )=261×(21+9)=7830
tв - расчётная температура внутреннего воздуха; tв = 21°С,
zоп - продолжительность отопительного периода; zоп = 263 суток
tср.оп - средняя температура наружного воздуха; tср.оп = -18,2°С
По СНиП 23-02-2003 УОЭК=Б при нормальном режиме помещений и нормальной зоне влажности. 3.3.2.Стены.
Наружняя стена состоит из следующих слоёв (от наружной поверхности к внутренней):
Штукатурка из цементно-песчаного раствора: ρ = 1800 кг/м3,
λ1 = 0,58 Вт/(м2×0С), δ1 = 0,03 м.
Утеплитель - плиты минераловатные:
ρ = 90 кг/м3, λ2 = 0,036 Вт/(м2×0С),
δ2 - ?
Кирпичная кладка из кирпича глиняного обыкновенного: ρ = 1800 кг/м3, λ3 = 0,036 Вт/(м2×0С), δ3 = 0,38 м.
Штукатурка из цементно-песчаного раствора: ρ = 1800 кг/м3, λ4 = 0,58 Вт/(м2×0С),
δ4 = 0,02 м.
α_в=8,7 Вт/м2×0С
α_н=23 Вт/м2×0С
Rтр.эк = a×ГСОП+b, где:
a = 0,00035
b = 1,4
Rтр.эк = a×ГСОП×b = 0,00035×7569+1,4 = 4,049 (м2 0C) /Вт
R_(тр. с-г. )= (n(t_в-t_n))/(Δt×α_в )=(0,6×(20+41))/(4×8,7)=1,05 (м^2×℃)/Вт
δ_2= λ_2×(R_тр-1/α_в -1/α_н -δ_1/λ_1 -δ_3/λ_3 -δ_4/λ_4 )=0,036×(4,049 -1/8.7-1/23-0,03/0,58-0,38/0,56-0,02/0,58)=0,112 м. =120 мм. R_φ=1/α_в +1/α_н +δ_1/λ_1 +δ_2/λ_2 +δ_3/λ_3 +δ_4/λ_4 =
=0,115+0,0435+0,052+0,68+0,034+3,42=4,035 м2×0С/Вт
k=1/R_φ =1/4,035=0,248 Вт/м2 °С
 = 0,03 + 0,112+0,38+0,02=0,542 м=542 мм
3.3.3.Перекрытие чердачное.
Стяжка цементно-песчаным раствором: ρ = 1800 кг/м3,
λ1 = 0,58 Вт/(м2×0С), δ1 = 0,04 м Утеплитель - пенополистирол:
ρ = 35 кг/м3,
λ2 = 0,037 Вт/(м2×0С),
δ2 - ?
Пароизоляция - рубероид:
ρ = 600 кг/м3,
λ3 = 0,17 Вт/(м2×0С),
δ3 = 0,015 м.
Выравнивающая слой из цементно-песчаного раствора:
ρ = 1800 кг/м3,
λ4 = 0,58 Вт/(м2×0С),
δ4 = 0,01 м.
Железобетонная плита перекрытия без пустот:
ρ = 2500 кг/м3,
λ5 = 1,69 Вт/(м2×0С),
δ5 = 0,25 м.
n = 0,6
tв = 200C
R_(тр. с-г. )= (n(t_в-t_n))/(Δt×α_в )=(0,6×(20+41))/(3×8,7)=1,4 (м^2×℃)/Вт
δ_2= λ_2×(R_тр-1/α_в -1/α_н -δ_1/λ_1 -δ_3/λ_3 -δ_4/λ_4 )
=0,037×(4,049-1/8.7-1/23-0,04/0,58-0,015/0,17-0,01/0,58-0,25/1,69)
=0,132 м. =140 мм.
R_φ=1/α_в +1/α_н +δ_1/λ_1 +δ_2/λ_2 +δ_3/λ_3 +δ_4/λ_4 +δ_5/λ_5 = 1/8.7+1/23+0,04/0,58+0,015/0,17+0,01/0,58+0,25/1,69+0,132/0,037=4,058 м2×0С/Вт
k=1/R_φ =1/(4,058 )=0,246 Вт/м2 °С
 = 0,04 + 0,132+0,015+0,01+0,25=0,447 м=447 мм
3.3.4.Перекрытие над подвалом.
Перекрытие над подвалом состоит из следующих слоев:
Линолеум поливинилхлоридный на тканевой подоснове:
1= 0,002 1=0,35 Вт/м °С
1=1400 кг/м3
Выравнивающий слой из цементо-песчаного раствора:
2= 0,02 м
2= 0,58 Вт/м °С
Утеплитель - маты из стеклянного штапельного волокна "URSA"
3 - ?
3= 0,04 Вт/м °С
=15кг/м3
Пароизоляция - битумная мастика:
4= 0,003 м
4= 1,17 Вт/м °С
=1400 кг/м3
Железобетонная плита перекрытия без пустот:
5= 0,25 м
5= 1,69 Вт/м °С
R_(тр. с-г. )= (n(t_в-t_n))/(Δt×α_в )=(0,6×(20+41))/(2×8,7)=2,1 (м^2×℃)/Вт
Rтр=а×ГСОП+в, где:
a = 0,00045
b = 1,9
Rтр=а×ГСОП+в = 0,00045×7569+1,9 = 5,306 (м2 0C) /Вт
δ_3= λ_3×(R_тр-1/α_в -1/α_н -δ_1/λ_1 -δ_2/λ_2 -δ_4/λ_4 -δ_5/λ_5 )
=0,04×(5,306-0,115-0,006-0,0435-0,0026-0,148)=0,2 м. =200 мм.
R_φ=1/α_в +1/α_н +δ_1/λ_1 +δ_2/λ_2 +δ_3/λ_3 +δ_4/λ_4 +δ_5/λ_5 =0,115+0,0345+0,006+0,0026+0,148+5=5,31 м2×0С/Вт
k=1/R_φ =1/5,31=0,188 Вт/м2 °С
 = 0,002 + 0,02 + 0,2+0,003+0,25=0,475 м=475 мм
3.3.5 Окна.
Требуемое сопротивление окон определяется по СП 23-01-2004
0,55 (м2×0C) /Вт - тройное остекление в раздельно-спаренных переплетах из обычного стекла.
Определяем коэффициент теплопередачи для данной ограждающей конструкции:
k=1/0,55=1,82 Вт/м2×°С
3.3.6 Двери.
Требуемое и фактическое сопротивление теплопередаче наружных дверей должно быть не менее 0,6 Rтр стен здания. Конструкция устанавливаемой двери должна удовлетворить этому требованию.
R_φ=0,8×4,035=3,23 м2×0С/Вт
Определяем коэффициент теплопередачи для данной ограждающей конструкции:
k=1/3,23=0,310 Вт/м2×°С
Таблица 3.1. Теплотехнические параметры ограждающих конструкций
Наименование
ограждения
, мм
R_φ, (м2× 0C) /Вт
k, Вт/м2×°ССтена5424,0350,248Перекрытие подвальное4474,0580,246Перекрытие чердачное4755,310,188Окно-0,551,82-0,27Дверь-3,230,310
3.4. Тепловой баланс помещений
3.4.1. Потери теплоты через ограждающие конструкции
Основные и добавочные потери теплоты следует определять суммируя потери теплоты, через отдельные ограждающие конструкции Q, Вт, с округлением до 10 Вт для помещений по формуле, согласно СНиП 2.04.05-91*:
Q_0=F×k×(t_ВН-t_(Н.В) )×n×(1+β),Вт, где:
F - Расчётная площадь ограждающей конструкции
R - Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции
t_p-Расчётная температура воздуха в помещении
t_exp - Расчётная тепмературы наружнего воздуха для холодного периода года
β - Добавочные потери теплоты в долях от основных потерь
n - Коэффициент учёта положения наружной поверхности
Для наружных стен, чердачных перекрытий, окон, наружных дверей n=1
Для перекрытий над подвалом n=0,6
Добавочные потери через ограждающие конструкции
Добавочные потери теплоты β через ограждающие конструкции.
Север, восток, северо-восток, северо-запад, - 0.1;
Юго-восток, запад - 0.05;
0,2Н - для тройных дверей с двумя тамбурами между ними (Н - высота здания от поверхности земли до верха карниза, м)
0,27Н - для двойных дверей с двумя тамбурами между ними
0,34Н - для двойных дверей без тамбура
0,22Н - для ординарных дверей
3.4.2. Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха
Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха будем определять по формуле:
Q_и=0,15×Q, Вт
3.4.3. Расход теплоты на нагревание вентиляционного воздуха
Расход теплоты Qвен, Вт, на нагревание вентиляционного воздуха определяем по формуле:
Q_вен = 0,28× ∑ G_i× c×(t_p - t_i)×k, где:
G_i - расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через ограждающие конструкции помещения
c - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/кг ×°С
tp, ti - расчетные температуры воздуха, ℃, соответственно в помещении (средняя с учетом повышения для помещений высотой более 4 м) и наружного воздуха в холодный период года (параметры Б)
Как правило, Qвен > Q_и
3.4.4. Бытовые тепловыделения
Определяем бытовые тепловыделения по Г.6, СНиП 23-02-2003:
Q_быт - бытовые теплопоступления помещения.
Для жилых зданий без органичений социальной нормы:
Q_быт=10×F_пола, Вт
3.4.5. Определение расчётных теплопотерь помещений
Расчётные теплопотери получены из уравнения теплового баланса помещений и равны:
Q_рас=Q_0+Q_вен-Q_быт
Рассчитаем потери теплоты через ограждающие конструкции для помещения 202
Для наружной стены обращенной на север, получаем:
Qo= F×(tв-tн)×(1+∑β)×n×k=29,155×(22-(-41))×(1+0,1)×1×0,248=523,845 Вт
Для окна, обращенного на север: Qo=2,70×(22-(-41))×(1+0,1)×1×1,82=356,019 Вт
Найдем Qи и Qв:
Qи=0,15×(523,845+356,019)=131,98 Вт
Qв=0,28×3×14,32×1,2×1×63×0,8=727 Вт
Qв> Qи, следовательно выбираем Qв=727 Вт.
Бытовые тепловыделения:
Qб=10×14,3=143 Вт.
Итак, выражаем Qр:
Qр= 879,864+727-143=1464,126 Вт
Для всех остальных помещений расчет аналогичен. Теплопотери для жилых помещений сведены в таблицу 1, приложение 1.
4. Система отопления
4.1 Выбор системы отопления и типа нагревательных приборов
Для жилых зданий выбираем водяную однотрубную вертикальную систему отопления с П-образным присоединением стояков. Теплоснабжение здания осуществляется от местной котельной с параметрами теплоносителя Т1/Т2=95/70 0C.
Система отопления с нижней разводкой с тупиковым встречным движением воды в магистралях.
В качестве нагревательных приборов принимаем радиаторы чугунные секционные МС-140-98.
4.2.Тепловой расчет нагревательных приборов
Цель теплового расчета заключается в определении площади нагревательной поверхности отопительных периодов, достаточной для подачи в помещение требуемого колличества тепла при расчетных условиях.
Qпр - необходимая теплоотдача прибора, определяется по формуле :
Qпр= Qр - Qтр×0,9, Вт
Qр - тепловые потери помещения
Qтр - теплоотдача открыто приложенных в пределах помещения стояка (ветки) и подводок, к которым непосредственно присоединен прибор:
Qтр=qг×lг+qв×lв , Вт
где qг,qв - теплоотдача 1 м вертикальных и горизонтальных труб, Вт/м
Для неизолированных труб принимаем по таблице II.22, спр. Староверова. 1ч.;для изолированных труб принимаем по таблице II.24, спр. Староверова. 1ч.;
lг,lв - длина вертикальных и горизонтальных труб в пределах помещения;
Коэффициент к- комплексный коэффициент приведения номинального условного теплового потока к расчетным условиям, определяется по формуле:
где b - коэффициент учета атмосферного давления в данной местности принимается по табл.9.1, (спр.Староверова.1ч.);
 - коэффициент учета направления движения теплоносителя воды в приборе снизу - вверх (табл 9.11 спр. Староверова. 1ч):
- n, p, c -показатели для определения теплового потока отопительных приборов.
Количество воды, циркулирующей в стояке :
Gп.р. = (3.6*Qст*1*2)/t2-t1 1=1,03 - коэффициент, учитывающий дополнительный тепловой поток вследствие округления числа элементов отопительного прибора до целого числа или увеличения площади нагревательной поверхности его
до стандартного значения (определяется по табл.9.4 спр. Староверова.1ч.);
2=1,02 - коэффициент, учитывающий величину дополнительного теплового потока вследствие расположения отопительного прибора у наружной стены (табл.9.5 спр. Староверова. 1ч.);
Температура воды, выходящей из прибора определяется по формуле:
Требуемую площадь нагревательной поверхности прибора находим по формуле:
где Кн.у. - номинальный условный коэффициент теплопередачи прибора, определяемы по табл.9.7 спр. Староверова.1ч.
Число секций чугунного радиатора определяют по формуле:
где ас - площадь нагревательной поверхности одной секции, ас=0,24 м2;
3 - коэффициент учета числа секций в приборе, 3=1;
4 - коэффициент, учитывающий способ установки отопительного прибора, определяеться по табл.9.12 спр. Староверова
Пример расчета:
Рассмотрим стояк №2. Находим по формуле Qтр для помещения 101:
Qтр=81×3,495+63×0,8=50 Вт
lг,lв необходимо определять по чертежу.
Qпр= 1710-333×0,9=1410 Вт
G=0,86×8246×1,03×1,02/(95-70)=298 кг/ч
Учитывая, что tвх=95 0C, определяем температуру на выходе из прибора.
tср=95+91/2=93, 0C
Определяем к:
Итак, находим требуемую площадь наружной нагревательной поверхности прибора и количество секций:
Расчет остальных приборов аналогичен. Результаты сведены в таблицу 4.1.
4.3. Гидравлический расчет системы отопления
Расчет вертикальной системы отопления (для двойных стояков) ведем по характеристикам гидравлического сопротивления. Стояки принимаем с односторонним присоединением приборов. Сначала определяем характеристики гидравлического сопротивления стояков согласно табл.10.19. спр.Староверова.1ч.:
Sст=S1 + S2 + S3 + S4 + S5 + S6 S1 - сопротивление этаж. стояков;
S2 - сопротивление приборных узлов верхнего этажа;
S3 - сопротивление узла присоединения у подающей магистрали;
S4 - сопротивление узла присоединения у обратной магистрали;
S5 - сопротивление прямых участков труб стояков;
S6 - сопротивление приборных узлов, определяется по формуле:
S6 = Sп + Sпр×lпр Sп - сопротивление подвода, (Па/(кг/ч)2);
Sпр - сопротивление прибора длиной 1 (м), (Па/(кг/ч)2);
lпр -длина прибора.
Определяем потери давления для стояков:
P=S×G2CT, Па
На участках необходимо определить скорость движения воды:
=G/(s××3600)=G×4/(××d2×3600), м/с
Затем находим Rуд по таблице II.2 спр. Староверова. Линейные потери на участке находим по формуле:
Pл=Rуч×lуч, Па
Определяем коэффициенты местных сопротивления по таблице II.1.1. и местные потери давления на участке по таблице II.3.
Находим невязку. Невязка для тупиковых систем не должна превышать 15%, иначе необходимо установить шайбу, диаметр которой определяеться по следующей формуле:
d= 3,54×(G2ст/P)0.25, мм Пример расчета:
Для того, чтобы произвести расчет системы, разбиваем схему на участки выделяем стояки. Произведем расчет стояка 5, Qст2=3376 Вт.
Gст= 1,02×1,03×0,86×3376/(95-70)=122,01 кг/ч
Принимаем диаметр трубы равный 20 мм.
P= (57+46+12+4*23+3*31+3*31)×10-4× G2ст=585,04 ,Па При гидравлическом расчете системы на участке Ст5:-Ст6 мы получили невязку 68%, поэтому необходимо ввести шайбу:
d= 3,54×((285,26)2/3197,9-585,04+1000)^0.25=16,2 мм
Результаты гидравлического расчета системы представлены в таблице 4.2
5. Система вентиляции
5.1. Выбор системы
Жилые здания согласно СНиПу оборудованы вытяжной естественной канальной системой вентиляции с устройством каналов во внутренних стенах. Вытяжная система должна осуществляться из санитарных углов и кухонь.
В жилых домах квартирного типа допускается объединение вентиляционных каналов: из санитарного узла без унитаза и кухни той же квартиры; можно объединить туалет и ванную. Поквартирная вытяжка индивидуальная!
Норма вытяжки воздуха: - ванная комната 25 м3/час;
- туалет 25 м3/час;
- объединенный санузел 50 м3/час;
- кухня с электроплитой 60 м3/час.
Рекомендуемые скорости воздуха:
- в вытяжных решетках 0,5-1 м/с:
- горизонтально сборный канал 1 м/с(1,5 максимальная):
- вытяжные шахты 1-1,5 м/с.
5.2 Расчет воздухообменов. Расчет системы вентиляции
Системы вентиляции общего назначения служат для подачи и удаления незапыленного воздуха с температурой до 80 С.
Производить расчет будем только третьего этажа.
При расчетах использовался справочник Староверова часть 3-я, книга 2я, глава 22(таблицы № 22,7; 22,11;22,12)
tH = +5 C
tB = +18 C
Общие потери давления , Па, в сети воздуховодов для стандартного воздуха (t = 20С и  = 1,2 кг/м3) определяется по формуле:
p = (Rl+z),
где R - потери давления на трение на расчетном участке сети, Па, на 1 м;
l - длина участка воздуховода, м;
z - потери давления на местные сопротивления на расчетном участке сети, Па; Рабочие давления рассчитываются по основному закону гидростатики:
pp = *g*h = (H - B)*g*h,
где h - расстояние от кровли до потолка и от кровли до дефлектора, м;
g - ускорение свободного падения.
h= 0.3+0.5=0.9 м
Формула зависимости плотности:
 = 353/273+t
В = 1.21, Н = 1.27
Найдем рабочее давление:
pp = *g*h = (H - B)*g*h = (1,27 - 1,21)*9,81*0,9 = 0,53 Па
Теперь займемся расчетом располагаемого давления.
Потери давления на трение R, Па, на 1 м в круглых воздуховодах определяют по формуле:
R = **v2*n/2*d,
где  - коэффициент сопротивления трения;
d - гидравлический диаметр канала;
v - скорость движения воздуха в воздуховоде;
 - плотность воздуха, перемещаемого по воздуховоду, кг/м3;
*v2/2 - скоростное динамическое давление, Па;
n - коэффициент на потери давления на трение, учитывающий шероховатость материалов воздуховода.
Материал воздуховода - кирпич, следовательно n = 1,4.
Размер канала равен 140х140, следовательно s = 0,02 м.
v = Q/s*3600 = 60/0.02*3600 = 0.83 м/с.
Коэффициент сопротивления рассчитывается по формуле Альтшуля:
 = 0,11(KЭ/d + 68/RE)0,25,
где КЭ - абсолютная эквивалентная шероховатость поверхности воздуховода по листовой стали, равная 0,1 мм;
d - диаметр воздуховода, мм;
RE - число Рейнольдса.
d = 2*s/п = 2*140*140/280 = 140 мм
RE = Vd/ = 0.83/0.0000133= 62406 Потери давления z, Па, на местные сопротивления определяются по формуле: z = **v2/2,
где  - сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке воздуха.
 = 0,5+1,2*2 = 2,9
z = **v2/2 = 2,9*1,2*0,83*0,83/2 = 1,12
Коэффициент сопротивления:
 = 0,11(KЭ/d + 68/RE)0,25 = 0,11(4/140+68/62406)^0,25 = 0,24
R = **v2*n/2*d = 0,24*0,06*0,83*0,83*1,4/2*0,14 = 0,049
p = (Rl+z) = 0.049*3+1.12=2.59
Располагаемое давление меньше рабочего давления, следовательно система вентиляции будет работать. Список использованной литературы
1. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Ч. 1. Отопление/Под ред. И. Г. Староверова. - М.: Стройиздат, 1990.
2. СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование / Госстрой России .- М.: ГУПЦПП, 2004.
3. СНиП 2.04.05- 91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование / Госстрой России. - М.: ГУПЦПП, 1992.
4. СНиП 23-01-99*. Строительная климатология / Госстрой России.-
М.: ГУПЦПП, 2003.
5. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий/ Госстрой России.-
М.: ГУПЦПП, 2003.
6. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха Кн. 2 / Под ред. Н. Н. Павлова. - М.: Стройиздат, 1990.
7. ГОСТ 21.602-2003. Система проектной документации для строительства. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха: Рабочие чертежи.- М., 2003.
8. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия/ Госстрой СССР.- М.: ЦНИИСК им. Кучеренко, 1989.
9. СП 7.13130.2009 "Отопление, вентиляция и кондиционирование. противопожарные требования."/ ФГУ ВНИИПО МЧС России.-М.:2009.
Документ
Категория
Рефераты
Просмотров
455
Размер файла
456 Кб
Теги
тгив, проект, курсовой
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа