close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

ФорумовскаяРПЗ

код для вставкиСкачать

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ им. Н.Э.БАУМАНА
Факультет МТ
Кафедра МТ8
КУРСОВОЙ ПРОЕКТ РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ТЕПЛОВОЙ ОБРАБОТКИ
ТЕМА:
Лабораторная высокотемпературная вакуумная печь сопротивления
Студент: ______________(Каримова К.Л.) Группа_МТ8-82_
Руководитель проекта: ___________________(Горничев А.А.)
2008 г.
Содержание
Техническое задание
Введение
1.Определение теплотехнических характеристик и тепловой массивности садки 1.1 Теплотехнические характеристики садки
1.2 Определение тепловой массивности садки
1.2.1 Определение S
1.2.2 Определение α
1.3 Определение критерия Био
2.Расчёт времени нагрева садки 2.1 Расчёт времени τ1 2.2 Расчёт времени τ2 по графикамБудрина 3.Определение продолжительности цикла работы печи 4.Определение производительности печи 5.Определение основных размеров нагревательной камеры 6. Расчёт теплового баланса
6.1 Потери тепла на нагрев садки 6.2 Потери тепла на нагрев тары и атмосферы печи 6.3 Расчёт потерь через огнеупорный слой 6.4 Расчёт потерь через теплоизоляционный слой 6.5 Расчёт Qкл 6.6 Расчёт Qакк
6.7 Расчёт Qткз
6.8 Расчёт Qотв
6.9 Расчёт Qнеуч 6.10 Окончательный расчёт теплового баланса 6.11 Определение КПД печи
6.12 Определение удельного расхода энергии 7. Определение мощности печи
8. Определение удельного расхода энергии 9.Расчёт и размещение нагревателей
10.Расчет механизма подъёма
11.Определение ориентировочной стоимости нагревательной камеры
12. Составление таблицы ТЭП печи
13. Список литературы
Техническое задание
В данном курсовом проекте требуется спроектировать лабораторную высокотемпературную вакуумную печь сопротивления для отжига.
Материал садки - ниобий, Тпл=2468°С.
Максимальная масса садки 5 кг. Коэффициент заполнения садки К=0,5. Максимальная температура печи 1250 °С. Давление в нагревательной камере Рраб=2*10-5Па.
Вакуум создаётся при помощи диффузионного насоса.
Огнеупорный материал - шамот ультралегковес.
Теплоизолирующий материал - вакуум и экраны.
Нагреватель - свернутая в спираль проволока из Х20Н80, защищённая от возможного окисления кварцевым стеклом.
Форма камеры - цилиндрическая.
На боковой поверхности камеры расположен глазок из кварцевого стекла диаметром 2см.
Для загрузки и выгрузки садки предусмотрено отверстие, которое закрывается крышкой.
Крышка открывается с помощью механизма подъёма.
Для контроля рабочей температуры используются термопары.
Управление технологическими параметрами ведется при помощи цифровой системы контроля посредством клавиатуры и дисплея.
1.Определение теплотехнических характеристик и тепловой массивности садки
1.1 Теплотехнические характеристики садки:
- коэффициент теплопроводности λме , для реальной садки λс = λме(К,
- коэффициент теплоёмкости сме, для реальной садки сс= сме,
- плотность ρме, для реальной садки ρс = ρме(К,
- коэффициент температуропроводности аме= λме /сме(ρме, для реальной ас= аме,
где К - коэффициент заполнения садки
Теплотехнические характеристики определяем по справочным материалам.
Определение исходных данных для заданной температуры нагрева произведено методом линейной интерполяции:
Температуры печи, начала и конца нагрева садки:
Тп=1250+273=1523 К,
T1=20+273=293 К, T2=1200+273=1473 К, (1=52 Вт/мК, с1=268 Дж/кг*К
(2=76 Вт/мК, с2=324 Дж/кг*К
Средняя температура периода нагрева: , Тср=610+273=883К.
Òåïëîïðîâîäíîñòü ìàòåðèàëà ïðè ñðåäíåé òåìïåðàòóðå:
; Òåïëîåìêîñòü ìàòåðèàëà ïðè ñðåäíåé òåìïåðàòóðå:
ρме= 8570 кг/м3.
Пересчёт параметров с учётом коэффициента заполнения садки:
λс= 64(0,5 = 32 (Вт/м(К)
ρс= 8570(0,5= 4285 (кг/м3)
сс=сср=296 (Дж/кг(К)
Определение коэффициента температуропроводности ас:
ас=32/296(4285 =25(10-6 м2/с(К. 1.2 Определение тепловой массивности садки
При определении ТМС используем критерий Био:
Bi = α(S /λс
Для этого требуется рассчитать коэффициент теплоотдачи α и уточнить величину S (наименьшее расстояние между самой горячей и самой холодной точками).
1.2.1 Определение характеристического размера садки
Отжигу подвергается садка цилиндрической формы, у которой диаметр равен высоте. Зная максимальную массу садки и плотность материала, можем рассчитать габариты детали. m=ρ*π*D3/4, => D=H=3√(4m/πρ)=0,09м.
Из анализа габаритов садки следует, что характеристический размер будет равен половине толщины садки S=0,045м.
1.2.2Определение коэффициента теплоотдачи
В данном проекте требуется разработать вакуумную печь, то есть при расчёте α будем учитывать только составляющую излучения (αизл). Коэффициент теплоотдачи αизл определяем по закону Стефана - Больцмана:
где спр -приведенный коэффициент (излучательная способность материала) спр=εпр(с0
с0=5,67 Вт/м2К4 - излучательная способность АЧТ
ε1- степень черноты материала садки (ε=0,8)
ε2- степень черноты материала печи (ε=0,9)
- тепловоспринимающая поверхность садки; - печи; принимаем = 0,5,
εпр=0,77
спр=0,77(5,67=4,37 Вт/м2*К4
Находим αизл для температурначала и конца нагрева садки:
α1=
α2=
αср.= (α1 + α2) / 2 =(191 +588)/2=390 (Вт/м2*К)
1.3 Определение критерия Био:
Bi =390(0,045/32=0,548 >0,5=> садка массивная.
2. Расчёт времени нагрева садки
2.1 Расчёт времени τ1
Рис.1 Диаграмма нагрева ТМТ
На этапе нагрева печи при постоянной мощности (τ1)рекомендуется принять:
Tп =0,85(Тз=0,85( 1523 =1295K
T пов = 0,5(Тз=0,5(1523=761,5K
Тепловой поток q= αср*( Tп - T пов )=390*(1295-761,5)=208065 Вт/м2
Температура, до которой нагревается поверхность садки за время :
, t''пов=990-273=717°С,
τ '=0,3S2/ ас =0,3(0,0452/ 25(10-6= 24,3 с Для ∞ цилиндра Δt= qR/2λс = 108208(0,045/2(32 = 76 К,
t'пов=1,3*Δt=1,3*76=98,8°С,
t'ц=0,5*Δt=0,5*76=38°С;
Т''пов> Δt => полученные результаты можно использовать.
Относительная температура нагрева
(=q/ сс*ρс*S=208065/296*4285*0,045=3,645,
τ ''=( t''пов- t'пов)/ (=(717-98,8)/3,645=169,6 с,
τ 1= τ '+ τ ''=24,3+169,6=193,9с=3,23 мин.
2.2.Расчёт τ2 по графикам Будрина
( =
( - температурный критерий
tпеч - температура печи при установившемся нагреве (tпеч=1250 °С)
tнач - начальная температура центра пластины (tнач= t''пов=717°С)
tц - требуемая температура центра садки (tц=1200°С)
(=(1250-1200)/(1250-717) = 0,094
Определяем критерий Био для нужного интервала температур:
αср.= (α717 + α1200) / 2 =(362 +588)/2=475 (Вт/м2(К)
Bi = αср (S/λс= 475(0,045/32 =0,67
Рис.2 График Будрина.
Из графика получаем значение критерия Фурье F0=4,5 , с=6,075мин.
Время нагрева садки:
с=9,3мин=0,155ч.
3.Определение продолжительности цикла работы печи
τцикла = τнагрева + τвыдержки + τохлаждения + τвспомогательное τнагрева=0,155 ч,
τвыдержки=2 ч,
τохлаждения=(1200-20)/7=169мин=2,81 ч,
τвспомогательное=0,25 ч.
τцикла=0,155+2+2,81+0,255,2 ч
4. Определение производительности печи
Зная массу садки и общее время цикла, можем найти производительность печи:
g =mc/ τцикла = 5/5,20,96 кг/ч.
5. Определение основных размеров нагревательной камеры
Учитывая коэффициент заполнения К=0,5 и габариты садки назначаем размеры рабочего пространства: диаметр рабочего пространства D=dc+2*15=90+30=120мм,
высота рабочего пространства H=hc+20=90+20=110мм.
6. Расчёт теплового баланса
Уравнение теплового баланса:
Qрасх=Qпол+Qвсп+Qкл+Qакк+Qотв+Qктз+ Qнеуч
Qрасх -всё тепло, потребляемое печью.
Qпол - тепло, идущее на нагрев садки.
Qвсп- потери тепла, идущие на нагрев тары и атмосферы печи.
Qкл - тепло, пропускаемое кладкой.
Qакк- тепло, аккумулируемое всеми составляющими печи.
Qотв- потери тепла через отверстия. Qткз- тепло, отводимое через источники теплового короткого замыкания.
Qнеуч - неучтённые потери.
Qподв- энергия, потребляемая из сети.
6.1 Рассчитываем потери тепла на нагрев садки Qпол
Qпол =mсc(tкон-tн)/ τнагрева= 5(296((1200-20)/0,155=1,03(107Дж/ч=2864,5 Вт
6.2 Потери на нагрев тары и атмосферы печи Qвсп
Qвсп= Qтары + Qатм=0,1 Qпол+vг cг (tкон-tнач г). В нагревательной камере вакуум, поэтому вторая составляющая очень мала;
тара отсутствует.
Qвсп=0 Вт. 6.3 Расчёт потери тепла через огнеупорный слой
6.3.1 Расчет теплового потока через боковые стенки
Назначим минимальную ширину огнеупорного слоя =0,027м, по условию материал этого слоя - шамот-ультралегковес. Стенки печи цилиндрические.
Определяем площади: Из-за кварцевого стекла, защищающего нагреватели, Dвн=0,12+2(0,009=0,138 м,
Dнар= Dвн+2=0,138+2(0,027=0,192 м
Fвн=(Dвн (hвн =(0,138(0,11=0,048 м2 Fнар= ( Dнар(( hвн+2()=(0,192( (0,11+2(0,027)=0,099 м2 Площадь смотрового отверстия Fотв =( D2отв/4=(0,022/4=0,0003 м2 мала, поэтому её не учитываем.
Fнар / Fвн =0,099 /0,048=2,06<2, поэтому Fср=√(Fвн(Fнар )=0,069 м2.
Назначаем температуры:
на внутренней поверхности шамота t1=1200°C,
на внешней поверхности шамота t2=1020°C,
tср=1110°C.
Определяем коэффициент теплоотдачи шамота-ультралегковеса :
λшул=1,363((0,08+0,00014(1110)=0,321 .
αвн.= α1200 =588 (Вт/м2*К), αнар= α1020=.
Расчет термических сопротивлений:
R1=1/ αвн( Fвн= 1/588(0,048=0,035 К/Вт
R2=/ λшул ( Fср=0,027/0,321(0,069=1,216 К/Вт
R3=1/ αнар( Fнар=1/464(0,099=0,022 К/Вт
Тепловой поток:
Qклбок=( t1- t2)/ΣR=(1200-1020)/1,273=141,4 Вт.
Поскольку при выборе граничных температур очень велика вероятность ошибки, необходима проверка правильности назначенных температур. Проверка слева
t1'= t1- Qклбок R1=1200-141,4(0,035=1194,99°C
t2'= t1- Qклбок (R1+ R2)=1200-141,4((0,035+1,216)=1023,08°C
Проверка справа
t1''= t2+ Qклбок (R3+ R2)=1020+141,4((0, 022+1,216)= 1194,99°C
t2''= t2+ Qклбок R3=1020+141,4(0, 022=1023,08°C
Разница между минимальным и максимальным значениями должна быть:
Δ t1=5,01°C, Δ t2=3,08°C, => назначенные температуры подходят.
6.3.2 Расчет теплового потока через крышку
Назначим ширину огнеупорного слоя =0,027м, материал слоя - шамот-ультралегковес. Форма крышки круглая.
Определяем площади: Fвн=(D2вн/4=(0,1382/4 =0,015 м2 Fнар= ( (Dвн+2()2/4=( (0,138+2(0,027) 2/4=0,029м2 Fнар / Fвн =0,029 /0,015=1,93<2, поэтому Fср=(Fвн+Fнар )/2=0,022м2.
Назначаем температуры:
на внутренней поверхности шамота t1=1200°C,
на внешней поверхности шамота t2=1020°C,
tср=1110°C.
Определяем коэффициент теплоотдачи шамота-ультралегковеса :
λшул=1,363((0,08+0,00014(1110)=0,321 .
αвн.= α1200 =588 (Вт/м2*К), αнар= α1020=464 (Вт/м2*К).
Расчет термических сопротивлений:
R1=1/ αвн( Fвн= 1/588(0,015=0,113 К/Вт
R2=/ λшул ( Fср=0,027/0,321(0,022=3,824 К/Вт
R3=1/ αнар( Fнар=1/464(0,029=0,074 К/Вт
Тепловой поток:
Qклсвод=( t1- t2)/ΣR=(1200-1020)/4,012=44,9 Вт.
Проверка слева
t1'= t1- Qклсвод R1=1200-83,7(0,055=1194,97°C
t2'= t1- Qклсвод (R1+ R2)=1200-83,7((0,055+2,054)=1023,33°C
Проверка справа
t1''= t2+ Qклсвод (R3+ R2)=1020+83,7((0,042+2,054)= 1194,97°C
t2''= t2+ Qклсвод R3=1020+83,7(0,042 =1023,33°C
Разница между минимальным и максимальным значениями должна быть:
Δ t1=5,03°C, Δ t2=3,33°C, => назначенные температуры подходят.
6.3.3 Расчет теплового потока через под
Строение пода аналогично строению крышки, поэтому Qклпод=Qклсвод=44,9 Вт.
6.3.4 Суммарные потери тепла через огнеупорный слой
QшΣ= Qклбок+ Qклсвод+ Qклпод=141,4+44,9+44,9=231,2 Вт.
6.4 Расчёт потери тепла через теплоизоляционный слой
6.4.1 Расчёт теплового потока через боковые стенки
Òîëùèíà ýêðàíà :
Òîëùèíà êåðàìè÷åñêèõ èçîëÿòîðîâ: Площадь смотрового отверстия:
Габариты и площадь боковой наружной поверхности шамота: Ïëîùàäè ïîâåðõíîñòей ýêðàíîâ: Ïðèâåäåííûé êîýôôèöèåíò ëó÷åèñïóñêàíèÿ
Потери тепла через боковые экраны:
6.4.2 Расчёт теплового потока через крышку
Ïëîùàäü ïîâåðõíîñòè шамота: Ïëîùàäè ïîâåðõíîñòè ýêðàíîâ: Ïðèâåäåííûé êîýôôèöèåíò ëó÷åèñïóñêàíèÿ
Ïîòåðè òåïëà ÷åðåç верхние экраны:
6.4.3 Расчёт теплового потока через под
Строение пода аналогично строению крышки, поэтому 6.4.4 Суммарные потери тепла через экранную теплоизоляцию
6.5 Расчёт Qкл
Qкл= QшΣ+ QэΣ =321,2+3773,93=4095,13 Вт.
6.6 Расчёт Qакк
Рассчитываем тепло, затрачиваемое на нагрев теплоизоляции Qтеплоиз.
ρш-у=400 кг/м3 - плотность шамота-ультралегковеса.
Объём шамота Vш=δ((Fсрб+2(Fсркр)=0,027((0,069+2(0,022)=3,051(10-3 м3.
Масса шамота Мш= ρш-у (Vш=400(3,051(10-3=1,22 кг.
ρэ=1800 кг/м3 - плотность материала экранной теплоизоляции, его объём масса Мэ= ρэ (Vэ= 1800(0,58(10-3= 1,044 кг. C := 0.21+ 0.000055⋅(tвн − tнаруж)/2 - теплоёмкость слоя из шамота-ультралегковеса.
с=0,24 Дж/кгК, Qшул=с(Мш((tвн-tнар)=0,24(1,22( (1200-1020)=48,3 Дж.
Удельная теплоёмкость экранного материала - углеграфиового композита
Qэ=с(Мэ((tвн-tнар)=1674,5(1,044( (1020-60)=1,68(106Дж=466,2 Вт
Qтеплоиз= Qшул+ Qэ=48,3+466,2=514,5 Вт.
Рассчитываем тепло, расходуемое на нагрев кожуха Qкожух.
Кожух изготовлен из стали 12Х18Н10Т.
ρ=7145 кг/м3 - плотность кожуха
δк=8·10-3 м - толщина кожуха
dк=dвн+2 δк=0,24+2·8·10-3 =0,256 м2
Объём кожуха V=π· dк·δк·hк+2·π·dк2/4·δк = π· dк·δк(hк+ dк/2)=π·0,256·0,008·(0,2+0.256/2)=2,11·10-3 м3.
Масса кожуха М=V·ρ=2,11·10-3·7145=15,08 кг.
Теплоемкость кожуха ск=483 Дж/кг°С.
Qкожух.=М·ск·( tвн-tнар)=15,08·483·(60-20)=291346 Дж=80,93 Вт.
Рассчитываем Qакк
Qакк= Qтеплоиз+ Qкожух=514,5+80,93=595,43 Вт
6.7 Расчёт Qткз
Средний диаметр тепловых замыканий
d := 0.03
F =πd2/4
λ := 0.64 -для муллито-коррундовой трубки (90%Al2O3)
Длины трубочек:
L1 := 0.027
L2 := 0.039
Температуры слоев, где происходит ТКЗ:
tокр1 := 105°С
tокр2 := 300°С
Потери на ТКЗ:
Qткз1отв =Fλ(tвн − tокр1)/L1
Qткз1отв = 19.1847
Qткз2отв =Fλ(tвн − tокр2)/L2
Qткз2отв = 11.0197
Qткз := Qткз1отв + 2Qткз2отв Qткз = 41.22Вт
6.8 Расчёт потерь тепла через глазок Qотв
Ñòåïåíü ÷åðíîòû èçëó÷àþùåãî òåëà (ñòåêëà)
Êîýôôèöèåíò äèàôðàãìèðîâàíèÿ
Ïëîùàäü ñìîòðîâого îêîíа Òåìïïåðàòóðà ïå÷è
6.9 Расчёт тепла на неучтенные потери Qнеуч
Для печей периодического действия
Qнеуч=0,10...0,15(Qпол +Qкл +Qакк +Qткз+Qотв)
Qнеуч =0,12(2864,5+4095,13+595,43+41,22+1,65)=0,12(7597,9=911,75 Вт
6.10 Окончательный расчёт теплового баланса
Qрасх=Qпол+Qвсп +Qкл+Qакк+ Qткз+ Qотв+Qнеуч
Qрасх=2864,5+0+4095,13+595,43+41,22+1,65+911,75= 8509,65 Вт
Уравнение теплового баланса
Qподв=1,016Qрасх=1,016(8509,65= 8645,8 Вт
6.11 Определение КПД печи
η=Qпол/Qрасх
η= 2864,5/8645,8=0,33
7. Определение мощности печи
Руст=к1(Qпол+Qвсп)+к2(Qрасх-Qпол-Qвсп)
к1- учитывает колебания напряжения в сети (1,1-1,3), к1=1,2
к2- учитывает потери на "старение" печи (1,2-1,4), к2=1,3
Руст=1,2(2864,5+0)+1,3(8509,65 -2864,5-0)=10776 Вт≈ 11 кВт
Pхх=Pуст-Qпол=10776-2864,5=7911,5 Вт
8. Определение удельного расхода энергии
А= Руст ((τнагрева+τвыд)/mс=10776(2,155/5=4644 Вт(ч/кг=4,6 кВт(ч/кг
9. Расчёт и размещение нагревателей
Нагреватель спиральный проволочный, его проще всего разместить в печи цилиндрической формы. Расположен в пазах футеровки.
Руст<25 кВт, =>питание однофазное.
Площадь поверхности садки в зоне, воспринимающей излучение,
d := 0.09 м
h := 0.09 м
Fизд=πd2/4+πhd , Fизд = 0.0318 м2 Tнmax := 1390°С
Tн := 1350+ 273=1623 К
Tc := 1240+ 273=1513 К
εнагр := 0.8 -для нихромовых нагревателей
εизд := 0.8 -для ниобия
γ := 1.24 -удельное сопротивление, Ом(мм2/м
Площадь поверхности, занятой нагревателем:
Fст= πDН=π(0,138(0,11 =0,0477 м2
Спр
Спр=4 Вт/м2К4
Wид = 7 Вт/см2 (по рис.4 из методических указаний)
Определение W: α эф := 0.32 - коэффициент эффективности спиралевидной системы нагревателей,
α г := 1,8 - коэффициент шага нагревателя (t/d=4,5)
(по рис.6 из методических указаний),
α с := 1,2 - коэффициент, зависящий от приведённого коэффициента лучеиспускания (по рис.9 из методических указаний),
α р := 0,92 - коэффициент, зависящий от площадей, испускающих и принимающих тепло, (по рис.10 из методических указаний), Fизд/Fст=0,67
W := Wидα эфαгαсαр, W = 4,5 Вт/см2=4,5*104 Вт/м2
d=
d = 0,216 мм
Принимаем в соответствии со стандартом: d = 0,8 мм.
Сопротивление нагревателя, Ом:
R=U2/Pуст, R = 13,4 Длина нагревателя, м:
l=π d2R/4γ, l =5,43
Проверка по удельной мощности
W=Pуст/ πdl=0,79 Вт/см2
Проверка по температуре:
Pуст= Pнагр
Площадь поверхности одного нагревателя, м2:
Fнагр =πdl/1000, Fнагр = 0.0136
Tнагр = 1514 К, Tнагр<Tн , следовательно, условие выполняется.
Назначаем шаг витка нагревателя: t=4,5*d, t=4мм.
L0=lt/πD=1,73м.
Расчет выводов нагревателей.
По правилам техники безопасности длина части нагревателя, входящего во
внутреннее пространство печи, должна быть не менее 50 мм. Аналогично для
вывода в окружающее пространство. С учетом этого: Lвыв=lt/πD=0,03м.
L=L0- Lвыв=1,7м, n=L/πD=1,7/π0,146=3,7.
10. Расчёт механизма подъёма
Масса крышки
Мкр=ρшVш+ρэVэ+ρкVк=400(5,94(10-4+1800(1,1(10-4+7145(4,12(10-4=3,38 кг.
11.Определение ориентировочной стоимости нагревательной камеры
Смета стоимости основных материалов, готовых узлов и деталей
№ НаименованиеКоличество
Цена,
Сумма,
руб1Шамот-ультралегковес1,5 кг200 руб/кг3002Углеграфитовый композит
1 кг
14000 руб/кг
140003Керамические изделия0,5 кг100 руб/кг504Сталь 12Х18Н10Т15 кг 150 руб/кг22505Резина вакуумная0,3 кг333 руб/кг1006Термопара (кабель)2 м700 руб/м14007Нагреватель Х20Н80 6м100 руб/м6008Кварцевое стекло1шт.100 руб/шт1009Электроника1 комплект3000 руб/компл.3000
10Насос1шт.2000 руб/шт2000Всего:23700
Смета расходов на основную зарплату основным рабочим
№ по порСпециальность рабочего
РазрядОбъем работы,
чРасценка,
руб/час
Зарплата, руб 1Сварщик5820016002Слесари по приспособлениям
5
6
200
12003Слесарь-сборщик61820036004Вакуумщик51820036005Инженер по наладке462001200Всего:11200 Смета заводской себестоимости печи
№ Статья расходовСумма, руб1Стоимость основных материалов и готовых узлов237002Зарплата основных рабочих112003Цеховые расходы358404Заводские расходы8960Заводская себестоимость:79700 Плановая себестоимость: Спл=1.03·Сзавод=82091 руб
Плановая цена: Цплан=1.03·Спл=84554 руб =3382 $
12. Составление таблицы ТЭП печи
№Название параметраЕдиницыЗначение1Назначение печи-Отжиг2Размеры рабочего пространствамм110×1203Габаритные размеры печимм200×2564Стоимость печирублей797505Масса печикг206Максимальная температура°С12507Температура выдачи металла°С208Время нагрева, выдержки и охлаждения металлач5,29Производительность печикг/ч0,9610Установленная мощностькВт10,811НапряжениеВ38012Число фаз-113КПД печи-33%14Удельный расход энергиикВт(ч/кг4,613. Список литературы
1. В. Г.Сорокин, М.А. Гервасьев. Стали и сплавы. Марочник.
2. С. Л. Рустем. Оборудование и проектирование термических цехов. Государственное научно-техническое издательство машиностроительной литературы. Москва, 1962.
3. Б.Н. Арзамасов Методика расчёта печей Учебное пособие МГТУ, 1973.
4. А.П. Альтгаузен Электротермическое оборудование: Справочник, М.:Энергия, 1980.
2
Документ
Категория
Рефераты
Просмотров
38
Размер файла
485 Кб
Теги
форумовскаярпз
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа