close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Патент BY8552

код для вставкиСкачать
ОПИСАНИЕ
ИЗОБРЕТЕНИЯ
К ПАТЕНТУ
РЕСПУБЛИКА БЕЛАРУСЬ
BY (11) 8552
(13) C1
(19)
(46) 2006.10.30
(12)
7
(51) B 22F 3/16
НАЦИОНАЛЬНЫЙ ЦЕНТР
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(54)
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ИЗДЕЛИЙ ИЗ ПОРОШКОВЫХ
СРЕДНЕЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ
(21) Номер заявки: a 20040235
(22) 2004.03.22
(43) 2005.09.30
(71) Заявитель: Государственное научное учреждение "Институт порошковой металлургии" (BY)
(72) Авторы: Ильющенко Александр Федорович; Киреев Петр Николаевич;
Севастьянов Евгений Степанович;
Янкевич Николай Григорьевич (BY)
(73) Патентообладатель: Государственное
научное учреждение "Институт порошковой металлургии" (BY)
(56) Звонарев Е.В. и др. Порошковая металлургия. - Вып. 25, 2002. - С. 106-112.
Сазонов Б.Г. Металловедение и термическая обработка металлов. - 1990. № 7. - С. 13-15.
SU 1812723 A1, 1996.
EP 0457418 A1, 1991.
RU 2043868 C1, 1995.
SU 1810274 A1, 1993.
BY 8552 C1 2006.10.30
(57)
Способ получения изделий из порошковых среднелегированных сталей, включающий
смешивание порошков, прессование заготовок, их предварительное низкотемпературное
спекание в восстановительной атмосфере, штамповку и окончательное высокотемпературное спекание, отличающийся тем, что предварительное спекание осуществляют при
температуре α → γ превращения порошковой стали AC1 ± 5 °C.
Фиг. 1
BY 8552 C1 2006.10.30
Изобретение относится к области порошковой металлургии и может быть использовано при изготовлении высокоплотных порошковых конструкционных деталей ответственного назначения для автомобильной и тракторной промышленности, например
героторных пар гидроусилителей и масляных насосов, силовых шестерен, кулачков,
звездочек, блокировочных колец синхронизаторов и пр.
При производстве изделий из порошковых сталей плотностью выше 7,2 г/см3 широкое
распространение получила холодная пластическая деформация спеченных заготовок. Достоинствами данного метода являются высокая чистота поверхности, высокая размерная
точность, высокая производительность. Однако существенным сдерживающим фактором
широкого внедрения указанного способа в промышленность является низкая деформируемость спеченных порошковых сталей.
Известен способ получения изделий из порошковых стальных материалов, включающий отжиг спеченных заготовок при температуре на 30...60 °C выше точки Асз [1].
Недостатком известного способа является сравнительно невысокая деформируемость
спеченных заготовок на последующих операциях холодной калибровки.
Известен способ получения изделий из порошковых стальных материалов, включающий отжиг спеченных заготовок по режиму: нагрев до 780 °C, выдержка в течение 30 мин,
охлаждение до 680 °C и выдержка в течение 2 ч [2].
Недостатком известного способа является неудовлетворительная деформируемость
заготовок из порошковых, преимущественно среднелегированных, сталей при калибровке
в холодном состоянии.
Наиболее близким по технической сущности является способ получения изделий из
стальных порошковых материалов, включающий первое спекание прессовок при температуре 800 °C в восстановительной атмосфере [4].
Недостатком известного способа является также неудовлетворительная деформируемость заготовок из спеченных порошковых среднелегированных сталей при холодной калибровке.
Причиной низкой деформируемости порошковых сталей является специфическая микроструктура, которая представляет собой сплошной сорбитообразный перлит или бейнит.
Пластическая деформация подобной структуры протекает в феррите перлита. Однако
наличие пластинчатых структур приводит к быстрому упрочнению и нарастанию внутренних напряжений, что и определяет низкую деформируемость спеченных заготовок в
холодном состоянии. На графике фиг. 1 (кривая 1) представлена деформируемость порошковой стали ПК40Н4Д2М после спекания при температуре 1130 °C, где σi - напряжение, ε1 - деформация. Видно, что сопротивление деформации при всех степенях высокое, а
пластичность низкая, о чем свидетельствует образование трещин на боковой поверхности
образцов при степени деформации ε1 > 0,45.
Задачей изобретения является улучшение деформируемости в холодном состоянии заготовок из порошковых среднелегированных сталей за счет реализации механизма проскальзывания по межчастичным контактам.
Поставленная задача достигается тем, что в способе получения изделий из порошковых среднелегированных сталей, включающем смешивание порошков, прессование заготовок, их предварительное низкотемпературное спекание в восстановительной атмосфере,
штамповку и окончательное высокотемпературное спекание, предварительное спекание
осуществляют при температуре α → γ - превращения порошковой стали Ас1 ± 5 °С.
Цель проведения первого спекания при более низких температурах - изменение структурного состояния спеченной заготовки и повышение ее деформируемости в холодном
состоянии.
В процессе спекания при температуре 800 °C (по способу-прототипу) большая часть
железного порошка имеет структуру γ-железа. Растворимость углерода в γ-железе высокая, однако диффузионная подвижность углерода в γ-железе при данной температуре
2
BY 8552 C1 2006.10.30
сравнительно низкая. В силу указанного энергетического ограничения в процессе спекания при 800 °C происходит насыщение углеродом только приповерхностных участков
частиц γ-железа. Повышенное содержание углерода в приповерхностных участках частиц
γ-железа понижает температуру α → γ - превращения и сопровождается образованием
твердых и дисперсных продуктов превращения после перемещения заготовок в холодильную камеру печи.
После спекания при 800 °C структура порошковой среднелегированной стали представляет собой конгломерат отожженного феррита, лишенного субструктуры, и феррита с
окаймляющим его приповерхностным сорбитообразным перлитом или бейнитом. Диффузионная подвижность атомов железа при 800 °C низкая, вследствие чего металлические
мостики между частицами Fe малочисленны и непрочные. В силу указанных причин деформируемость заготовок из порошковых среднелегированных сталей, спеченных при
температуре 800 °C, невысока вследствие образования большого количества микротрещин
между частицами железа, а также в жестком и малопластичном приповерхностном слое
частиц, имеющем пластинчатое строение. Образование трещин на боковой поверхности
образцов в процессе испытаний на сжатие имеет место при степенях деформации 0,45-0,5.
Если первое спекание имеет место при температуре Ас1 ± 5 °C (фиг. 2), порошковая
сталь имеет структуру α-железа. Растворимость углерода в α-железе чрезвычайно низкая,
а диффузионная подвижность атомов Fe, наоборот, очень высокая. По данным [3] (фиг. 2)
диффузионная подвижность атомов Fe при температуре Ас1 имеет такое же значение, как
и γ-железо при 1200 °C. Аномально высокая диффузионная подвижность атомов Fe при
температуре Ас1 приводит к образованию в очагах взаимодействия решетки совпадения,
которая характеризуется совокупностью атомов, принадлежащих обеим частицам Fe, разделенным границей - местами совпадений.
Поскольку температура Ac1 находится в температурном интервале рекристаллизационного отжига порошковых среднелегированных сталей, то после спекания при Ac1 ± 5 °C
структура спеченных заготовок представляет собой легированный феррит низкой твердости. В пределах каждой отдельной частицы структура железа представляет собой ОЦК
решетку, в то время как на межчастичных контактах в очагах взаимодействия - решетку
совпадения.
Под действием внешней нагрузки пластическая деформация порошковых сталей после
спекания при температуре Ac1 ± 5 °C осуществляется за счет сдвигов в пределах ферритных зерен и движением особого рода супердислокаций решетки совпадения, что приводит
к проскальзыванию по межчастичным контактам. Известно, что деформируемость металлических материалов определяется количеством действующих механизмов деформации.
Появление дополнительного механизма деформации (проскальзывания по межчастичным
контактам) приводит к существенному увеличению деформируемости порошковых среднелегированных сталей по сравнению со спеканием при температуре 800 °C (по методу
прототипа). Как видно из представленных на фиг. 1 данных деформируемость порошковой среднелегированной стали ПК40Н4Д2М, определяемая величиной степени деформации ε1, при напряжении 400 МПа, после спекания при температуре Ac1 ± 5 °C возрастает
приблизительно в 1,9 раза по сравнению со спеканием по методу-прототипу.
Увеличение деформируемости после спекания при температуре Ac1 ± 5 °C носит довольно общий характер и наблюдается на всех порошковых среднелегированных сталях.
Спекание при температурах ниже Аc1 ± 5 °C не обеспечивает достаточного восстановления компонентов шихты, что приводит к низкой плотности очагов взаимодействия и
резкому уменьшению деформируемости порошковых среднелегированных сталей. Так
после предварительного спекания при температуре 650 °C разрушение порошковых среднелегированных сталей ПК40Н4Д2М и ПК40Н2М происходит при степени деформации
ε1 ≈ 0,1.
3
BY 8552 C1 2006.10.30
Сущность изобретения поясняется примером выполнения. Способ осуществляется следующим образом. Смешивают шихту из металлических порошков с добавкой 0,5...0,8 %
стеарата цинка и 0,3...0.6 % графита, прессуют брикеты давлением 600...700 МПа, спекают
при температуре Ac1 ± 5 °C.
Пример проведения предварительной термической обработки заготовок из порошковых среднелегированных сталей Astaloy CrMo и Distaloy AB.
Смешивают шихту из порошковых среднелегированных сталей Astaloy CrMo и Distaloy
AB (производства фирмы "Höganas" (с добавлением 0,3...0,6 % графита ГК-1 и 0,8 % стеарата цинка. Из полученных смесей при давлении 650 МПа прессовали цилиндрические заготовки диаметром 20 мм и высотой 35 мм, спекали при температурах 780 °C и 700 °C
соответственно* в восстановительной атмосфере, деформировали сжатием между плоскопараллельными плитами давлением 300 и 400 МПа. Температуру в печи регулировали при
помощи потенциометра КСП-3 и хромель-алюмелевой термопары, температуру образцов в
процессе первого спекания определяли также с помощью хромель-алюмелевой термопары.
Температуру в печи поддерживали с точностью ± 1 °C. Для уменьшения потерь на трение
между торцами заготовок и пуансонами помещали прокладки из полиэтилена толщиной
0,1 мм.
Таблица 1
№ п/п
Температура спекания
Напряжение, МПа
Деформация
300
0,18
1
800 °C
400
0,41
760 °C
300
0,25
400
0,51
78O °C
300
0,42
2
400
0,78
790 °C
300
0,23
400
0,48
3
730 °C
Разрушение при < 0,2
№ п/п
Температура спекания
1
800 °C
685 °C
2
700 °C
715 °C
3
650 °C
Таблица 2
Напряженность, МПа
Деформация
300
0,2
400
0,45
300
0,38
400
0,71
300
0,45
400
0,80
300
0,35
400
0,74
Разрушение при < 0,2
В табл. 1 и 2 представлены данные по влиянию предварительной термической обработки (первого спекания) на деформируемость порошковых среднелегированных сталей
Astaloy CrMo и Distaloy AB.
Из представленных в таблицах 1 и 2 данных видно, что предварительное спекание заготовок из порошковых сталей Astaloy CrMo и Distaloy AB по предложенному способу
позволяет существенно повысить деформируемость спеченных заготовок по сравнению с
прототипом при обеих величинах приложенного напряжения.
Уменьшение деформируемости заготовок происходит и в том случае, когда предварительное спекание осуществляют при более низких температурах, чем Ac1 ± 5 °C. Так, примеры 3 показывают, что при уменьшении температуры предварительного спекания на
4
BY 8552 C1 2006.10.30
50 °C по отношению к точке Аc1 спеченные заготовки разрушаются при степенях деформации ε1 меньше 0,2.
Предложенный способ прост в исполнении, не требует для своего осуществления специализированного оборудования (как в случае теплого прессования порошковых материалов) и автоматизирован, и может быть использован на любых предприятиях порошковой
металлургии.
Источники информации:
1. Федорченко И.М., Пугина Л.И., Филатова М.А. и др. Структура металлокерамических материалов на основе железа. -M.: Металлургия, 1963. - C. 140.
2. Ермаков C.C., Вязников Н.Ф. Металлокерамические детали в машиностроении. - Л.:
Машиностроение, 1975. - С. 232.
3. Сазонов Б.E. Экстремальная диффузионная активность в стали в соответствии предпревращения // МиТОМ. - 1990. - № 7. - С. 13-15.
4. Звонарев Е.В., Дьячкова Л.Н., Пилиневич Л.П., Тумилович М.В., Савич В.В. Исследование свойств высокопрочных и пористых материалов из порошков фирмы "Höganas" //
Порошковая металлургия: Республиканский межведомственный сборник научных трудов. Мн.: 2002. - Вып. 25. - С. 106-112.
Фиг. 2
Национальный центр интеллектуальной собственности.
220034, г. Минск, ул. Козлова, 20.
5
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
0
Размер файла
161 Кб
Теги
патент, by8552
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа