close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Патент BY9465

код для вставкиСкачать
ОПИСАНИЕ
ИЗОБРЕТЕНИЯ
К ПАТЕНТУ
РЕСПУБЛИКА БЕЛАРУСЬ
(46) 2007.06.30
(12)
(51) МПК (2006)
НАЦИОНАЛЬНЫЙ ЦЕНТР
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(54)
C 23C 4/18
C 23C 4/06
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ИЗНОСОСТОЙКОГО ПОКРЫТИЯ
(21) Номер заявки: a 20030256
(22) 2003.03.21
(43) 2004.09.30
(71) Заявитель: Государственное научное
учреждение "Объединенный институт машиностроения Национальной
академии наук Беларуси" (BY)
(72) Авторы: Витязь Петр Александрович; Белоцерковский Марат Артемович; Белый Алексей Владимирович; Кукареко Владимир Аркадьевич (BY)
BY 9465 C1 2007.06.30
BY (11) 9465
(13) C1
(19)
(73) Патентообладатель: Государственное
научное учреждение "Объединенный
институт машиностроения Национальной академии наук Беларуси" (BY)
(56) Хасуй А. Техника напыления. - Москва: Машиностроение, 1975. - С. 15, 51,
71, 79-81, 194.
Белый А.В. и др. Ионно-лучевая обработка металлов, сплавов и керамических материалов. - Минск, 1998. С. 53-54, 144-147.
RU 2045582 C1, 1995.
SU 1777391 A1, 1998.
RU 2152455 C1, 2000.
RU 2167216 C1, 2001.
SU 1483979 A1, 1998.
(57)
Способ получения износостойкого покрытия, включающий формирование струи нагретых частиц путем распыления нагретой до плавления проволоки из хромсодержащей стали
мартенситного или аустенитного класса, осаждение частиц в виде слоя на предварительно
подготовленную поверхность детали, механическую обработку слоя и его последующее упрочнение, отличающийся тем, что плотность осажденного слоя составляет 94-100 %, его
упрочнение выполняют путем ионно-лучевой имплантации азотом, которую осуществляют
при 680-720 К в случае использования проволоки из стали мартенситного класса или при
650-680 К в случае использования проволоки из стали аустенитного класса.
Изобретение относится к технологии восстановления-упрочнения быстроизнашивающихся деталей машин. Оно может быть использовано для нанесения износостойких, антифрикционных и коррозионностойких покрытий на рабочую поверхность элементов
трибосопряжений, для повышения срока службы деталей, контактирующих с абразивосодержащими средами.
Известен способ получения износостойкого покрытия (см. Петров Г.К. Свойства и характеристики износостойких напыленных и термообработанных воздушно-плазменных
покрытий // Газотермическое напыление в промышленности. ГТНП-93. - С-Птб. 1993. C. 92-96), заключающийся в формировании газотермическим напылением металлических
порошков слоя требуемых размеров на предварительно подготовленной поверхности детали, механическую обработку слоя и его последующее упрочнение путем термообработки.
BY 9465 C1 2007.06.30
Недостатком известного способа являются относительно невысокие значения физикомеханических свойств напыляемых покрытий, поскольку указанная термообработка используется, в основном, для повышения плотности и адгезии покрытий. Использование
упрочняющих режимов термообработки (закалка) невозможно из-за необходимости нагрева детали до высоких температур (более 1000 К) и резкого охлаждения, что приведет к
отрыву слоя от основы. Покрытия, полученные термообработкой напыленных металлических слоев по данному способу нельзя использовать для защиты деталей, работающих в
контакте с абразивосодержащими средами, вследствие их низкой износостойкости.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому является способ получения износостойких покрытий (Хасуй А. Техника напыления. - М: Машиностроение, 1975. С. 15, 51, 71, 79-81, 194. А также: Анциферов В.Н., Шмаков A.M. Разработка процессов
модифицирования структурно-неоднородных материалов газотермическим напылением //
Новые технологии получения слоистых материалов и композиционных покрытий. Тез.
докл. МНТК 16-18 октября 1992 г. г. Сочи. - Уральский ДНТП, Челябинск, 1992. - C. 17.),
принятый за прототип, включающий формирование струи нагретых частиц путем распыления нагретой до плавления проволоки из хромсодержащей стали мартенситного или аустенитного класса, осаждение частиц в виде слоя на предварительно подготовленную
поверхность детали, механическую обработку слоя и его последующее упрочнение химико-термической обработкой.
Недостатком данного способа является необходимость использования высоких температур, при которых осуществляется процесс химико-термической обработки (от 900 до
1200 К), что приводит к отслоению покрытий, возникающему из-за большой разности
значений коэффициентов термического расширения (к.т.р.) основы и слоя. Даже при использовании стального порошка, напыленного на деталь из стали того же состава, к.т.р.
слоя и основы отличаются на 20…25 %. Это объясняется наличием в слое большого количества оксидов и другими структурными особенностями напыленных материалов. Кроме
того, использование относительно дорогих металлических порошков для формирования
слоя под последующую химико-термическую обработку экономически нецелесообразно.
Задачей изобретения является повышение твердости покрытий и их износостойкости
при работе в трибосопряжениях в условиях сухого трения и в абразивосодержащих агрессивных средах, а также снижение себестоимости процесса.
Для решения поставленной задачи в способе получения износостойкого покрытия,
включающем формирование струи нагретых частиц путем распыления нагретой до плавления проволоки из хромсодержащей стали мартенситного или аустенитного класса, осаждение частиц в виде слоя на предварительно подготовленную поверхность детали,
механическую обработку слоя и его последующее упрочнение, согласно изобретению
плотность осажденного слоя составляет 94…100 %, его упрочнение выполняют путем
ионно-лучевой имплантации азотом, которую осуществляют при 680…720 К в случае использования проволоки из стали мартенситного класса или при 650…680 К в случае использования проволоки из стали аустенитного класса.
Сопоставляя результаты исследования физико-механических свойств упрочненных
ионно-лучевым азотированием слоев, сформированных с использованием различных методов газотермического напыления, установлено, что наиболее высокую износостойкость
и коррозионную стойкость имеют покрытия, имеющие плотность более 94 % (пористость
менее 6 %) и напыленные проволоками из хромсодержащих сталей.
Ионно-лучевая обработка осуществлялась на экспериментальной установке с помощью ионного источника с замкнутым дрейфом электронов. Источник генерировал азотный пучок ленточного типа длиной 120 мм и шириной 2,5 мм. Для однородного
распределения ионного пучка по обрабатываемой поверхности применялась система механического сканирования узла крепления образцов, которая обеспечивала равномерность
дозы облучения не менее 93 %. Имплантация проводилась в течение двух часов при энер2
BY 9465 C1 2007.06.30
гии ионов 1-3 кэВ и плотности ионного тока 2 мА/см2, что обеспечивало суммарную дозу падающих ионов ∼ 3÷1019 см-2. Температура образцов в процессе ионно-лучевой обработки составляла 630-700 К. Контроль температуры осуществлялся с помощью термопары ХА.
Исследование микротопографии поверхностей слоев после ионно-лучевого азотирования показало, что пористость отрицательно сказывается на качестве формируемой упрочненной ионами азота поверхности. Установлено, что на предварительно шлифованных
слоях пористостью более 7 % после ионного упрочнения на поверхности появляются участки вспучивания (вздутия) покрытия размером до 200…500 мкм. После отслаивания участки
вспучивания превращаются в каверны. Аналогичные дефекты наблюдаются при упрочнении литых сталей, имеющих поверхностные микротрещины. Очевидно, что чем больше
развита пористость слоев, тем сильнее проявляется эффект вспучивания. Проведенные исследования показывают (табл. 1), что при плотности слоев более 96 % данный эффект не
возникает.
Таблица 1
Результаты исследования топографии поверхности слоев после ионно-лучевого
азотирования при 680 К
Метод напыления Напыляемый материПористость
Микротопография поверхслоя
ал (марка стали)
слоя, %
ности
1
2
3
4
65Г
12
сильное вспучивание
8
вспучивание
6
гладкая без изменений
Газопламенное напы5
гладкая без изменений
ление
40X13
12
сильное вспучивание
8
вспучивание
6
гладкая без изменений
5
гладкая без изменений
40X13
15
сильное вспучивание
Электродуговая ме10
сильное вспучивание
таллизация
8
вспучивание
65Г
8
вспучивание
6
гладкая без изменений
Активированная ду5
гладкая без изменений
говая металлизация
3
гладкая без изменений
40X13
3
гладкая без изменений
Сравнительные триботехнические испытания модифицированных ионами азота напыленных слоев проводились на трибометре АТВП в режиме сухого трения по схеме возвратно-поступательного движения контактирующих тел при удельной нагрузке 1,5 МПа и
средней скорости взаимного перемещения 0,1 м/с. Микротвердость измерялась при нагрузке 0,5 Н с выдержкой 10 с. Ускоренные испытания на коррозионную стойкость осуществлялись по ГОСТ 9.308-85.
В результате испытаний установлено, что наиболее высокую износостойкость и стойкость в коррозионно-активных средах имеют упрочненные покрытия, полученные напылением проволок из хромосодержащих сталей (табл. 2).
Повышенные физико-механические свойства упрочненных ионами азота слоев из
хромсодержащих сталей объясняются следующими причинами:
легированностью ε- и γ'-нитридных фаз хромом, приводящей к увеличению их твердости, износостойкости и пластичности;
3
BY 9465 C1 2007.06.30
высокой растворимостью азота в легированной хромом матричной α-фазе сталей,
обеспечивающей реализацию механизма объемной диффузии имплантируемой примеси, а
также образование зоны внутреннего азотирования;
образованием в слое нитридной фазы γ'N в результате насыщения азотом термостабильного остаточного аустенита, сформировавшегося при напылении высокохромистых
сталей мартенситного класса;
выделением в азотированном слое высокопрочных нитридов хрома CrN.
Таблица 2
Результаты сравнительных испытаний покрытий
МатериОтносительная
Интенсивность изал про- Микротвердость, МПа
коррозионная стойМетод напынашивания, мг/м
волоки
кость
ления слоя
(марка
до упупрочнендо упупрочдо упупрочстали) рочнения
ный
рочнения ненный рочнения ненный
1
2
3
4
5
6
7
8
-3
-3
АктивированУ10А
3950
8000-9500 5,5⋅10
1,3
3,9
2,5⋅10
-3
-3
ная дуговая
Св-08
2250
8000-9000 10⋅10
1,0
3,9
5⋅10
-3
-3
металлизация
65Г
3600
8500-9000 6,5⋅10
1,5
4,0
2,9⋅10
(плотность
40X13
3550 13000-14500 4,5⋅10-3 0,7⋅10-3
4,5
7,0
-3
-3
слоев
Х18Н10Т 3250
9500-10500 12,5⋅10
5,5
7,3
2,0⋅10
-3
-3
95…99 %)
20X13
3400 11500-13000 6,0⋅10
4,4
7,0
1,4⋅10
-3
-3
Газопламенное У10А
3000
8500-9500 6,0⋅10
1,3
3,8
2,8⋅10
-3
напыление
Св-08
1900
8000-9000 12⋅10-3
1,0
3,7
6⋅10
-3
-3
(плотность
65Г
2850
8500-9500 6,8⋅10
1,6
3,9
3,5⋅10
-3
-3
слоев около
40X13
2100 14000-16000 5,0⋅10
4,5
7,1
0,6⋅10
96 %)
Х18Н10Т 1500 10000-10500 13,0⋅10-3 2,0⋅10-3
5,2
7,2
-3
-3
20X13
1900 13000-14500 6,2⋅10
4,3
7,0
1,5⋅10
Кроме этого при напылении высоколегированных хромсодержащих сталей в процессе
охлаждения и кристаллизации частиц на подложке реализуется мартенситное превращение, приводящее к повышению прочностных свойств покрытия.
Температура, при которой осуществляется процесс ионного азотирования, оказывает
существенное влияние на свойства упрочненных покрытий. С повышением температуры
возрастает глубина азотированного слоя, однако, например, в случае сталей мартенситного класса типа 40X13, снижается твердость покрытий. Рентгеноструктурный анализ (дифрактометр ДРОН-3.0, монохроматизированное СоКα излучение, V = 30 кВ, I = 10 mА)
показал, что с повышением температуры от 700 до 770 К радикально изменяется фазовый
состав упрочненных слоев: падает содержание высокоазотистой нитридной фазы
ε-(Fe,Cr)3N и регистрируется выделение высокопрочной нитридной фазы CrN. При этом
износостойкость стали сохраняется на высоком уровне (Iq ≅ 1 мг/м). Аналогичным образом изменяются структура и свойства и для упрочненных покрытий из аустенитных сталей. Причем для покрытий из аустенитных сталей в результате обработки при 700…770 К
отмечается, наряду с выделением в слое γ'-нитрида и CrN, также и образование α-Fe. Это
приводит к понижению коррозионной стойкости слоя.
Выбор оптимальных режимов ионно-лучевой обработки азотом хромсодержащих сталей проводился исходя из требования достижения высокой износостойкости и твердости
покрытия при сохранении им коррозионной стойкости.
При проведении ионной обработки хромсодержащих сталей мартенситного класса в
области температур выше 720 К, а аустенитного класса выше 680 К, в модифицированном
4
BY 9465 C1 2007.06.30
слое покрытий выделяется нитрид хрома, что приводит к обеднению матричной фазы
хромом и образованию гетерофазной структуры, приводящей к резкому снижению рофазной структуры, приводящей к резкому снижению коррозионной стойкости упрочненных
слоев. Обработка при температурах ниже 680 К для мартенситных сталей и ниже 650 К
для аустенитных сталей снижает твердость и износостойкость упрочненного покрытия за
счет малой глубины слоя, модифицированного азотом.
Таким образом, согласно проведенным исследованиям (табл. 3) следует, что при напылении покрытий из хромсодержащих сталей мартенситного класса необходимо процесс
имплантации осуществлять при температуре 680…720 К, а при напылении сталей аустенитного класса - при температуре 650…680 К.
Таблица 3
Свойства покрытий, полученных при различной температуре
ионно-лучевого азотирования слоев, напыленных методом активированной
электродуговой металлизации
Интенсивность Относительная
Класс хромсодер- Температура им- Микротвердость,
изнашивания, коррозионная
жащей стали
плантации, К
МПа
мг/м
стойкость
1
2
3
4
5
-3
Мартенситный
660
9000-9500
3,6⋅10
-3
(типа 40X13)
670
13500-14500
6,0
1,8⋅10
-3
680
11000-12000
6,6
1,0⋅10
-3
690
11500-12500
6,7
1,0⋅10
-3
700
12000-13000
6,2
1,0⋅10
-3
710
13000-13700
6,1
1,1⋅10
-3
720
12500-13000
5,8
1,1⋅10
-3
730
10500-11500
4,5
1,5⋅10
-3
740
10000-10500
4,0
1,8⋅10
-3
Аустенитный
630
7500-8000
6,5
10,0⋅10
-3
(типа Х18Н10Т)
640
8500-9000
6,8
6,6⋅10
-3
650
9000-9500
7,5
2,2⋅10
-3
670
9500-10000
7,3
2,1⋅10
-3
680
9500-10500
7,1
2,0⋅10
-3
690
10000-11000
6,8
2,9⋅10
-3
700
10000-11000
5,4
3,0⋅10
-3
710
11000-11500
4,8
3,0⋅10
Примеры реализации способа.
1. Изношенные стальные решетки промышленной мясорубки МИМ-105 восстанавливались согласно заявляемому способу распылением проволоки диаметром 2 мм из стали
Х18Н10Т с помощью установки активированной электродуговой металлизации марки
АДМ-10. Скорость полета частиц - 500 м/с, плотность слоев - 97 %, прочность сцепления с
основой - 36 МПа, толщина слоя после шлифования - 0,5 мм, шероховатость поверхности
Ra 0,63. Себестоимость напыления составила 2,9 долл. США /кг. Упрочнение осуществлялось путем ионно-лучевой имплантации азотом на указанной выше установке (азотный
пучок ленточного типа длиной 120 мм и шириной 2,5 мм, энергия ионов 2,5 кэВ, плотность ионного тока 2 мА/см2, продолжительность - 2 ч). Температура образцов в процессе
ионно-лучевой обработки составляла 670 К. Контроль температуры осуществлялся с помощью хромель-алюмелевой термопары. Общая стоимость напыления, шлифовки и упрочнения одной решетки составила менее 0,4 долл. США. Микротвердость поверхности
5
BY 9465 C1 2007.06.30
покрытия составила 12000 МПа. Сравнительные ускоренные испытания на стенде модели Хрущева-Бабичева при изнашивании в контакте с порошком корунда размером
350…600 мкм показали, что износостойкость покрытия в 2,1…2,3 раза выше, чем износостойкость стали У8А, термообработанной до твердости 55 HRC.
Те же решетки восстанавливались по способу-прототипу плазменным напылением
(плазмотрон УПУ-3Д) порошком марки ПР-Х18Н9 (г. Тула, АО "Полема"). Скорость полета частиц 110 м/с, плотность слоев - 92 %. Себестоимость напыления составила около
14 долл. США/кг. Упрочнение осуществлялось путем карбонитрирования в контейнере с
плавким затвором при температуре 920 °К в течение 5 часов с последующим охлаждением
в контейнере (с целью устранения возможных деформаций слоя и основы). Режимы и используемая для насыщения смесь выбраны согласно рекомендациям: Прошкин Д.А. Химико-термическая обработка металлов - карбонитрация. - М.: Металлургия, 1984. - С. 398.
Общая стоимость напыления, шлифовки и упрочнения одной решетки составили 2,3 долл.
США. Микротвердость поверхности покрытия составила 7600 МПа. Относительная износостойкость по схеме Хрущева-Бабичева в сравнении с износостойкостью термообработанной стали У8А составила 1,6…1,8.
2. Изношенные шейки вала компрессора молокоохладительной установки MS-2000
восстанавливались согласно заявляемому способу распылением проволоки диаметром
2 мм из стали 40X13 с помощью установки активированного газопламенного напыления
"ТЕРКО" конструкции ИНДМАШ НАН Беларуси. Скорость полета частиц - 120 м/с,
плотность слоев - 94 %, прочность сцепления с основой - 30 МПа, толщина слоя после
шлифования - 0,7 мм. Себестоимость напыления составила 3,1 долл. США /кг. Упрочнение осуществлялось путем ионно-лучевой имплантации азотом при температуре 710 К.
Общая стоимость напыления, шлифовки и упрочнения одного вала составила 1,6 долл.
США. Микротвердость поверхности покрытия составила 16000 МПа. Сравнительные ускоренные испытания по схеме Хрущева-Бабичева показали, что износостойкость покрытия в 2,4…2,6 раза выше, чем износостойкость стали У8А (55 HRC).
Те же валы восстанавливались по способу-прототипу плазменным напылением (плазмотрон УПУ-3Д) порошком марки ПР-10Х16Н25АМ6 (г. Тула, АО "Полема"). Скорость
полета частиц 110 м/с, плотность слоев 90…92 %. Себестоимость напыления составила
около 16 долл. США/кг. Упрочнение осуществлялось путем карбонитрирования при температуре 920 К в течение 5,5 часов с последующим охлаждением в контейнере. Общая
стоимость напыления, шлифовки и упрочнения одного вала составили 4,8 долл. США.
Микротвердость поверхности покрытия составила 7800 МПа. Относительная износостойкость по схеме Хрущева-Бабичева в сравнении с износостойкостью термообработанной
стали У8А составила 1,7…1,9.
Приведенные данные свидетельствуют о том, что покрытия, полученные согласно заявляемому способу, имеют более высокую износостойкость и твердость, чем полученные
по прототипу, а по себестоимости нанесения не менее чем в три раза дешевле.
Национальный центр интеллектуальной собственности.
220034, г. Минск, ул. Козлова, 20.
6
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
0
Размер файла
117 Кб
Теги
by9465, патент
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа