close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Патент BY9748

код для вставкиСкачать
ОПИСАНИЕ
ИЗОБРЕТЕНИЯ
К ПАТЕНТУ
РЕСПУБЛИКА БЕЛАРУСЬ
(46) 2007.10.30
(12)
(51) МПК (2006)
НАЦИОНАЛЬНЫЙ ЦЕНТР
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(54)
G 01N 27/80
G 01R 33/12
СПОСОБ ИМПУЛЬСНОГО МАГНИТНОГО
МНОГОПАРАМЕТРОВОГО КОНТРОЛЯ ТВЕРДОСТИ ИЗДЕЛИЯ
ИЗ ФЕРРОМАГНИТНОГО МАТЕРИАЛА
(21) Номер заявки: a 20050959
(22) 2005.10.05
(43) 2007.06.30
(71) Заявитель: Государственное научное
учреждение "Институт прикладной
физики Национальной академии наук Беларуси" (BY)
(72) Авторы: Матюк Владимир Федорович; Мельгуй Михаил Александрович; Пинчуков Дмитрий Анатольевич (BY)
BY 9748 C1 2007.10.30
BY (11) 9748
(13) C1
(19)
(73) Патентообладатель: Государственное
научное учреждение "Институт прикладной физики Национальной академии наук Беларуси" (BY)
(56) SU 708795, 1982.
BY a20030244, 2004.
BY a20030157, 2004.
SU 1388776 A2, 1988.
GB 2115557 A, 1983.
(57)
Способ импульсного магнитного многопараметрового контроля твердости изделия из
ферромагнитного материала, включающий локальное намагничивание изделия первой серией импульсов аксиально-симметричного магнитного поля с возрастающей от нуля до
заданного значения Hиs амплитудой с шагом ∆Ни, затем второй серией импульсов с убывающей от Hиs до нуля с тем же шагом амплитудой, измерение после окончания второй
серии импульсов градиента ∇Hrn0 напряженности поля остаточной намагниченности вдоль
оси симметрии намагничивающего поля и вычисление твердости на основании измеренного значения посредством определенного заранее корреляционного уравнения, отличающийся тем, что в процессе намагничивания первой серией импульсов дополнительно
Фиг. 1
BY 9748 C1 2007.10.30
измеряют максимальную величину градиента ∇Нrnm напряженности поля остаточной намагниченности, а после окончания первой серии импульсов - величину градиента ∇Hrns,
после окончания второй серии импульсов изменяют направление намагничивающих импульсов на противоположное, воздействуют на тот же участок изделия третьей серией
импульсов противоположного знака, амплитуду которых увеличивают с тем же шагом до
величины Hиpi = i∆Ни, где i - число импульсов в третьей серии, установленное предварительно из условия минимального среднеквадратического отклонения и максимального коэффициента корреляции, далее после окончания третьей серии импульсов измеряют величину градиента ∇Hrnpi напряженности поля остаточной намагниченности, воздействуют на
испытуемый участок изделия четвертой серией импульсов, амплитуду которых уменьшают от величины Hиpi до нуля с тем же шагом, затем измеряют величину градиента ∇Hrn0i
напряженности поля остаточной намагниченности, изменяют направление намагничивающего поля на первоначальное и намагничивают изделие пятой серией импульсов с
увеличивающейся от нуля до значения Ниs амплитудой с тем же шагом, и измеряют максимальную величину градиента ∇Hrnmi напряженности поля остаточной намагниченности,
а твердость изделия HRCp определяют посредством уравнения множественной линейной
корреляции
HRCp = а0 + a1∇Hrnm + a2∇Hrns + a3∇Hrn0 + a4∇Hrnpi + a5∇Hrn0i + a6∇Hrnmi,
где а0, а1, а2, а3, а4, а5, a6 - коэффициенты множественной корреляции.
Изобретение относится к исследованиям физических и химических свойств материалов и сплавов и может быть использовано на машиностроительных и металлургических
предприятиях для неразрушающего контроля твердости изделий из ферромагнитных сталей, подвергаемых закалке и отпуску.
Известен способ импульсного магнитного контроля механических свойств изделий из
ферромагнитных материалов, при котором изделие локально намагничивают серией импульсов аксиально симметричного магнитного поля, ось симметрии которого перпендикулярна поверхности испытуемого изделия, при этом амплитуду импульсов в серии поддерживают постоянной, а о механических свойствах изделия судят по величине градиента
∇Hrn нормальной составляющей напряженности поля остаточной намагниченности вдоль
оси симметрии намагничивающего поля [1].
Недостатком известного способа является невозможность контроля изделий из сталей,
содержащих углерода более 0,3 % и подвергаемых высокотемпературному (300-600 °С)
отпуску после закалки из-за неоднозначной зависимости градиента ∇Hrn от температуры
отпуска и, соответственно, от механических свойств (например, твердости) изделий из
этих сталей.
Наиболее близким по технической сущности является способ импульсного магнитного контроля механических свойств изделий из ферромагнитных материалов, при котором
изделие намагничивают серией импульсов аксиально симметричного магнитного поля,
ось симметрии которого перпендикулярна поверхности испытуемого изделия, при этом
амплитуду импульсов в первой серии увеличивают от нуля до Ниs с шагом ∆Hи, амплитуду
импульсов второй серии уменьшают от Hиs до минимально возможной величины, после
чего измеряют градиент ∇Hrn0 нормальной составляющей напряженности поля остаточной
намагниченности вдоль оси симметрии намагничивающего поля, по величине которого
судят о механических свойствах изделия [2].
Недостатком известного способа является невозможность контроля изделий из сталей
с содержанием углерода более 0,3 %, подвергаемых высокотемпературному (300-600 °С)
отпуску после закалки (например, рессорно-пружинных сталей) из-за неоднозначной зависимости градиента ∇Hrn0 от температуры отпуска и, соответственно, твердости этих сталей.
Цель настоящего изобретения - обеспечение контроля твердости изделий из сталей с
содержанием углерода более 0,3 %, подвергаемых закалке и высокотемпературному (300600 °С) отпуску.
2
BY 9748 C1 2007.10.30
Сущность изобретения заключается в том, что испытуемое изделие локально намагничивают серией импульсов аксиально-симметричного магнитного поля, ось симметрии
которого перпендикулярна поверхности испытуемого изделия, при этом амплитуду напряженности магнитного поля импульсов в первой серии увеличивают с шагом ∆Hи от
нуля до Hиs, измеряют в процессе намагничивания первой серией максимальную величину
нормальной составляющей градиента ∇Hrnm поля остаточной намагниченности вдоль оси
симметрии намагничивающего поля и величину градиента ∇Hrns после окончания первой
серии импульсов, продолжают намагничивание второй серией импульсов, амплитуду которого уменьшают с тем же шагом от Ниs до нуля, измеряют градиент ∇Hrn0 напряженности поля остаточной намагниченности вдоль оси симметрии намагничивающего поля после окончания второй серии импульсов, изменяют направление намагничивающего поля
на противоположное, продолжают воздействовать на испытуемый участок изделия третьей серией импульсов противоположного направления, амплитуду которых с тем же шагом
увеличивают от нуля до Hиpi = i⋅∇Ни, где i - число импульсов в третьей серии, установленное предварительно из условия минимального среднеквадратического отклонения и максимального коэффициента корреляции, измеряют градиент ∇Hrnpi после воздействия последнего импульса третьей серии, воздействуют на тот же участок изделия четвертой
серией импульсов, амплитуду которых уменьшают от Hиpi до нуля, измеряют величину
градиента ∇Hrn0i после окончания четвертой серии импульсов, изменяют направление намагничивающего поля на первоначальное, намагничивают изделие импульсами пятой серии, амплитуду которых с тем же шагом увеличивают от нуля до Ниs, измеряют максимальную величину градиента ∇Hrnmi в процессе намагничивания пятой серией, а твердость
определяют по уравнению множественной линейной корреляции типа
(1)
HRCp = а0 + a1∇Hrnm + а2∇Hrns + a3Hrn0 + a4∇Hrnpi + a5∇Hrn0i + a6∇Hrnmi ,
где а0, а1, а2, а3, а4, а5, а6 - коэффициенты множественной линейной корреляции, которые
устанавливают предварительно из условия максимального коэффициента корреляции и
минимального среднеквадратического отклонения.
На фиг. 1 показано изменение амплитуды импульсов во времени в первой, второй,
третьей, четвертой и пятой сериях импульсов.
На фиг. 2 показано изменение величины градиента ∇Hrn нормальной составляющей
напряженности поля остаточной намагниченности вдоль оси симметрии намагничивающего поля с изменением амплитуды импульсов и измеряемые величины градиента ∇Hrnm,
∇Hrиs, ∇Hrn0, ∇Hrnрi, ∇Hrn0i, ∇Hrnmi.
На фиг. 3 показана одна из возможных структурных схем устройства для реализации
способа.
На фиг. 4 показана зависимость градиента ∇Hrn0 напряженности поля остаточной намагниченности (по прототипу), твердости HRC измеренной и твердости HRCp, определенной по способу, изложенному в настоящем изобретении, образцов стали 50ХГФА размером 130×90×24 мм3, закаленных при температуре 850 °С и отпущенных при разных
температурах 100-600 °С.
На фиг. 5 показана корреляция между измеренной твердостью HRC и твердостью
HRCp, рассчитанной по уравнению множественной корреляции для интервала температур
100-600 °С (фиг. 5а) и 300-600 °С (фиг. 5б).
Способ осуществляют следующим образом. Испытуемое изделие в исходном состоянии после термообработки (закалка + отпуск) намагничивают 1-ой серией импульсов
(фиг. 1), амплитуда которых с шагом ∆Ни возрастает от нуля до Ниs. В процессе намагничивания измеряют максимальную величину градиента ∇Hrnm (фиг. 2) и градиент ∇Hrns после окончания первой серии импульсов, намагничивают изделие второй серией импульсов, амплитуду которых уменьшают с тем же шагом до минимально возможной величины
(фиг. 1), измеряют градиент ∇Hrn0 (фиг. 2) после окончания второй серии импульсов, изменяют направление намагничивающих импульсов и продолжают воздействовать на тот
же участок изделия третьей серией импульсов, амплитуду которых с тем же шагом увели3
BY 9748 C1 2007.10.30
чивают от минимально возможного до заранее установленного значения Нирi = i⋅∇Hи
(фиг. 1), где i - число импульсов противоположного направления, измеряют величину градиента ∇Hrnpi (фиг. 2) после окончания третьей серии импульсов, намагничивают изделие
четвертой серией импульсов (фиг. 1), амплитуду которых уменьшают с тем же шагом от
Ниpi до минимально возможной величины, измеряют градиент ∇Hrn0i (фиг. 2) после окончания четвертой серии, изменяют направление намагничивающих импульсов на первоначальное, намагничивают изделие пятой серией (фиг. 1) импульсов первоначального направления, амплитуду которых увеличивают с шагом ∆Ни от минимального значения до
Ниs, измеряют максимальную величину градиента ∇Hrnmi (фиг. 2) в процессе намагничивания пятой серией, а твердость изделия определяют по уравнению множественной линейной корреляции типа (1).
Например для образцов из стали 50ХГФА размером 130×90×24 мм3, закаленных от
температуры 850 °С и отпущенных в интервале температур 100-600 °С, установлено уравнение корреляции с пятью параметрами по второму циклу (i = 2).
HRC = 43,869 + 1,119⋅10-3 ∇Hrnm = 1,177⋅10-3 ∇Hrns - 3,476⋅10-4 ∇Hrn0 +
(2)
+ 1,135⋅10-3∇Hrnp2 - 1,745⋅10-4∇Hrn02.
Предложенный способ может быть реализован, например, с помощью устройства, показанного на фиг. 3.
Устройство содержит: блок 1 управления, программируемый генератор 2 импульсов
тока, намагничивающий соленоид 3, внутри которого на его оси расположен феррозондградиентометр 4, измерительный блок 5, блок 6 сравнения, электронный ключи 7, блоки 8
и 9 памяти, электронный ключ 10, блок 11 вычисления и цифровой индикатор 12.
Для реализации предлагаемого способа устанавливают преобразователь устройства,
состоящий из соленоида 3 и феррозонда-градиентометра 4, на поверхность испытуемого
изделия (на фиг. 3 не показано) так, что ось соленоида перпендикулярна поверхности изделия. Включают блок 1 управления, который запускает программируемый генератор 2
импульсов тока, изменяющихся во времени по i-тому циклу, как показано на фиг. 1 (число
i, количество и наименование измеряемых градиентов установлено заранее), формирует
импульсы управления измерительным блоком 5. Импульсы тока, проходя через намагничивающий соленоид 3 преобразователя, создают импульсное магнитное поле, которое локально намагничивает и перемагничивает испытуемое изделие. Электрический сигнал
феррозонда-градиентометра 4, вторая гармоника которого пропорциональна градиенту
напряженности поля локальной остаточной намагниченности изделия, поступает на измерительный блок 5. Возбуждение первичной обмотки феррозонда-градиентометра 4 осуществляется от генератора переменного тока, также размещенного в измерительном блоке 5.
При перемагничивании первой серией импульсов вторая гармоника электрического
сигнала феррозонда-градиентометра 4, пропорциональная градиенту напряженности поля
локальной остаточной намагниченности изделия, с измерительного блока 5 поступает на
блок 6 сравнения и на вход первого электронного ключа 7, выходы которого подсоединены
к соответствующим входам первого 8 и второго 9 блоков памяти. Выходы блоков памяти 8
и 9 через второй электронный ключ 10 соединены со вторым входом блока 6 сравнения.
Фаза сигнала с блока 1 управления, переключающего электронные ключи 7 и 10 выбрана таким образом, что на второй вход блока 6 сравнения поступает сигнал, пропорциональный градиенту напряженности поля остаточной намагниченности от предыдущего
импульса, при этом на первый вход блока 6 сравнения всегда поступает сигнал с измерительного блока 5, пропорциональный градиенту напряженности остаточной намагниченности после очередного импульса.
При равенстве сигналов предыдущего и очередного импульсов блок сравнения 6 блокирует электронные ключи 7 и 10, при этом зафиксированное значение ∇Hrnm поступает в
память блока 11 вычисления.
После окончания первой, второй, третьей, четвертой и пятой серий импульсов сигналы пропорциональные ∇Hrnm, ∇Hrns, ∇Hrn0, ∇Hrnpi, ∇Hrn0 и ∇Hrnmi с измерительного блока 5
поступают в память блока 11 вычисления.
4
BY 9748 C1 2007.10.30
После окончания запрограммированных импульсов намагничивания блок 11 вычисления по введенным заранее коэффициентам уравнения корреляции в соответствии с уравнением (1) определяют твердость и направляют ее величину на цифровой индикатор.
При новом пуске блока управления 1 все блоки устанавливаются в исходное состояние и процесс измерения повторяется.
Как видно из фиг. 4, для образцов стали 50ХГФА нет однозначной зависимости измеряемого параметра ∇Hrn0 (по прототипу) от температуры отпуска. В то же время измеренная твердость HRC и рассчитанная HRCp по уравнению (2) множественной корреляции
зависят от температуры отпуска однозначно. При этом коэффициент корреляции R = 0,993
и среднеквадратическое отклонение Sn = 0,925 HRC (фиг. 5а).
Для интервала температур отпуска 300-600 °С тех же образцов, как наиболее важного
для практики, оптимальным является уравнение множественной корреляции с использованием трех параметров по второму циклу намагничивания (i = 2).
(3)
HRCp = 37,953 + 1,14⋅10-3 ∇Hrnm - 1,341⋅10-3 ∇Hrns + 5,479⋅10-4 ∇Hrnp2
При этом коэффициент корреляции R = 0,989, среднеквадратическое отклонение
Sn = 0,704 HRC (фиг. 5б).
Высокие коэффициенты корреляции R и малые значения среднеквадратического отклонения Sn позволяют надежно осуществлять контроль механических свойств (например,
твердости) импульсным магнитным многопараметровым методом.
Техническим результатом осуществления предлагаемого способа является расширение области применения импульсного магнитного метода контроля механических свойств
изделий из ферромагнитных материалов (например, сталей), содержащих углерода более
0,3 %, подвергаемых закалке и высокотемпературному отпуску.
Источники информации:
1. Мельгуй М.А. Магнитный контроль механических свойств сталей. - Мн.: Наука и
техника, 1980. - 184 с.
2. А.с. СССР 708795, МПК G 01N 27/80, 1982.
Фиг. 2
Фиг. 3
5
BY 9748 C1 2007.10.30
Фиг. 4
Фиг. 5
Национальный центр интеллектуальной собственности.
220034, г. Минск, ул. Козлова, 20.
6
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
1
Размер файла
205 Кб
Теги
by9748, патент
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа