close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Патент BY11037

код для вставкиСкачать
ОПИСАНИЕ
ИЗОБРЕТЕНИЯ
К ПАТЕНТУ
РЕСПУБЛИКА БЕЛАРУСЬ
(46) 2008.08.30
(12)
(51) МПК (2006)
НАЦИОНАЛЬНЫЙ ЦЕНТР
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(54)
B 29C 65/02
СПОСОБ УПРАВЛЕНИЯ ПРОЦЕССОМ СВАРКИ
СЛОЕВ ТЕРМОПЛАСТИЧНЫХ ПОЛИМЕРОВ
(21) Номер заявки: a 20040371
(22) 2004.04.22
(43) 2005.12.30
(71) Заявитель: Учреждение образования
"Белорусский государственный технологический университет" (BY)
(72) Авторы: Ставров Василий Петрович;
Карпович Олег Иосифович; Гоманькова Анна Борисовна (BY)
(73) Патентообладатель: Учреждение образования "Белорусский государственный технологический университет" (BY)
BY 11037 C1 2008.08.30
BY (11) 11037
(13) C1
(19)
(56) SHAO CONG DAI at al. Composites.
Part A, 2002. - V.33. - P. 1227-1238.
PO-JEN SHIN. On-Line Consolidation of
Thermoplastic Composites. Blacksburg,
Virginia, 1997. - P. 54-68, 97-99 (найдено
на: http://scholar.lib.vt.edu/theses/public/
etd-135510112972690/etd.pdf.).
SU 1463501 A1, 1989.
SU 1563998 A1, 1990.
SU 1006252 A, 1983.
(57)
Способ управления процессом сварки слоев термопластичного полимера потоком горячего теплоносителя с прижатием соединяемых слоев и их перемещением относительно
источника тепла, заключающийся в том, что изменяют тепловой поток Q при заданной
скорости перемещения слоев ν в диапазоне νQ∗/ν∗ < Q < νQ∗/ν∗ или изменяют скорость
перемещения слоев ν при заданном тепловом потоке Q в диапазоне Qν∗/Q∗ < ν < Qν∗/Q∗,
где Q∗ и ν∗ - значения теплового потока и скорости перемещения слоев, соответствующие
наибольшей температуре соединяемых поверхностей в зоне нагрева, допустимой по критерию деструкции полимера, Q∗ и ν∗ - значения теплового потока и скорости перемещения
слоев, соответствующие наименьшей температуре соединяемых поверхностей в зоне нагрева, допустимой по критерию прочности соединения слоев.
Фиг. 1
BY 11037 C1 2008.08.30
Изобретение относится к сварке изделий из термопластичных полимеров, преимущественно в виде лент.
Известен способ управления процессом сварки слоев термопластичных полимеров потоком горячего теплоносителя, включающий предварительный нагрев свариваемых поверхностей до температуры деструкции полимера и последующее снижение температуры
теплоносителя до обеспечения оптимальной температуры сварки на соединяемых поверхностях [1].
При управлении процессом по этому способу не учитывается скорость перемещения
соединяемых слоев относительно источника тепла, от которой зависят как температура
поверхности, так и качество соединения.
Известен способ управления процессом консолидации слоев армированных волокнами термопластичных полимеров, осуществляемой путем воздействия на слои потоком горячего теплоносителя и взаимного прижатия соединяемых слоев с намоткой их на
вращающуюся оправку, согласно которому параметры процесса - температуру поверхности слоев, давление и скорость перемещения - задают в соответствии с комплексным критерием качества получаемого материала [2]. Комплексный критерий качества материала
включает показатели плотности, жесткости и прочности при сдвиге, определяемые экспериментально как функции основных параметров процесса консолидации слоев.
Этот способ требует проведения большого объема экспериментальных работ. В то же
время задаваемые согласно данному способу параметры процесса оказываются оптимальными только в узкой области значений, варьируемых в эксперименте. Точность управления
процессом в области значений параметров, выходящих за эти пределы, не обеспечивается
вследствие нелинейной зависимости комплексного показателя качества соединения от
этих параметров.
Наиболее близкий к предлагаемому способ управления процессом сварки слоев термопластичных полимеров потоком горячего теплоносителя с прижатием свариваемых
слоев и их перемещением относительно источника тепла путем намотки на вращающуюся
оправку согласно источнику информации [3] включает изменение скорости перемещения
слоев и теплового потока, оценку уровня деструкции полимера, измерение температуры
теплоносителя и установление при заданной скорости перемещения слоев оптимальной
температуры теплоносителя из диапазона, ограниченного минимальным значением, определяемым по критерию деструкции матричного полимера, и максимальным значением,
определяемым по критерию прочности связи слоев при сдвиге.
Управление процессом сварки по уровню температуры теплоносителя и скорости перемещения слоев обеспечивает необходимую прочность связи слоев только в диапазоне, в
котором остаются неизменными другие параметры процесса, влияющие на качество соединения, в частности расход теплоносителя и условия теплообмена со средой. В противном случае снижается точность управления и требуется проведение дополнительных
трудоемких измерений, что усложняет алгоритм управления процессом сварки.
Задачей данного изобретения является упрощение алгоритма управления процессом
сварки в широком диапазоне изменения параметров, обеспечивающих прочность соединения.
Для решения поставленной задачи при управлении процессом сварки слоев термопластичных полимеров потоком горячего теплоносителя с прижатием свариваемых слоев и
их перемещением относительно источника тепла по способу, включающему изменение
теплового потока и скорости перемещения соединяемых слоев, оценку уровня деструкции
полимера и прочности связи слоев, варьируя тепловой поток и скорость перемещения слоев, последовательно устанавливают температуру соединяемых поверхностей в зоне нагрева равной наибольшему значению, допустимому по критерию деструкции полимера, и
наименьшему значению, допустимому по критерию прочности соединения слоев, фикси2
BY 11037 C1 2008.08.30
руют соответствующие этим температурам значения теплового потока на поверхности и
скорости перемещения соединяемых слоев, а границы оптимальных режимов сварки находят, изменяя тепловой поток на поверхности соединяемых слоев и скорость их перемещения пропорционально зафиксированным значениям.
Сущность предлагаемого способа состоит в использовании для управления процессом
сварки установленных теоретически и подтвержденных экспериментально закономерностей связи между показателями качества соединения - уровнем деструкции и прочности
соединения и температурой поверхности соединяемых слоев, зависящей от теплового потока на поверхности в зоне нагрева и от скорости перемещения слоев. В случае фиксированных условий нагрева и теплоотдачи температура поверхности соединяемых слоев
остается неизменной при пропорциональном изменении теплового потока и скорости перемещения слоев. Выдерживая эти пропорции, устанавливают границы допустимых изменений теплового потока и скорости перемещения слоев и в процессе сварки поддерживают
данные параметры в этих границах. Таким образом, упрощается алгоритм управления в
широком диапазоне изменений управляемых параметров процесса.
Способ поясняется иллюстрациями. На фиг. 1 показана схема управляемого процесса
сварки слоев термопластичного материала, на фиг. 2 - зависимости между тепловым потоком и скоростью перемещения слоев.
Слои термопластичного полимера 1 и 2, преимущественно в виде ленты, сваривают с
использованием горячего теплоносителя, подаваемого из источника 3 (фиг. 1). Источник
теплоносителя 3 снабжен известными средствами измерения теплового потока и его регулирования, например, путем изменения температуры и расхода теплоносителя и положения
источника тепла относительно соединяемых слоев. Давление в зоне контакта свариваемых
слоев создают за счет изменяемого и измеряемого натяжения (Fн) слоя 1 и (или) прижатия
(Fп) роликом 4 или иными известными средствами. Соединяемые слои перемещают относительно источника тепла за счет вращения оправки 5, на которой в результате контакта и
прижатия оплавленных поверхностей происходит соединение слоев. Привод оправки
снабжен средствами регулирования скорости. Температуру поверхности слоев в зоне контакта 6 измеряют термометром 7.
Для управления процессом сварки по заявляемому способу сначала задают натяжение
ленты 1 и усилие прижатия ролика 4, обеспечивающие плотное прилегание слоев. Варьируя скорость перемещения слоев при заданном тепловом потоке или изменяя тепловой
поток при заданной скорости перемещения слоев скорости, устанавливают режим сварки,
при котором температура поверхностей слоев 1 и 2 в зоне нагрева достигает наибольшего
значения, допустимого по критерию деструкции полимера. Фиксируют соответствующие
этой температуре значения теплового потока Q* и скорости перемещения соединяемых
слоев ν*. Затем, увеличивая скорость перемещения слоев или уменьшая тепловой поток,
устанавливают такой режим сварки, при котором температура нагреваемого участка поверхности достигает наименьшего значения, обеспечивающего достаточную прочность
соединения слоев. Фиксируют соответствующие значения теплового потока Q* и скорости ν*.
Дальнейший порядок задания границ регулирования при управлении процессом сварки по предлагаемому способу поясняет фиг. 2. Пропорциональное изменение значений Q*
и ν* дает нижнюю границу допустимых скоростей сварки и верхнюю границу теплового
потока при заданной скорости, а пропорциональное изменение теплового потока Q* и скорости ν* дает верхнюю границу допустимых скоростей сварки и нижнюю границу теплового потока при заданной скорости.
Для установления оптимальных режимов сварки при скорости перемещения слоев ν
тепловой поток Q задают из диапазона νQ*/ν* < Q < νQ*/ν*, или при заданном значении
теплового потока Q скорость перемещения соединяемых слоев поддерживают в границах
3
BY 11037 C1 2008.08.30
ν*Q/Q* < ν < ν*Q/Q*, где Q* и ν* - значения теплового потока и скорости перемещения слоев, соответствующие наибольшей температуре соединяемых поверхностей в зоне нагрева,
допустимой по критерию деструкции полимера, Q* и ν* - значения теплового потока и
скорости перемещения слоев, соответствующие наименьшей температуре соединяемых
поверхностей в зоне нагрева, допустимой по критерию прочности соединения слоев.
Достижение цели заявляемого технического решения иллюстрируется следующим
примером.
Ленты из полипропилена, однонаправленно армированного стеклоровингом (10 % об.), с
размерами поперечного сечения 10×1 мм соединяли при намотке кольца диаметром 110 мм
по схеме, показанной на фиг. 1. Натяжение лент 45 Н, усилие прижатия ролика 70 Н, диаметр ролика 60 мм. В зоне контакта лент матричный полимер расплавляли струей газовой
горелки (пропан-бутан + кислород). Тепловой поток на поверхности свариваемых лент
регулировали, изменяя расход компонентов и расстояние от горелки до зоны нагрева лент,
и контролировали по температуре и скоростному напору струи теплоносителя на участке
диаметром 5 мм в зоне нагрева ленты. Бесконтактным термометром измеряли температуру поверхностей ленты в зоне нагрева. Скорость перемещения слоев регулировали, изменяя частоту вращения оправки.
Наибольшую температуру нагрева поверхностей ленты находили по допустимому изменению энергии активации термоокислительной деструкции полимера согласно СТБ
1333.0-2002. Она равна 290 °С.
Прочность соединения слоев оценивали по усилию отрыва лент, испытывая кольца,
полученные при различных режимах нагрева. Установили, что при температуре нагрева
выше 220 °С усилие отрыва приплавленной ленты составляет не менее 95 % от максимально достижимого значения (13,5 Н/мм).
Измеряя температуру и скоростной напор струи теплоносителя, установили тепловой
поток на участке нагрева ленты равным Q = 160 Вт. Постепенно увеличивая скорость перемещения ленты при заданном тепловом потоке и измеряя при этом температуру поверхности ленты в зоне нагрева, достигли температуры 290 °С, максимально допустимой
по критерию термоокислительной деструкции, при этом зафиксировали ν* = 52 мм/с. Затем аналогичным образом установили на поверхности ленты наименьшую температуру,
достаточную по критерию прочности соединения слоев (220 °С), и зафиксировали скорость перемещения слоев ν* = 95 мм/с. Изменение теплового потока и скорости перемещения
слоев пропорционально данным значениям дает границы регулирования параметров процесса сварки. В частности, из полученной пропорции следует, что при скорости намотки
ленты 95 мм/с верхняя граница регулирования теплового потока соответствует 200 Вт
(фиг. 2). С другой стороны, как видно из фиг. 2, при тепловом потоке 300 Вт наибольшая
скорость намотки, обеспечивающая достаточную прочность соединения, составляет 135 мм/с.
Этот режим соответствует верхней границе регулирования скорости при заданном тепловом потоке.
Для установления границ регулирования при значениях теплового потока и скорости
перемещения слоев, почти вдвое отличающихся от исследованных первоначально, не потребовались дополнительные измерения, неизбежные при использовании известного способа управления. В то же время, как показали испытания, прочность соединения лент при
режимах ν-Q, заданных внутри установленных границ регулирования, отличается от максимально возможной для данного типа ленты не более чем на 5 %.
Таким образом, предлагаемый способ управления процессом сварки термопластичных
материалов отличается от известного более простым алгоритмом управления и возможностью задания оптимальных режимов в широком диапазоне регулирования.
4
BY 11037 C1 2008.08.30
Источники информации:
1. А.с. СССР 1463501, МПК В 29С 65/10, 1989.
2. Haupert F. Thermoplast-Wickeltechnik: Einfluss der Verarbeitungs-technologie auf Struktur und Eigenschaften kontinuerlich faserverstaerkter Verbundwerkstoffe. - Duesseldorf: VDIVerlag, 1997. - P. 113-126.
3. Shao Cong Dai, Lin Ye. Characteristics of CF/PEI tape winding process with on-line consolidation. Composites. Part A 33, 2002. - P. 1227-1238 (прототип).
Фиг. 2
Национальный центр интеллектуальной собственности.
220034, г. Минск, ул. Козлова, 20.
5
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
0
Размер файла
170 Кб
Теги
by11037, патент
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа