close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Патент BY11273

код для вставкиСкачать
ОПИСАНИЕ
ИЗОБРЕТЕНИЯ
К ПАТЕНТУ
РЕСПУБЛИКА БЕЛАРУСЬ
(46) 2008.10.30
(12)
(51) МПК (2006)
НАЦИОНАЛЬНЫЙ ЦЕНТР
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(54)
C 21D 8/00
C 21D 1/02
СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ПРОКАТА
(21) Номер заявки: a 20060607
(22) 2006.06.19
(43) 2008.02.28
(71) Заявители: Республиканское унитарное предприятие "Белорусский
металлургический завод" (BY); Институт черной металлургии им. З.И.
Некрасова Национальной академии
наук Украины (UA)
(72) Авторы: Жучков Сергей Михайлович (UA); Андрианов Николай Викторович (BY); Маточкин Виктор
Аркадьевич (BY); Колосов Борис
Николаевич (UA); Горбанев Аркадий Алексеевич (UA); Анелькин
Николай Иванович (BY); Муриков
BY 11273 C1 2008.10.30
BY (11) 11273
(13) C1
(19)
Максим Анатольевич (BY); Токмаков
Павел Вадимович (UA); Бобренок
Геннадий Людвигович (BY); Луценко
Владислав Анатольевич (UA); Лещенко Александр Иванович (UA)
(73) Патентообладатели: Республиканское
унитарное предприятие "Белорусский
металлургический завод" (BY); Институт черной металлургии им. З.И.
Некрасова Национальной академии
наук Украины (UA)
(56) BY 6847 C1, 2005.
RU 2067904 C1, 1996.
RU 2230802 C1, 2003.
RU 2265066 C2, 2004.
RU 2112052 C1, 1998.
RU 2149906 С1, 2000.
(57)
Способ термической обработки проката, преимущественно стержневой арматуры из
низколегированных кремнемарганцевых сталей, с прокатного нагрева, включающий циклическое охлаждение водой с числом циклов более одного, с регулируемыми скоростями
охлаждения, изменяющимися от цикла к циклу, при охлаждении в первом цикле со скоростью не ниже Vохл1 , °C/c, определяемой из выражения:
Vохл1 =
(Tк.пр. − 610)K v
,
F

0,2 +  − 2,5 0,4
П

где Kv - коэффициент пропорциональности, зависящий от скорости прокатки,
Kv = 1 + (Vпр-19)0,054;
Vпр - скорость прокатки, м/с;
Тк.пр - температура конца прокатки, С;
F - площадь поперечного сечения проката, мм2;
П - периметр поперечного сечения проката, мм,
и переохлаждением поверхности ниже точки мартенситного превращения Мн, с промежуточным отогревом поверхности, осуществляемым в одном цикле до температуры
Мн + (240-250) °С, и окончательным отогревом поверхности и охлаждением на воздухе,
отличающийся тем, что циклическое охлаждение водой осуществляют с числом циклов,
равным трем, причем охлаждение водой во втором и в третьем циклах ведут соответственно со скоростями не ниже Vохл 2 , °C/c и Vохл 3 , °C/c, определяемыми из выражений:
BY 11273 C1 2008.10.30
130K v
,

F
0,13 +  − 2,5 0,12

П
50K v
=
.
F

0,13 +  − 2,5 0,12
П

Vохл2 =
Vохл 3
Изобретение относится к прокатному производству, в частности к способам термической обработки проката, преимущественно арматурного периодического профиля в прутках и мотках с прокатного нагрева в технологическом потоке мелкосортных и проволочных станов.
В качестве прототипа принят способ термической обработки проката преимущественно стержневой арматуры из низколегированных кремнемарганцевых сталей с прокатного
нагрева, включающий циклическое охлаждение водой с числом циклов более одного, с
регулируемыми скоростями охлаждения, изменяющимися от цикла к циклу, при охлаждении в первом цикле со скоростью не ниже:
(Т к.пр. − 610) К v
Vохл1 =
°С / с ,
F

0,2 +  − 2,5  0,4
П

и переохлаждением поверхности ниже точки мартенситного превращения Мн, с промежуточным отогревом поверхности, осуществляемым в одном цикле до температуры
Мн + (240-250) °С, и окончательным отогревом поверхности и охлаждением на воздухе,
где Kv - коэффициент пропорциональности, зависящий от скорости прокатки;
Kv = 1 + (Vпp - 19) 0,054; Vпp - скорость прокатки, м/с; Тк.пр - температура конца прокатки, °С; F - площадь поперечного сечения проката, мм2; П - периметр поперечного сечения
проката, мм; Мн - температура начала мартенситного превращения [1].
Недостатком прототипа является сложность получения уровня свойств, удовлетворяющего требованиям стандартов для высокопрочной арматуры, обусловленная высокой температурой промежуточного отогрева после второго цикла, которая, несмотря на достаточно
высокую скорость охлаждения, не позволяет получить соотношение феррито-перлитной и
бейнитной структур по сечению, обеспечивающее требуемые механические свойства для
самого высокого класса прочности арматурного проката - Ат1000 по ГОСТ 10884.
Таким образом, реализация способа термической обработки проката, принятого в качестве прототипа, позволяет получить арматурный прокат с высокими пластическими
свойствами, однако при этом требуемые прочностные характеристики высоких классов
прочности не достигаются.
Задача, решаемая изобретением, состоит в разработке способа термической обработки
проката преимущественно стержневой арматуры из низколегированных кремнемарганцевых сталей с прокатного нагрева, обеспечивающего повышение технико-экономических
показателей работы стана за счет расширения сортамента выпускаемой продукции без дополнительных капитальных затрат.
Технический результат, достигаемый в результате реализации предлагаемого технического решения, состоит в обеспечении производства арматурного проката с повышенными
прочностными и пластическими характеристиками на уровне класса Ат1000 по ГОСТ
10884 при экономии затрат на реализацию процесса термической обработки арматурных
профилей с прокатного нагрева в технологическом потоке стана.
Решение поставленной задачи обеспечивается тем, что способ термической обработки
проката преимущественно стержневой арматуры из низколегированных кремнемарганцевых
2
BY 11273 C1 2008.10.30
сталей с прокатного нагрева включает циклическое охлаждение водой с числом циклов более
одного, с регулируемыми скоростями охлаждения, изменяющимися от цикла к циклу, при
охлаждении в первом цикле со скоростью не ниже Vохл1, °С/с, определяемой из выражения:
(Т к.пр. − 610) К v
Vохл1 =
,

F
0,2 +  − 2,5  0,4

П
где Kv - коэффициент пропорциональности, зависящий от скорости прокатки,
Kv = 1 + (Vпp-19) 0,054;
Vпp - скорость прокатки, м/с;
Тк.пр - температура конца прокатки, °С;
F - площадь поперечного сечения проката, мм2;
П - периметр поперечного сечения проката, мм,
и переохлаждением поверхности ниже точки мартенситного превращения Мн, с промежуточным отогревом поверхности, осуществляемым в одном цикле до температуры
Мн + (240-250) °С, и окончательным отогревом поверхности и охлаждением на воздухе.
По изобретению циклическое охлаждение водой осуществляют с числом циклов, равным
трем, причем охлаждение водой во втором и в третьем циклах ведут соответственно со
скоростями не ниже Vохл2, °С/c и Vохл3, °С/с, определяемыми из выражений:
130 К v
,
Vохл 2 =
F

0,13 +  − 2,5  0,12
П

50 К v
Vохл 3 =
.
F

0,13 +  − 2,5  0,12
П

Заявляемый способ термической обработки проката включает циклическое охлаждение водой с числом циклов более одного с регулируемыми скоростями охлаждения, изменяющимися от цикла к циклу. Способ осуществляют следующим образом.
Арматурный прокат из низколегированной кремнемарганцевой стали, например
марки 25Г2С, после выхода из последней клети сортопрокатного стана подвергают термической обработке с прокатного нагрева путем охлаждения водой в установках термического упрочнения проката, установленных после чистовой рабочей клети стана перед
холодильником по ходу технологического процесса. Установки термического упрочнения обеспечивают циклическое охлаждение проката с числом циклов, равным трем, и
регулирование скорости охлаждения проката. Практически это реализуется путем отключения ряда центральных секций установки термического упрочнения проката. В
процессе охлаждения проката водой его поверхность переохлаждают до температуры
ниже точки мартенситного превращения Мн, составляющей для стали 25Г2С примерно
320 °С, затем проводят промежуточный отогрев поверхности проката до температуры на
240-250 °С выше точки мартенситного превращения Мн. После промежуточного отогрева поверхности проката его вновь охлаждают водой до температуры ниже точки Мн, затем производят отогрев поверхности до температуры Мн + (100-120) °С, затем проводят
еще один, третий цикл переохлаждения поверхности ниже критической точки Мн. Окончательный отогрев поверхности проводят до температуры Мн + (80-90) °С.
По завершении термической обработки проката в потоке стана осуществляют окончательное его охлаждение воздухом на холодильнике прокатного стана.
Зависимости, определяющие скорости охлаждения проката в каждом цикле заявляемого способа термической обработки проката, установлены на основании математической
обработки экспериментальных данных, полученных в процессе проведения исследований
по разработке заявляемого способа.
3
BY 11273 C1 2008.10.30
Охлаждение проката в первом цикле производится со скоростью не ниже Vохл1, °С/с:
(Т к.пр. − 610) К v
Vохл1 =
°C/c .
F

0,2 +  − 2,5  0,4
П

Результаты исследований полученных зависимостей показали, что для получения соотношения феррито-перлитной и бейнитной структур по сечению, обеспечивающего требуемые механические свойства для самого высокого класса прочности арматурного
проката - Ат1000 по ГОСТ 10884, следует вести охлаждение во втором цикле со скоростью не ниже Vохл2, °С/с:
130 К v
Vохл 2 =
°C/c ,
F

0,13 +  − 2,5  0,12
П

в третьем цикле со скоростью не ниже Vохл3, °С/с:
50 К v
Vохл 3 =
°C/c ,
F

0,13 +  − 2,5  0,12
П

где Kv - коэффициент пропорциональности, зависящий от скорости прокатки,
Kv = 1 + (Vпp-19)0,054;
Vпp - скорость прокатки м/с;
F - площадь поперечного сечения проката, мм2;
П - периметр сечения поперечного проката, мм.
При охлаждении проката с числом циклов, отличным от трех, и со скоростями охлаждения, отличными от заявляемых, не будет обеспечено соответствие прочностных и пластических характеристик арматурного проката требованиям ГОСТ 10884 для высокопрочных классов арматуры или потребуется внесение конструктивных изменений в
существующую трассу охлаждения проката с прокатного нагрева, изменяющих условия
протекания процессов теплообмена (например, удлинение трассы охлаждения).
Пример конкретной реализации.
Промышленная проверка заявляемого способа термической обработки проката, проведенная с целью установления заявляемых зависимостей, осуществлялась при прокатке
опытной партии арматурного проката № 12 мм из стали 25Г2С на мелкосортном стане 320
РУП "БМЗ". Использовалась существующая трасса охлаждения арматурного проката с
прокатного нагрева. Опытные плавки стали марки 25Г2С по химическому составу соответствовали требованиям ГОСТ 5781 (с содержанием углерода в готовом прокате 0,220,25 %). Объем опытной партии - 500 т. В каждом исследуемом опытном режиме прокатывали по 50 заготовок.
Анализ полученных результатов, представленных в таблице, показал, что существующая технология термической обработки арматурного проката, указанная в заводской технологической инструкции ТИ 840-П-12-92 (режим 1), не обеспечивает получение
комплекса свойств, заданных ГОСТ 10884 для класса Ат1000. Так, требования стандарта
не выполнялись по пределу прочности σв на 7,2 %.
При увеличении температуры отогрева после первого и второго циклов охлаждения (режим 2) до значений, превышающих заявляемые в предлагаемом техническом решении, требования стандарта не выполняются в основном по прочностным характеристикам, так как
при понижении температур отогрева снижаются пластические свойства готового проката
(режим 3). При скоростях охлаждения, отличных от скоростей, установленных исходя из заявляемых зависимостей, не выполняются требования по прочностным свойствам (режим 4).
Результаты экспериментальных исследований показали, что режим охлаждения, параметры которого установлены на основании заявляемых соотношений и зависимостей (режим 5),
4
BY 11273 C1 2008.10.30
обеспечивает полное соответствие прочностных и пластических характеристик арматурного
проката требованиям ГОСТ 10884 для класса Ат1000. При этом не потребовалось внесения
конструктивных изменений в существующую трассу охлаждения арматурного проката с прокатного нагрева, в частности, не потребовалось ее удлинения.
Таким образом, результаты экспериментальных исследований, на основании которых
установлены заявляемые температурные интервалы термической обработки стержневого
арматурного проката из низколегированных кремнемарганцевых сталей и эмпирические
зависимости, определяющие скорости охлаждения в различных циклах, а также опыт опробования параметров заявляемого способа термической обработки проката показал, что
его применение обеспечивает возможность производства арматурного проката с повышенными прочностными и пластическими характеристиками на уровне класса Ат 1000 по
ГОСТ 10884 при экономии затрат на реализацию процесса термической обработки арматурных профилей с прокатного нагрева в технологическом потоке стана. Это, в свою очередь, способствует расширению сортамента выпускаемой продукции без дополнительных
капитальных затрат и повышает, тем самым, технико-экономические показатели работы
стана, то есть обеспечивает решение поставленной задачи и достижение заявляемого технического результата.
Механические свойства арматурного проката в состоянии поставки
в зависимости от температуры отогрева после 1, 2 и 3-го циклов,
а также скорости водяного охлаждения
Температура отоСкорость охлаждегрева, °С
ния, °С/с
№№
пп после после после в 1
во 2
в3
1
2
3
цикле цикле цикле
цикла цикла цикла
1
640
-
-
2000
-
2
650
490
380
2100
1300
3
520
370
360
2400
1600
4
650
420
380
1400
900
5
610
410
370
2200
1460
σв, Н/мм2
σт, Н/мм2
δ5, %
δр, %
1180 − 1195 1025 − 1040 2 − 14 0,5 − 3,1
1160
1010
7
2
1220 − 1250 1010 − 1050 10,5 − 13 3 − 3,5
900
12
1225
1000
3,4
1240 − 1300 900 − 1100 6,7 − 8 1,9 − 2,6
1000
2,5
1280
950
6,9
1210 − 1280 1000 − 1070 11− 13 3,5 − 4
750
1245
1010
10,5
3,3
3 − 4,5
1250 − 1285 1050 − 1100 7 − 10
1100
1070
8
3,5
1275
-
Требования ГОСТ 10884 для класса Ат1000
1250
1000
7
2
Примечание: 1. σв - временное сопротивление разрыву; σт - предел текучести;
δ5 - относительное удлинение; δр - равномерное удлинение.
2. В числителе - экстремальные значения, в знаменателе - среднеарифметические значения.
Источники информации:
1. BY 6847 С 1, 2005.
Национальный центр интеллектуальной собственности.
220034, г. Минск, ул. Козлова, 20.
5
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
0
Размер файла
111 Кб
Теги
патент, by11273
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа