close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Патент BY12620

код для вставкиСкачать
ОПИСАНИЕ
ИЗОБРЕТЕНИЯ
К ПАТЕНТУ
РЕСПУБЛИКА БЕЛАРУСЬ
BY (11) 12620
(13) C1
(19)
(46) 2009.12.30
(12)
(51) МПК (2006)
НАЦИОНАЛЬНЫЙ ЦЕНТР
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(54)
СПОСОБ ГАЗОПЛАМЕННОГО НАПЫЛЕНИЯ
ПОЛИМЕРНОГО ПОКРЫТИЯ
(21) Номер заявки: a 20080287
(22) 2008.03.13
(43) 2009.10.30
(71) Заявитель: Государственное научное учреждение "Объединенный
институт машиностроения Национальной академии наук Беларуси"
(BY)
(72) Авторы: Белоцерковский Марат Артемович; Чекулаев Андрей Васильевич (BY)
(73) Патентообладатель: Государственное научное учреждение "Объединенный институт машиностроения
Национальной академии наук Беларуси" (BY)
BY 12620 C1 2009.12.30
B 05D 1/08
(56) Белоцерковский М.А. и др. Сварка и
родственные технологии : Сб. научн.
тр. Вып. 7. - Минск: Тонпик, 2005. С. 77-80.
Витязь П.А. и др. Упрочнение газотермических покрытий. - Минск: Бестпринт, 2004. - С. 34-35.
Белоцерковский М.А. и др. Вестник
Полоцкого государственного университета. Прикладные науки. - 2005. № 6. - С. 79-83.
BY 4731 C1, 2002.
Белоцерковский М.А. Технология активированного газопламенного напыления антифрикционных покрытий. Минск: Технопринт, 2004. - С. 97-117,
167-177.
(57)
Способ газопламенного напыления полимерного покрытия, включающий подачу термопластичного полимера в виде проволоки в высокотемпературную газовую струю, его
нагрев до плавления с образованием потока летящих в газовой струе частиц полимера и
их осаждение в виде слоя на предварительно подготовленную поверхность детали, отличающийся тем, что полимер подают при ламинарном режиме течения газовой струи, если
его молекулярная масса ниже критической, при этом скорость подачи полимера Vпод (м/c)
определяют из выражения:
Vпод
2wµ1r
=
−
µ 2R
2
 2wµ1r  4wµ1qL

 −
,
µ
R
 2  µ 2λρ 2 R
где w - скорость газовой струи, м/с;
µ1 - динамическая вязкость газовой струи, Па·с;
µ2 - динамическая вязкость расплава, Па·с;
r - радиус проволоки, м;
R - радиус сопла термораспылителя, м;
q - плотность теплового потока газовой струи, Вт/м2;
λ - удельная теплота плавления полимера, Дж/кг;
L - длина соплового наконечника термораспылителя, м;
ρ2 - плотность расплава, кг/м3,
BY 12620 C1 2009.12.30
или полимер подают при турбулентном режиме течения газовой струи, если его молекулярная масса выше критической, при этом скорость подачи полимера Vпод (м/c) определяют из выражения:
2
7
7

1
1


4
ν
0,015ρ1w r  ν  4
0,015ρ1w 4 r  ν  4 qL
Vпод =
,
  − 
   −
 
µ2
µ2
R 
R  µ 2λρ 2
µ2

R






3
где ρ1 - плотность газовой струи, кг/м ;
ν - кинематическая вязкость газовой струи, м2/с.
7
0,015ρ1w 4 r 
1
4
Изобретение относится к газопламенным методам нанесения защитных, износо- и коррозионностойких покрытий из полимерных материалов. Оно может быть использовано
для нанесения покрытий на рабочую поверхность элементов трибосопряжений, деталей и
элементов технологического оборудования.
Известен способ нанесения защитных покрытий, использующий проволоку или шнуры в качестве напыляемого материала, включающий подачу проволоки в высокотемпературный факел, образованный горением углеводородного газа в окислителе, нагрев
проволоки до плавления и ее распыление коаксиально движущейся дополнительной струей газа, с образованием потока частиц, осаждение частиц в виде слоя на предварительно
подготовленную поверхность детали [1].
Недостатком известного способа является необходимость использования дополнительной газовой струи для распыления материала проволоки, а также низкий коэффициент
использования материала (не более 15 %) при распылении проволок, изготовленных из
термопластичных полимеров. Обусловлено это тем, что низкая теплопроводность и относительно небольшая температура разложения полимера препятствуют полному расплавлению проволоки в высокотемпературной зоне, поскольку полимер у поверхности
проволоки разлагается прежде, чем внутренняя зона нагреется до температуры плавления.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому является способ газопламенного напыления покрытий, включающий подачу термопластичного полимера в виде
проволоки по оси высокотемпературной газовой струи, его нагрев до плавления с образованием потока частиц, летящих в газовой струе частиц полимера, и их осаждение в виде
слоя на предварительно подготовленную поверхность детали [2].
Недостатком известного способа является отсутствие постоянства качества формируемых покрытий при использовании полимера с различной молекулярной массой, а также необходимость проведения экспериментальных исследований по определению
оптимальной скорости подачи проволоки, требующих продолжительного времени и материальных затрат.
Обусловлено это тем, что реологические свойства расплава полимера в зависимости
от его соотношения молекулярной массы М к критической молекулярной массе Mk для
данного полимергомологического ряда существенно различаются [3]. Расплавы полимеров с М<Мk относительно расплавов с M>Mk являются более вязкими жидкостями, с вязкостью, уменьшающейся при увеличении скорости и напряжения сдвига (аномалия
вязкости). Распыление полимеров с М>Мk струей газа с параметрами (например: скорость,
плотность, режим течения), обеспечивающими формирование покрытий без перегрева полимера, в то же время распыление полимеров с М<Мk при тех же параметрах струи газа
приводит к формированию покрытий низкого качества, вследствие выброса мелких частиц расплава в зоне плавления в газовую струю и их последующее сгорание или изменения структуры полимера (деструкцию).
2
BY 12620 C1 2009.12.30
Задачей изобретения является обеспечение постоянства качества формируемых покрытий при распылении термопластичных полимеров с молекулярной массой выше или
ниже критической, а также упрощение реализации процесса распыления за счет теоретического определения скорости подачи проволоки.
Для решения поставленной задачи в способе газопламенного напыления полимерного
покрытия, включающем подачу термопластичного полимера в виде проволоки в высокотемпературную газовую струю, его нагрев до плавления и образованием потока летящих в
газовой струе частиц полимера и их осаждение в виде слоя на предварительно подготовленную поверхность детали, согласно изобретению, полимер подают при ламинарном режиме течения газовой струи, если его молекулярная масса ниже критической, при этом
скорость подачи полимера Vпод (м/с) определяют из выражения:
Vпод
2w µ1r
=
−
µ 2R
2
 2w µ1r  4w µ1q L

 −
,
µ 2λ ρ2 R
 µ2R 
где w - скорость газовой струи, м/с;
µ1 - динамическая вязкость газовой струи, Па·с;
µ2 - динамическая вязкость расплава, Па·с;
r - радиус проволоки, м;
R - радиус сопла термораспылителя, м;
q - плотность теплового потока газовой струи, Вт/м2;
λ - удельная теплота плавления полимера, Дж/кг;
L- длина соплового наконечника термораспылителя, м;
ρ2 - плотность расплава, кг/м3,
или полимер подают при турбулентном режиме течения газовой струи, если его молекулярная масса выше критической, при этом скорость подачи полимера Vпод(м/c) определяют из выражения:
2
7
7

1
1


4
ν
0,015ρ1w r  ν  4
0,015ρ1w 4 r  ν  4 qL
Vпод =
,
  − 
   −
 
µ2
µ2
R 
R  µ 2λρ 2
µ2

R






3
где ρ1 - плотность газовой струи, кг/м ;
ν - кинематическая вязкость газовой струи, м2/с.
В основу заявляемого способа положены результаты исследования процесса течения
полимерного расплава при его обтекании струей газа. В результате обтекания расплава
струей газа на границе раздела фаз образуются касательные напряжения τ, вызывающие
послойное смещение расплава [4]. При этом в зависимости от скорости и режима течения
струи газа граница раздела фаз может иметь различную волновую поверхность. По мере
увеличения скорости и уровня турбулентности газовой струи возрастает амплитуда волн
на поверхности расплава, и при достижении определенных значений устойчивость волнового течения нарушается. Развивается процесс течения расплава сопровождающийся выбросом мелких частиц (капель) в газовую струю.
В табл. 1 приведены данные, показывающие влияние скорости и режима течения
струи газа на процесс срыва (уноса) мелких капель с поверхности слоя расплава, на примере полиэтилена ПЭНД (Мk = 3500).
7
0,015ρ1w 4 r 
1
4
3
BY 12620 C1 2009.12.30
Таблица 1
Скорость газовой
струи, м/с
50
250
450
650
850
Коэффициент уноса ψ, %
Режим течения газа
Ламинарный
Турбулентный
М<Мk
М>Мk
М<Мk
М>Мk
0,06
0,60
0,08
0,70
<0,02
<0,06
0,11
0,76
0,12
0,78
Коэффициент уноса ψ равен отношению массы всех образовавшихся мелких капель из
слоя расплава к первоначальной массе этого слоя. Например, значение коэффициента уноса ψ = 0,60 показывает, что на проволоке в слое остается только 40 % первоначального
расплава.
Из табл. 1 видно, что распыление низкомолекулярных полимеров (М<Мk) необходимо
осуществлять газовой струей с ламинарным режимом течения. При распылении высокомолекулярных полимеров (М>Мk) коэффициент уноса материала практически не зависит
от режима течения газа и принимает допустимые значения для газопламенного напыления. Однако применение газовой струи с турбулентным режимом течения позволяет увеличить межфазное взаимодействие (касательные напряжения) и соответственно увеличить
проявление аномалии вязкости полимерного расплава, что приводит к повышению эффективности процесса распыления, так как имеется возможность увеличивать скорости подачи проволоки.
Исследования процесса обтекания газовой струей полимерных расплавов позволили
получить выражения для определения скорости подачи проволоки в зависимости от теплофизических свойств распыляемого полимерного материала, параметров распыляемой
газовой струи и конструктивных особенностей термораспылителя.
Известно, что процесс плавления полимерных материалов не эффективен без непрерывного удаления расплава, так как поток тепла и скорость плавления быстро уменьшаются по мере возрастания толщины слоя расплава [5]. Таким образом, скорость подачи
проволоки ограничивается скоростью течения (удаления) расплава и для исключения вылета не расплавленной проволоки из зоны плавления, соответствующей длине соплового
наконечника термораспылителя L, должно выполняться условие:
Vпод ≤ Vтеч.
Скорость удаления расплава при условии постоянства параметров струи газа на участке L определяется выражением [6]:
τ
Vтеч =
δ,
(1)
2µ 2
где: τ - касательное напряжение на границе раздела фаз, Па;
δ - толщина слоя расплава, м.
В результате простых математических действий получено выражение по определению
толщины слоя расплава δ:
2qL
δ = 2r −
.
(2)
λρ 2 Vпод
Подставив (2) в (1), получаем квадратное уравнение относительно Vпод:
τ
τ qL
= 0.
Vпод 2 −
rVпод +
µ 2λρ 2
µ2
Откуда Vпод равняется:
4
BY 12620 C1 2009.12.30
2
 τr 
τr
τ qL
 −
± 
.
Vпод =
2µ 2
 2µ 2  µ 2λρ 2
Так как δ < r решению будет соответствовать знак "-":
2
 τr 
τr
τ qL
(3)
 −
− 
.
Vпод =
2µ 2
 2µ 2  µ 2λρ 2
Касательное напряжение τ на границе раздела фаз зависит от режима течения газа (от
числа Рейнольдса Re):
для ламинарного режима течения газа Re ≤ 2⋅103
4 wµ1
τ=
(4)
R
для турбулентного режима течения газа Re>2⋅103
7

= 0,03ρ1w 4 
1
v 4
(5)
τ
 .
R
Таким образом, если подставить уравнения (3) и (4) в (5), соответственно получаем
Vпод:
ламинарный режим течения струи газа:
2
2w µ1r
=
−
µ 2R
 2w µ1r  4w µ1q L

 −
Vпод
µ 2λ ρ2 R
 µ2R 
турбулентный режим течения струи газа:
2
7
7
1
1

4
4
 0,015ρ1w r  ν   0,015ρ1w 4 r  ν  4 q L
0,015ρ1w r  ν 
.
Vïîä =
  − 
   −
 
µ2
µ2
µ2
R
R 
 R  µ 2λρ 2



Для проверки полученных выражений по определению скорости подачи проволоки были
проведены экспериментальные исследования с использованием экспериментального термораспылителя конструкции со сменными сопловыми наконечниками, позволяющие формировать различные режимы течения струи газа. В эксперименте использовали полимерные
шнуры (проволоки) радиусом 1,5 мм изготовленные из полиамида ПА6, полиэтилена и полиэтилентерефталата. Результаты экспериментальных исследований представлены в табл. 2.
Таблица 2
Скорость подач проволоки, м/с
№
Материал проволоки (полимер)
Теоретическая
Эксперимент
1. Полиамид ПА 6
0,022
0,024
2. Полиэтилен (высокой плотности)
0,017
0,015
3. Полиэтилентерефталат
0,019
0,020
Из табл. 2 видно, что погрешность определения скорости подачи проволоки определенной теоретически составляет менее 10 % и данные выражения могут применяться на
практике.
Пример реализации способа.
По заявляемому способу и прототипу на рабочие поверхности сферических сочленений перегрузочного рукава зерноуборочного комплекса КЗР - 10 производства РУП ПО
"Гомсельмаш" нанесли антифрикционные покрытия. Покрываемые поверхности подвергали струйно-абразивной обработке (корунд с размером частиц 1...1,5 мм). Для достижения необходимых триботехнических свойств покрытия (адгезия не менее 8 МПа) процесс
нанесения производили в две стадии. В начале перед нанесением основного слоя покры7
4
1
4
5
BY 12620 C1 2009.12.30
основной
слой
подслой
тия наносили подслой. В качестве расходных материалов для напыления покрытий использовались следующие термопласты: для подслоя - проволока из полиэтилентерефталата с М<Мk; для основного слоя полиэтилен ПЭНД с М>Мk модифицированный
высокодисперсным углеродным наполнителем.
По заявляемому способу процесс нанесения подслоя осуществляли струей газа с ламинарным режимом течения, а основного слоя струей газа с турбулентным режимом течения. По прототипу процесс нанесения подслоя и основного слоя осуществляли струей
газа с турбулентным режимом течения, и при этом скорость подачи проволок определяли
экспериментальным путем.
Результаты испытаний нанесенных покрытий и параметры, характеризующие процесс
определения скорости подачи проволоки, представлены в табл. 3.
Анализ результатов показал, что покрытия, нанесенные по заявляемому способу в
сравнении с прототипом, обладают адгезией выше на 4 МПа и лучшим коэффициентом
трения на 0,02.
Также было установлено, что для нанесения подслоя по прототипу потребовалось в
1,5...1,6 раз больше расходного материала, и после проверки покрытий по определению
коэффициента трения образовывались локальные области с отслоенным подслоем (около
20 % от общей площади покрытия).
Таблица 3
Экономические показатели
Скорость по- определения скорости подачи Механические свойства покрытий
дачи провопроволок
локи, м/с
Стоимость заСпособ
Коэффициент сутраченных ма- Прочность
Затраченное
хого трения (Р = 5
сцепления,
териальных
время, мин
МПа, V = 0,65
МПа
ресурсов, долл.
м/с)
США
Заявляемый 0,019 0,015
3
0
9-10
0,13
Прототип 0,019 0,016
10
3
5-6
0,15
Как следует из табл. 3, погрешность определения расчетным путем скорости подачи
проволоки составляет 6...7 %.
Таким образом, заявляемый способ газопламенного напыления полимерных покрытий
существенно отличается от известного, позволяет наносить качественные покрытия независимо от молекулярной массы используемого термопласта, а также упростить его реализацию и снизить материальные ресурсы.
Источники информации:
1. Витязь П.А. и др. Теория и практика нанесения защитных покрытий. - Минск: Беларуская навука, 1998. - 346 с.
2. Белоцерковский М.А., Чекулаев А.В. Сварка и родственные технологии. - Минск,
2005. Вып. № 7. - С. 77-80.
3. Виноградов Г.В., Малкин А.Я. Реология полимеров. - М.: Химия, 1977. - 181 с.
4. Дейч М.Е. и др. Газодинамика двухфазных сред. - М.: Энергоиздат, 1981. - 472 с.
5. Тадмор З. и др. Теоретические основы переработки полимеров. - M.: Химия, 1984. 280 с.
6. Циклаури Г.В. и др. Адиабатные двухфазные течения. - М.: Атомиздат, 1973. - 398 с.
Национальный центр интеллектуальной собственности.
220034, г. Минск, ул. Козлова, 20.
6
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
0
Размер файла
112 Кб
Теги
by12620, патент
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа