close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Патент BY14784

код для вставкиСкачать
ОПИСАНИЕ
ИЗОБРЕТЕНИЯ
К ПАТЕНТУ
РЕСПУБЛИКА БЕЛАРУСЬ
(46) 2011.10.30
(12)
(51) МПК
НАЦИОНАЛЬНЫЙ ЦЕНТР
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(54)
F 28D 15/00
(2006.01)
СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ТЕПЛООБМЕННИКА
(21) Номер заявки: a 20080580
(22) 2008.05.02
(43) 2009.12.30
(71) Заявитель: Научно-исследовательское
и проектно-технологическое республиканское унитарное предприятие "Институт НИПТИС имени
Атаева С.С." (BY)
(72) Авторы: Осипов Сергей Николаевич; Пилипенко Владимир Митрофанович (BY)
BY 14784 C1 2011.10.30
BY (11) 14784
(13) C1
(19)
(73) Патентообладатель: Научно-исследовательское и проектно-технологическое
республиканское унитарное предприятие "Институт НИПТИС имени Атаева
С.С." (BY)
(56) RU 2219016 C2, 2003.
RU 2013750 C1, 1994.
RU 2031346 C1, 1995.
BY 728 U, 2002.
SU 1839227 A1, 1993.
SU 1357675 A1, 1987.
(57)
1. Способ изготовления теплообменника, при котором теплообменную часть выполняют из двух или более параллельных теплообменных пластин (2) с промежутками (3)
между ними, каждую теплообменную пластину (2) выполняют в виде сэндвича из прямоугольных теплообменных слоев для холодного (4) и горячего (1) теплоносителей со
сплошными газоводонепроницаемыми теплопроводными тонкими перегородками (5),
расположенными в направлении движения горячего (1) и холодного (4) теплоносителей,
создают сквозные поры или каналы для прохода удаляемого горячего (1) теплоносителя в
теплообменном слое для горячего (1) теплоносителя с диаметром, обеспечивающим
устранение капиллярного эффекта торможения конденсирующейся жидкости из сквозных
пор или каналов с возможностью формирования в направлении действия гравитации
сверху вниз сонаправленного движения удаляемого горячего (1) теплоносителя и конденсата и его ускоренного удаления из упомянутых пор или каналов, причем поверхности
сквозных пор или каналов в слое для горячего (1) теплоносителя покрывают лиофильной
пленкой.
Фиг. 1
BY 14784 C1 2011.10.30
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что слои теплообменных пластин (2) для холодного (4) и горячего (1) теплоносителей заполняют высокопористым материалом с высокой удельной теплопроводностью или при использовании в качестве холодного (4)
теплоносителя жидкости с высокими значениями коэффициентов теплопередачи и теплопроводности теплообменные слои для холодного (4) теплоносителя оставляют свободными от заполнения высокопористым материалом с высокой удельной теплопроводностью.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что сплошные газоводонепроницаемые теплопроводные тонкие перегородки (5), разделяющие теплообменные слои теплообменных
пластин (2) для холодного (4) и горячего (1) теплоносителей, выполняют из высокопористого материала с высокой удельной теплопроводностью.
4. Способ по любому из пп. 1-3, отличающийся тем, что диаметр сквозных пор или
каналов для конденсата составляет от 1 до 2 мм.
Изобретение относится к области теплообмена и использования низкопотенциальных
ВЭР для уменьшения затрат тепла на отопление жилых и других зданий, а также помещений, в которых температура мокрого термометра для влажного воздуха выше таковой для
подаваемого в рекуперативный теплообменник холодного теплоносителя.
Известно несколько способов теплообмена (конвективный, кондуктивный, радиационный и др.), которые использованы в многочисленных патентах. Использование высокопористого материала с высокой теплопроводностью для прохода горячего и холодного
теплоносителей, когда создается как бы новый теплоноситель, состоящий из твердой пористой сотовой основы и теплоносителя, позволяет называть такой теплообмен объемным.
Известен способ использования пористых материалов с высокой теплопроводностью и
метод теплового расчета пористых пластин при условии, что вся передача теплоты внутри
плоской пластины осуществляется за счет теплопроводности через твердую фазу, а температуры твердого тела и теплоносителя почти не отличаются друг от друга в любой точке
пористой структуры [1. С. 62].
Существенными недостатками этого способа являются использование теплоносителей
без фазовых переходов и существенное действие капиллярных сил, приводящее к гидравлической закупорке сквозных открытых пор и затруднению прокачки теплоносителя, что
препятствует использованию влажных газов или пара в качестве горячего теплоносителя
по причине конденсации влаги в порах и их закупорки под действием капиллярных сил.
Известен способ изготовления теплообменного аппарата [2], включающий заполнение
пористым металлом пространства между трубками для протекания охлаждаемой или
нагреваемой жидкости и стенками теплообменного аппарата. Здесь пористый металл может служить для усиленной теплопередачи, а трубки могут служить для протекания охлаждаемой и нагреваемой жидкости.
Недостатком этой конструкции является невозможность использования пористого металла для охлаждения влажного воздуха из-за возможной конденсации влаги в порах и их
гидравлического запирания.
В качестве прототипа выбран способ интенсификации теплообмена и теплопередачи в
рекуперативных теплопередающих устройствах за счет механизации каналов их трактов
[3], в которые вводятся твердые пористопроницаемые структуры из теплопроводных материалов, имеющих максимальные удельные поверхности.
Недостатком данного способа является возможная гидравлическая закупорка пор
вследствие конденсации пара из газообразного горячего теплоносителя.
Целью предлагаемого изобретения является выбор и оптимизация условий использования высокоэффективных по теплообмену пористопроницаемых структур из материалов
с высокой теплопроводностью (медь, алюминий и др.) при необходимости свободного
2
BY 14784 C1 2011.10.30
удаления конденсата из сквозных пор или специально созданных каналов под действием
гравитации без существенного влияния капиллярных сил. Вытекающей задачей является
обеспечение возможности уменьшения габаритов и массы теплообменника при сохранении высокой тепловой эффективности рекуперативных теплообменников на основе вспененного металла для утилизации низкопотенциальных ВЭР отработанного воздуха жилых
и других помещений в течение отопительного сезона.
Техническая цель достигается при помощи способа изготовления теплообменника типа "холодный теплоноситель - горячий теплоноситель", включающего использование в
каналах теплообменной части рекуперативных теплопередающих устройств пористопроницаемого материала с высокой удельной теплопроводностью, отличие которого, согласно изобретению, в том, что теплообменную часть выполняют из двух или более
параллельных теплообменных пластин с промежутками между ними, каждую теплообменную пластину выполняют в виде сэндвича из прямоугольных теплообменных слоев
для холодного и горячего теплоносителей со сплошными газоводонепроницаемыми теплопроводными тонкими перегородками, расположенными в направлении движения горячего и холодного теплоносителей, создают сквозные поры или каналы для прохода
удаляемого горячего теплоносителя в теплообменном слое для горячего теплоносителя с
диаметром, обеспечивающим устранение капиллярного эффекта торможения конденсирующейся жидкости из сквозных пор или каналов с возможностью формирования в
направлении действия гравитации сверху вниз сонаправленного движения удаляемого
горячего теплоносителя и конденсата и его ускоренного удаления из упомянутых пор или
каналов, причем поверхности сквозных пор или каналов в слое для горячего теплоносителя покрывают лиофильной пленкой. Использование высокопористого материала с высокой удельной теплопроводностью способствует интенсификации теплообмена, поэтому
им заполняют слои для прохода как горячего, так и холодного теплоносителей. При использовании в качестве холодного теплоносителя жидкости с высокой теплопроводностью соответствующую часть теплообменника (слои (4) на фиг. 1, 2) оставляют свободной
от заполнения высокопористым материалом с высокой удельной теплопроводностью.
Для водного конденсата диаметр сквозных пор или специальных сквозных каналов,
при котором происходит практическое устранение капиллярного эффекта торможения
конденсирующейся жидкости из каналов, составляет от 1 до 2 мм.
В представленном способе в качестве горячего теплоносителя, т.е. выходной теплообменной среды, выступает теплый влажный газ (воздух) или пар; в качестве холодного
теплоносителя, т.е. входной теплообменной среды, выступает любой холодный флюид.
Сущность способа поясняется чертежами:
фиг. 1 - структура теплообменной пластины из высокопористого материала;
фиг. 2 - схема построения теплообменника по способу.
На чертежах представлено следующее: 1 - слои теплообменных пластин для горячего
теплоносителя; 2 - теплообменные пластины; 3 - промежутки между теплообменными
пластинами; 4 - слои теплообменных пластин для холодного теплоносителя; 5 - сплошные
перегородки между слоями.
Поставленная задача решается тем, что в способе объемного теплообмена "холодный
теплоноситель - горячий теплоноситель" используются, по крайней мере, в "горячем"
тракте слои (1) высокопористого материала с высокой удельной теплопроводностью,
например вспененного алюминия, в котором образованы сквозные поры или специальные
каналы для прохождения теплоносителя. Стрелками обозначены направления движения
потоков теплоносителя. Слои "горячего" тракта (1) для горячего теплоносителя чередуются со слоями "холодного" тракта (4) для холодного теплоносителя, причем упомянутые
слои разделены перегородками (5). Этим обеспечивается послойное в направлении движения разделение холодного и горячего потоков через теплообменную пластину (2). Размеры сквозных пор или каналов в слоях таковы, что позволяют избежать запирания в них
3
BY 14784 C1 2011.10.30
конденсата под действием капиллярных сил. Обычно капилляры имеют цилиндрическую
форму или эквивалентные отверстия с тонким внутренним каналом диаметром от сотых
долей до 1-2 мм [4 С. 31]. Для H2O предельный диаметр капилляра в зависимости от его
длины, по данным А.В.Лыкова [5, С. 22-31], может быть даже меньше 1 мм. Поверхности
стенок каналов с горячим влажным теплоносителем путем использования, например, технологии напыления, покрывают тончайшей лиофильной пленкой, которая ускоряет удаление конденсата из пор и позволяет уменьшить их диаметр, что дает возможность
увеличить теплообменную поверхность.
Учитывая отсутствие конденсатообразования в "холодном" тракте теплообменника (с
входящей обменной средой, например наружным воздухом), диаметры проводящих каналов могут быть меньше, чем в горячем тракте. При использовании в качестве холодного
теплоносителя жидкости с высокой теплопроводностью, например воды, слои (4) "холодной" части теплообменника можно оставлять свободными от заполнения высокопористым
материалом с высокой удельной теплопроводностью.
Для повышения интенсивности теплопередачи от теплоносителя к поверхности капилляра или канала необходимо использовать особенность начального участка формирования пограничного слоя в соответствии с формулой В.Н.Богословского [6, С. 47], которая
для среднего значения коэффициента конвективного теплообмена для ламинарного режима движения имеет вид:
(1)
αcp = 3,94(ν/x)0,5,
2
где αср - средняя величина коэффициента конвективного теплообмена, Вт/(м ·K);
ν - скорость потока, м/с;
x - длина канала теплообмена (на фиг. 1 - h; фиг. 2 - h1, h2 и h3), м.
Как видно из этой формулы, с уменьшением длины канала, например, в 2 раза средняя
величина αср увеличивается в √2 = 1,42 раза. Поэтому теплообменник должен состоять из
набора отдельных теплообменных пластин (2) (фиг. 2) толщиной (h1, h2 и h3) по 1 см с такими же промежутками (3). Конструктивное исполнение такого теплообменника не представляет особых трудностей. В направлении движения горячего и холодного
теплоносителей их потоки в слоях (1) и (4) с пористыми средами разделяются сплошными
газоводонепроницаемыми теплопроводными тонкими перегородками (5) из того же материала. При этом обеспечивается высокая контактная теплопроводность между вспененным материалом и сплошной перегородкой.
Конденсат образуется в случае уменьшения температуры поверхностей пор ниже температуры мокрого термометра для горячего газообразного теплоносителя.
При использовании в качестве холодного теплоносителя жидкости с высокими значениями коэффициентов теплопередачи и теплопроводности часть теплообменника с холодным теплоносителем можно не заполнять пористопроницаемым материалом.
Учитывая взаимодействие между гравитационными и аэродинамическими силами при
удалении жидкого конденсата из сквозных пор и каналов, желательно сложение этих сил,
что происходит при сонаправленном сверху вниз стекании конденсата и движении горячего влажного теплоносителя. Поэтому обеспечивают направление движения горячего
теплоносителя сверху вниз. Для улучшения удаления жидкого конденсата из сквозных
пор и каналов их поверхности со стороны прохода горячего теплоносителя покрывают
пленкой с лиофильной [5, С. 18] поверхностью для прохождения конденсата. Лиофильную
пленку наносят на поверхность, например, с помощью напыления. Как следует из уровня
техники, к высокопористым материалам относятся пористопроницаемые структуры, имеющие открытую пористость (суммарную площадь поверхности пор по отношению к гладкой поверхности свыше 50 %). Сквозные поры или специальные сквозные каналы,
преимущественно цилиндрические, могут быть образованы как принудительным механическим способом, так и посредством технологий вспенивания материалов с высокой
удельной теплопроводностью.
4
BY 14784 C1 2011.10.30
В качестве не ограничивающего суть изобретения примера возможного практического
использования предлагаемого способа предлагается устройство пеноалюминиевой теплообменной части квартирного теплообменного рекуператора "воздух-воздух" для использования теплоты влажного удаляемого воздуха.
Для количественной оценки параметров теплообменного устройства можно использовать упрощенный метод тепловых балансов, вполне пригодный для стационарных условий теплообмена.
Исходные данные: расход удаляемого (горячего) воздуха из квартиры с газовой плитой для приготовления пищи Qг = 200 м3/ч при температуре tг = 20 °C и относительной
влажности Vг = 50 %. Температура наружного (холодного) воздуха tк = + 5; 0; -5 и -20 °С.
Расход поступающего (холодного) воздуха равен расходу удаляемого воздуха Qк = Qг.
В качестве теплообменной среды используется пеноалюминий плотностью γ = 0,54 г/см3
и открытой пористостью 80 %. При этом теплопроводность материала уменьшается прямо
пропорционально уменьшению плотности материала и составляет λ = 0,4 Дж/см.с.град.
Диаметры сквозных открытых пор составляют 1-2 мм для зоны горячего влажного воздуха, т.к. при меньшем диаметре начинает заметно сказываться капиллярный эффект "застревания" влаги, а при больших диаметрах - существенно уменьшается поверхность
теплообмена. Теплообменная пластина (2) толщиной h представлена в виде сэндвича (по
горизонтали) из прямоугольных теплообменных слоев для холодного (4) и горячего (1)
теплоносителей со сторонами 70 × 5 см (теплообменная площадь каждого слоя для горячего и холодного воздуха - по 0,25 м2, толщина ∆l = 2 см (фиг. 1)). Масса такой пластины
около 13,5 кг. Хотя размеры и направление сквозных пор в направлении потоков воздуха
не могут быть совершенно одинаковыми, но для расчета ориентировочных величин поверхностей теплообмена можно принять, что при пористости 80 % именно такая площадь
поперечного сечения материала занята порами со средними диаметрами 0,1 и 0,2 см. Тогда количество пор составит
n0,1 = 4⋅2500/(π⋅0,12) ≈ 3,2⋅105 и
n0,2 = 4⋅2500/(π⋅0,22) ≈ 0,8⋅105.
Площадь поверхности примерно цилиндрических пор длиной h = 5 см (фиг. 1) составит
S0,1 = πdhn = π0,1⋅5⋅3,2⋅105 ≈ 5⋅105 см2 ≈ 50 м2;
S0,2 = π0,2⋅5⋅0,8⋅105 ≈ 2,5⋅105 см2 ≈ 25 м2.
Для случая принудительного (механически, гидравлически и др.) образования сквозных цилиндрических каналов суммарная площадь их поперечного сечения принимается в
размере 50 % от всей площади.
Тогда n0,1 = 2⋅105 и n0,2 = 0,8⋅105, a S0,1 = 35 м2 и S0,2 = 16 м2.
Средняя скорость прохода воздуха в теплообменных каналах для использования только пористости
ν1 = 200/(3600⋅0,25⋅0,8) = 0,28 м/с и Re = 0,28⋅(10-3-2⋅10-3)/(14,2⋅10-6) ≈ 20-40.
При принудительном образовании сквозных каналов
ν2 = 200/(3600⋅0,25⋅0,5) = 0,45 м/с и Re = 0,45⋅(10-3-2⋅10-3)/(14,2⋅10-6) ≈ 32-64.
Учитывая близкий к ламинарному режим движения воздуха в каналах, средние значения коэффициентов конвективного теплообмена в соответствии с [6, С. 47] составляют
α1 = 3,94 (ν/h)0,5 ≈ 3,94(0,28/0,05)0,5 ≈ 9,3 Вт/м2 град;
α2 = ≈ 3,94(0,45/0,05)0,5 ≈ 11,8 Вт/м2 град.
Для эффективного использования теплообменника-рекуператора его возможность
нагрева холодного воздуха желательно иметь около 90 % от температуры удаляемого воздуха, т.е. необходимое количество теплоты q для нагрева холодного воздуха составляет:
при tк.1 = -20 °C q1 = 3500 Дж/ч = 2640 Вт;
при tк.2 = -5 °С
q2 = 1600 Вт;
при tк.3 = 0 °C
q3 = 1250 Вт;
5
BY 14784 C1 2011.10.30
при tк.4 = + 5 °C q4 = 900 Вт.
Теплосодержание горячего влажного воздуха состоит из теплосодержания сухого воздуха и срытой теплоты парообразования влаги в горячем воздухе при ϕ = 50 %, что составляет d ≈ 7,6 г/кг воздуха. При t = 0 °С, до которой можно охлаждать горячий воздух
вследствие дальнейшего замерзания влаги, d ≈ 2 г/кг, а при t = + 5 °C d ≈ 2,6 г/кг горячего
воздуха.
Тогда при охлаждении горячего воздуха до 0 °С тепловыделение за счет конденсации
паров влаги составит qм = 12,7 кДж/кг, что позволяет подогреть холодный воздух на
12,5 °C. При охлаждении горячего воздуха до + 5 °C нагрев холодного воздуха за счет
конденсации влаги горячего воздуха возможен на 11,5 °C. Тогда необходимое количество
теплоты за счет "сухого" теплообмена составит:
при tк.1 = 20 °С
q1.c = 1770 Вт;
при tк.2 = -5 °С
q2.c = 730 Вт;
при tк.3 = 0 °С
q3.c = 480 Вт;
при tк.4 = + 5 °С q4.c = 100 Вт.
Определяем возможность "сухого" теплообмена для случая перепада температур в
2 °C при S = 50 и 25 м2 (α = 9,3 Вт/м2град) и S = 32 и 16 м2 (α = 11,8 Вт/м2град).
Тогда
q1.c = α∆tS = 9,3⋅2⋅50 = 930 Вт;
q2.c = 9,3⋅2⋅25 = 470 Вт;
q3.c = 11,8⋅2⋅32 = 750 Вт;
q4.c = 11,8⋅2⋅16 = 370 Вт.
Как видно из приведенных расчетов, при d = 1 мм возможностей теплообмена даже
при ∆t = 2 °C достаточно для успешной работы теплообменника до tк.0 = -5 °C, когда может происходить интенсивное замерзание влаги в каналах.
При tн.0 < -5 °C необходимо различными методами предотвращать замерзание и выход
из строя теплообменника.
Однако можно значительно увеличить теплообменные возможности по сухому воздуху. Для этого необходимо собрать теплообменник общей толщиной h = 5 см из 3 теплообменных пластин (2), каждая толщиной h1 = h2 = hз = 1 см (фиг. 2), с двумя воздушными
промежутками (3), что дает возможность использовать высокий уровень теплообмена в
начале формирования пограничного слоя на твердой поверхности. При длине пор, соответствующей толщине пластин h1 = h2 = h3 = 1 см, коэффициенты конвективного теплообмена приобретают следующие значения:
α1 = 3,94(0,28/0,01)0,5 ≈ 20,5 Вт/м2град;
α2 = ≈ 3,94(0,45/0,01)0,5 ≈ 26,4 Вт/м2град.
При этом суммарная толщина 3 теплообменных пластин уменьшилась с 5 до 3 см, а
площади теплообменных поверхностей пеноалюминия с пористостью 80 % - до
S0,1+3 = 30 м2 и S0,2+3 = 15 м2.
При искусственном образовании сквозных каналов на прежних условиях S0,2+3 = 19,2 м2 и
S0,2+3 = 9,6 м2. Тогда возможный теплообмен в этих условиях при перепаде температур в
2 °C соответственно составит
q1.c = 20,5⋅2⋅30 = 1230 Вт;
q2.c = 20,5⋅2⋅15 = 615 Вт;
q3.c = 26,4⋅2⋅19,2 = 1030 Вт;
q4.c = 26,4⋅2⋅9,6 = 510 Вт.
Полученные значения величин теплообменов почти на 38 % больше для 3-слойного
теплообменника общей толщиной h = 5 см (фиг. 2) по сравнению со сплошным такой же
толщины (фиг. 1). При этом необходимая масса пеноалюминия уменьшается с 12,5 до 7,5 кг.
6
BY 14784 C1 2011.10.30
В случае tк = -20 °С для обеспечения достаточного "сухого" теплообмена необходим
расчетный перепад температур в 3-4 °C, что также обеспечит почти 90 %-ную эффективность.
Теперь необходимо определить размеры слоев (1) и (4), составляющих пластины, в
направлении, перпендикулярном к направлению потоков воздуха. В этом поперечном
направлении теплообмен определяется величинами коэффициентов теплопроводности,
длины пути теплопередачи, перепада температур и площадью поверхности теплопередачи. Принимая перепад температур равным ∆t = 2 °C и путь теплопередачи ∆l = 2 см, возможная теплопередача при наличии N = 35 полос
q⊥1 = λ∆tN⋅l⋅h/∆l = 0,4⋅2⋅35⋅70⋅5/2 = 4900 Дж/с = 17,7⋅103 Дж/ч = 4900 Вт;
q⊥2 = 0,4⋅2⋅35⋅70⋅3/2 = 3000 Вт.
При N = 23 и ∆l = 3 см q⊥1 = 2160 Вт и q⊥2 = 1300 Вт.
Как видно из приведенных расчетов, даже при крайне жестких условиях теплообмена
возможную ширину теплообменного слоя можно принять ∆l = 3 см. Уменьшение толщины пластины h1, h2, h3 до значения менее 1 см позволяет еще увеличить α. Однако это нерационально из-за недостаточной прочности и технологических проблем при
изготовлении.
Источники информации:
1. Исаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел А.С. Теплопередача. - М.: Энергия, 1975. С. 486.
2. RU 2219016 C, МПК B 22F 3/24, C 22C 1/24, F 28F 21/08, опубл. 2003.12.20.
3. RU 93025782 А, МПК F 28F 13/00, опубл. 1996.10.27.
4. Энциклопедический словарь / Под ред Б.А. Введенского, т. 2. -М.: Большая советская энциклопедия, 1954. - С. 720.
5. Лыков А.В. Теория сушки. - М.: Энергия, 1968. - С. 472.
6. Богословский В.Н. Строительная теплофизика. - М.: Высшая школа, 1982. - С. 416
(С. 47)
Фиг. 2
Национальный центр интеллектуальной собственности.
220034, г. Минск, ул. Козлова, 20.
7
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
0
Размер файла
357 Кб
Теги
by14784, патент
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа