close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

способ получения топливных фракций

код для вставки
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 300 550
(13)
C1
(51) МПК
C10G 7/00
(2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12)
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
(21), (22) За вка: 2006101110/04, 12.01.2006
(24) Дата начала отсчета срока действи патента:
12.01.2006
(45) Опубликовано: 10.06.2007 Бюл. № 16
Адрес дл переписки:
355029, г.Ставрополь, пр-кт Кулакова, 2,
СевКавГТУ, Ректору Б.М.Синельникову
2 3 0 0 5 5 0
R U
(57) Реферат:
Изобретение относитс к способу получени топливных фракций путем однократного испарени углеводородного сырь по одноколонной схеме.
Способ включает разделение газового конденсата
путем
однократного
испарени в
одной
ректификационной колонне, вывод топливных
фракций и отвод избытка тепла промежуточным
циркул ционным орошением (ПЦО), отведение
паров бензиновой фракции в верхней части
ректификационной
колонны.
Часть
сконденсированных паров подают на орошение
верхней части ректификационной колонны, а
избыток бензиновой фракции направл ют на блок
компаундировани . По предложенному уравнению
рассчитываютс основные параметры режима
перегонки газового конденсата: минимальное Rм и
оптимальное Rопт флегмовые числа и числа
теоретических тарелок. Острое орошение подают
на верх ректификационной колонны в количестве,
рассчитанном по формуле:
где Gop - количество острого орошени , кг/ч; q i
- скрыта теплота испарени паров, кДж/кг; G n и qn
- количество и энтальпи паров ректификата, кг/ч
и кДж/кг; qж - энтальпи холодного орошени ,
кДж/кг; Rопт - расчетное оптимальное флегмовое
число. Далее перераспредел ют материальные и
тепловые
потоки
топливных
фракций
и
промежуточного циркулирующего орошени в
материальном балансе установки в соответствии с
расчетными оптимальными параметрами перегонки
Rопт и Nопт. Технический результат - оптимизаци технологического режима перегонки газового
конденсата по одноколонной схеме. 8 табл.
Страница: 1
RU
C 1
C 1
(54) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ТОПЛИВНЫХ ФРАКЦИЙ
2 3 0 0 5 5 0
(73) Патентообладатель(и):
Государственное образовательное учреждение
высшего профессионального образовани "Северо-Кавказский государственный
технический университет" (RU)
R U
(56) Список документов, цитированных в отчете о
поиске: ГЛАЗОВ Г.И. и др. Хими и технологи топлив и масел, 2003, №1-2 с.25-47. БРЕНЦ
А.Д., ПИКАЛОВ Г.П. и др. Подготовка и
переработка газа и газового конденсата. - М.:
ВНИИЭгазпром, 1982, вып.6, с.8-18. US 5030339
А, 09.07.1991.
(72) Автор(ы):
Овчаров Сергей Николаевич (RU),
Пикалов Геннадий Пантелеймонович (RU),
Пикалов Сергей Геннадьевич (RU),
Журбин Алексей Владимирович (RU),
Пикалов Иль Сергеевич (RU),
Овчарова Анна Сергеевна (RU)
RUSSIAN FEDERATION
RU
(19)
(11)
2 300 550
(13)
C1
(51) Int. Cl.
C10G 7/00
(2006.01)
FEDERAL SERVICE
FOR INTELLECTUAL PROPERTY,
PATENTS AND TRADEMARKS
(12)
ABSTRACT OF INVENTION
(21), (22) Application: 2006101110/04, 12.01.2006
(24) Effective date for property rights: 12.01.2006
(45) Date of publication: 10.06.2007 Bull. 16
Mail address:
355029, g.Stavropol', pr-kt Kulakova, 2,
SevKavGTU, Rektoru B.M.Sinel'nikovu
2 3 0 0 5 5 0
proposed equation. Acute reflux is fed to the top
of
rectification
column
in
amount
(Grf)
calculated from formula:
wherein Grf acute reflux, kg/h, qi denotes latent
evaporation heat of vapors, kJ/kg; Gn and qn
denote amount and enthalpy of rectificate vapors,
kg/h and kJ/kg; qcrf enthalpy of cold reflux,
kJ/kg; and Ropt calculated optimum reflux number.
Further, mass and heat streams of fuel fractions
and
intermediate
circulation
reflux
are
redistributed in the balance of plant according
to
calculated
optimum
distillation
parameters
Ropt and Nopt.
EFFECT: optimized process conditions.
7 tbl
R U
(57) Abstract:
FIELD: petroleum processing.
SUBSTANCE: invention relates to a process of
obtaining fuel fractions via flash evaporation of
hydrocarbon feedstock according to single-column
scheme.
Process
comprises
separating
gas
condensate by flash evaporation in a single
rectification
column,
recovering
fuel
fractions
and rejection of heat by means of intermediate
circulation sprinkling, and withdrawing gasoline
fraction vapors in the top part of rectification
column. Part of condensed vapors is fed to reflux
top part of rectification column while the rest
of gasoline fraction is routed to compounding
unit.
Principal
parameters
of
distillation
conditions for gas condensate, notably minimal R m,
optimal Ropt, reflux ratio, and number of
theoretical plates, are calculated in terms of
Страница: 2
EN
C 1
C 1
(54) FUEL FRACTION PRODUCTION PROCESS
2 3 0 0 5 5 0
(73) Proprietor(s):
Gosudarstvennoe obrazovatel'noe uchrezhdenie
vysshego professional'nogo obrazovanija
"Severo-Kavkazskij gosudarstvennyj
tekhnicheskij universitet" (RU)
R U
(72) Inventor(s):
Ovcharov Sergej Nikolaevich (RU),
Pikalov Gennadij Pantelejmonovich (RU),
Pikalov Sergej Gennad'evich (RU),
Zhurbin Aleksej Vladimirovich (RU),
Pikalov Il'ja Sergeevich (RU),
Ovcharova Anna Sergeevna (RU)
RU 2 300 550 C1
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
Изобретение относитс к способу получени топливных фракций путем однократного
испарени углеводородного сырь по одноколонной схеме.
Известен способ получени топливных фракций путем однократного испарени углеводородного сырь в одной ректификационной колонне (см. Багиров И.Т. Современные
установки первичной переработки нефти. М.: Хими , 1974; см. Манов н А.К. Технологи первичной переработки нефти и природного газа. М.: Хими , 2001).
В известном способе отсутствует постановка задачи, обуславливающа оптимальный
режим технологии перегонки углеводородной смеси.
Наиболее близким техническим решением к предлагаемому изобретению вл етс способ получени топливных фракций путем однократного испарени газового конденсата
в одной ректификационной колонне (см. Майоров В.И., Павлова С.П., Пак Д.А. Установка
получени дизельных топлив из газового конденсата Уренгойского месторождени . Сери "Подготовка и переработка газа и газового конденсата". ВНИИЭгазпром, №12, 1980, с.1521; см. Глазов Г.И., Гараиев А.М., Тимерханов Р.В. Малотоннажные модульные установки.
Хими и технологи топлив и масел. №1-2, 2003 год, с.25-47).
Установка УПКМ-50 разработана институтом ВНИИгаз и введена в эксплуатацию на
Крайнем Севере дл переработки 50 тыс. тонн в год стабильного газового конденсата
валанжинской залежи Уренгойского ГКМ. Пределы выкипани этого сырь 32 - 300ч340°С.
В известном способе газовый конденсат нагреваетс в трубчатой печи до 300°С и
поступает на разделение в ректификационную колонну.
С верха ректификационной колонны выводитс головной погон (пары бензиновой
фракции), которые конденсируют и охлаждают, часть потока головного погона подают в
качестве острого орошени верхней части ректификационной колонны, а избыток вывод т с
установки. Боковым погоном в отпарную колонну выводитс фракци дизельного топлива, а
с низа колонны выводитс остаток - фракци котельного топлива. Паровой отгон отпарной
колонны возвращаетс в ректификационную колонну. Тепловой баланс ректификационной
колонны в св зи с избытком поступающего в колонну тепла регулируетс промежуточным
циркулирующим орошением (ПЦО) путем его регенерации потоком холодного сырь .
В прототипе вопрос определени оптимальных параметров технологии перегонки
газового конденсата не рассматриваетс .
Оптимальный расчет процесса ректификации в проектных разработках выполн етс на
основе анализа приведенных затрат. Вместе с тем на практике в св зи с конъюнктурными
услови ми производства, изменением поставок сырь и ассортимента вырабатываемой
продукции, а также в св зи с модернизацией оборудовани и реконструкцией
технологической схемы все установки обычно работают на режиме, значительно
отличающемс от проектного и оптимального. Это ухудшает конечные результаты
производства, поэтому оптимизаци технологическою режима в рабочей постановке задачи
вл етс наиболее актуальной.
Задачей изобретени вл етс оптимизаци технологии перегонки газового конденсата
по одноколонной схеме.
Решение поставленной задачи и технический результат изобретени достигаетс тем,
что в известном способе получени топливных фракций из газового конденсата,
включающем разделение газового конденсата путем однократного испарени в одной
ректификационной колонне, вывод топливных фракций и отвод избытка тепла ПЦО,
отведение паров бензиновой фракции в верхней части ректификационной колонны,
конденсацию и подачу части сконденсированных паров на орошение верхней части
ректификационной колонны, а избытка бензиновой фракции на блок компаундировани - по
методике авторов рассчитываютс основные параметры технологии перегонки газового
конденсата: минимальное Rм и оптимальное Rопт флегмовые числа и числа теоретических
тарелок Nм, Nт и Nопт.
Острое орошение подают на верх ректификационной колонны в количестве,
рассчитанном по формуле:
Страница: 3
DE
RU 2 300 550 C1
5
10
15
20
25
где Gор - количество острого орошени , кг/ч;
qi - скрыта теплота испарени паров, кДж/кг;
Gn и qn - количество и энтальпи паров ректификата, кг/ч и кДж/кг;
qж - энтальпи холодного орошени , кДж/кг;
Rопт - расчетное оптимальное флегмовое число,
и перераспредел ют материальные и тепловые потоки топливных фракций и ПЦО в
материальном балансе установки.
За вл емый способ соответствует критерию "существенные отличи " и имеет все
признаки новизны.
Предлагаемый способ реализуетс следующим образом.
Дл расчета оптимальных параметров перегонки газового конденсата необходимо
располагать мольным составом ИТК ректификата Хi, D и флегмы Xi, W. На практике отбор
ректификата не представл ет трудности, но дл отбора флегмы необходимо
дополнительное устройство на перетоке флегмы в отпарную колонну.
За исходную информацию дл расчета нар ду с массовым составом ИТК ректификата и
флегмы принимают основные показатели технологического режима бензиновой секции
колонны: температуры tcp, tF, Тср, ТF, давлени рср, рF; флегмовые числа Rcp и RF.
Дл известного способа рассчитывают материальный и тепловой баланс установки
(табл.1) и гидродинамическую характеристику работы ректификационной колонны (табл.2).
Затем рассчитывают основные параметры технологии перегонки газового конденсата
(табл.3). Из приведенных в табл.3 данных следует, что расчетные оптимальные флегмовые
числа Rопт и числа теоретических тарелок Nопт в известном способе отличаютс от рабочих
R и N. Последние меньше соответственно на 15,4 и 26,5% оптимальных показателей.
В предлагаемом изобретении это различие нивелируетс путем изменени рабочих
параметров R и N до пределов оптимальности в зависимости от количества флегмы,
поступающей в качестве острого орошени данной секции, которое определ етс по
формуле (1).
30
35
40
45
50
На основании полученного материального потока флегмы, острого орошени перераспредел ют все материальные и тепловые потоки в материальном балансе
предлагаемого способа. Затем рассчитывают основные параметры перегонки газового
конденсата: минимальное Rм и оптимальное Rопт флегмовые числа и числа теоретических
тарелок Nм, Nт и Nопт.
Сопоставительна оценка данных, приведенных в табл.1 дл известного и
предлагаемого способов, позвол ет отметить следующее.
Количество потока острого орошени ректификационной колонны, рассчитанного по
формуле (1), на 18,4% больше в предлагаемом способе по сравнению с известным
способом. Вместе с тем, это позволило сократить расход потока ПЦО ректификационной
колонны в предлагаемом способе на 32%; снизить затраты тепла на переработку газового
конденсата на 0,423091 млн. кДж/ч и уменьшить расход топлива на 115,5 тонн в год по
сравнению с известным способом.
В св зи с перераспределением материальных и тепловых потоков топливных фракций
измен етс их выход и качество. Бензинова фракци по предлагаемому способу
получаетс более высокого качества, ее детонационна стойкость составл ет 68 пунктов
по моторному методу (ММ).
Выход целевой фракции - фракции дизельного топлива - в предлагаемом способе
увеличиваетс по сравнению с известным способом на 0,65% и по всем своим
характеристикам отвечает требовани м ГОСТ. Ректификационна колонна в предлагаемом
способе работает с максимальной нагрузкой по парам - 100% от допустимой.
Оптимальные услови перегонки газового конденсата оказывают значительное вли ние
Страница: 4
RU 2 300 550 C1
5
10
15
на конструктивное оформление установки. По известному способу флегма целевой
фракции арктического дизельного топлива отбираетс из кармана 10-й тарелки, счита от
верха колонны, а в предлагаемом способе из кармана 6-й тарелки при одинаковой
четкости погоноразделени (?т=26%). Следовательно, затраты на конструктивное
оформление ректификационной колонны и системы теплообмена (ПЦО) в предлагаемом
способе меньше по сравнению с известным способом.
Таким образом, по предлагаемому способу установка работает в оптимальном
технологическом режиме по сравнению с известным способом. Об этом свидетельствуют и
расчетные оптимальные флегмовые числа Rопт и числа теоретических тарелок Nопт,
которые в предлагаемом способе практически одинаковы с рабочими R и N.
Ниже приводитс методика расчета параметров многокомпонентной ректификации
минимального Rм и оптимального Rопт флегмовых чисел и чисел теоретических
тарелок Nм, Nт, и Nопт.
Дл простоты и нагл дности вместо программы и блок-схемы расчета на ЭВМ в таблице
приведены основные уравнени алгоритма: их последовательность и услови расчета, не
требующие дополнительных по снений.
Расчетные уравнени дл определени основных параметров ректификации при оптимизации технологии перегонки нефт ных и
газоконденсатных смесей.
Последовательность выполнени работы
20
25
Уравнени Назначени индекса уравнени и услови расчета
Дол отгона в дистилл т, ?
RF - флегмовое число дл низа секции
Мольный состав парового питани секции, Yi, F
xi, D и хi, W - мольный состав ректификата и
флегмы секции
Относительный коэффициент
летучести lg ?i, t
?t - разность температур кипени смеси и
компонента, °С.
Т - температура кипени смеси, К
Р - парциальное давление нефт ных паров,
кПа
Минимальное число теоретических
тарелок, Nm
lg?i, j, t - рассчитываютс при средней
температуре кипени смеси tcp и
парциальном давлении нефт ных паров Рср
в секции
Корень уравнени Андервуда, ?
?i, F - рассчитываетс при температуре tF
и парциальном давлении РF дл низа
секции
30
35
Минимальное флегмовое число, Rm
40
Коэффициент распределени k-тых
компонентов в ректификате и флегме,
?K
хK, D и хK, W - мольный состав k-тых
компонентов в ректификате и флегме
Коэффициент распределени компонентов при рабочем орошении,
n
45
Относительна летучесть начала
разделени парового питани на
ректификат и флегму
lg?HK(YK, F)
lg?HK(YK, F) - рассчитываетс по
уравнению (3) при средней температуре и
давлении в секции
?t - разность температур кипени смеси и
начала разделени парового питани YK, F
на ректификат хK, D и флегму хK, W
Число теоретических тарелок, NT
если n>1, то
50
Оптимальное флегмовое число, R опт
Страница: 5
RU 2 300 550 C1
Оптимальное число тарелок, Nопт
Коэффициент полезного действи тарелки, ? Rm
Nф - фактическое число тарелок в секции
Таблица 1
Материальный и тепловой баланс переработки газового конденсата валанжинской залежи
5
Статьи баланса
Известный способ
Предлагаемый способ
Выход, Температур Количество, Энтальпи , Выход, Температура, ° Количество, Энтальпи , млн.
мас.% а,
кг/ч
млн. кДж/ч мас.% С
кг/ч
кДж/ч
°С
ПОСТУПИЛО:
10
Газовый конденсат в
том числе:
- парова фаза
91,3
300
5706
5,562800
91,3
300
5706
- жидка фаза
8,7
300
544
0,386622
8,7
300
544
0,386022
40
3483
0,284038
40
4124
0,336312
Острое орошение
Итого
15
6,232859
ПЦО
150
Всего
100
4633
1,487097
6250
7,719956
5,562800
6,285134
150
100
3152
1,011792
6250
7,296926
ПОЛУЧЕНО:
20
Бензинова фракци 37,15
130
2322
1,394036
Острое орошение
130
3483
2,091054
Фракци дизельного
топлива
51,18
200
3198
Котельное топливо
11,67
280
730
Итого
36,5
125
2280
1,357330
125
4124
2,455099
1,436494
51,83
196
3240
1,425600
0,484559
11,67
280
730
0,484559
220
3152
1,574266
6250
7,296854
5,406143
ПЦО
220
Всего
100
4633
2,313802
6250
7,719945
5,722588
100
25
Таблица 2
Гидродинамическа характеристика работы бензиновой секции ректификационных колонн
Показатель
Способы
Известный Предлагаемый
30
Диаметр колонны, м
1,0
1,0
Флегмовое число
2,47
2,92
Давление, МПа
Объемна скорость паров, м 3/с
0,3
0,3
0,242
0,290
Плотность, кг/м 3:
35
- паров
9,23
8,26
- жидкости
642,7
638,0
Линейна скорость паров, м/с:
- рабоча 0,309
0,369
- допустима 0,351
0,369
88
100
Парова нагрузка в верхней части ректификационной колонны, %
40
Таблица 3
Расчет оптимальных параметров перегонки газового конденсата по известному способу (бензинова секци ) tср=165°С; Тср=438 К; Рср=307,4
кПа; Rср=1,91; ?=0,4237; Nф=10; tF=200°C; ТF=473 К, РF=310,7 кПа; RF=1,36; ?=7,2145.
Температура
выкипани фракции, °С
45
50
Мольный состав, доли
xi, D
xi, W
lg?i, t (3)
Yi, F
32-60
0,07617
-
0,03226
60-90
0,26032
-
0,11029
90-120
0,31917 0,11112 0,19927
120-150
150-180
Nm
(4)
lg?i, F (3)
? (5)
1,098370
0,07598
0,17932
0,71000 0,71
0,89154
1,49301
3,52383
0,47336
0,67757
-0,38635
-0,61881
0,18481 0,12963 0,15301
0,46360
-0,10332
-0,12480
0,15962 0,11562 0,13426
0,24963
-0,04387
-0,05216
-
0,18049 0,10401
0,03566
-0,01842
210-240
-
0,14515 0,08365
-0,17831
-0,00847
240-270
-
0,16112 0,09285
-0,40180
-0,00540
270-300
-
0,15687 0,09040
-0,60624
1,00000 1,00000 1,00000
?K (7)
n (8)
lg?HK (Y
) (3)
K, F
180-210
Всего
Rm (6)
-0,00321
0,999950 Rm=1,91
Страница: 6
1,862
1,369
0,5917
Nт
(9)
Rопт Nопт ?
(10) (11) (12)
2,6 2,93
1,91 26,0
RU 2 300 550 C1
Таблица 4
Расчет оптимальных параметров перегонки газового конденсата по предлагаемому способу (бензинова секци ) tср=160,5°С; Тср=433,5 К;
Рср=307,4 кПа; Rср=2,16; ?=0,415; Nф=6; tф=196°С; Тф=469 К; РF=310,7 кПа; RF=1,41; ?=6,79215.
5
10
Температура
выкипани фракции, °С
Мольный состав, доли
xi, W
xi, D
lg?i, t (3)
Yi, F
Nm
(4)
? (5)
lg?i, F (3)
Rm (6)
32-60
0,09063
-
0,03761
1,078970
0,08672
0,20897
60-90
0,30973
-
0,12854 0,68154 0,57
0,87037
1,52042
3,66367
90-120
0,37997 0,09868 0,21532 0,44240
0,65457
-0,42669 -0,75252
120-150
0,21988 0,11508 0,15858
0,43878
-0,10766 -0,14928
150-180
-
0,21467 0,12558
0,22298
-0,04098
180-210
-
0,16028 0,09376
0,00719
-0,01651
210-240
-
0,12890 0,07541
-0,20860
-0,00756
240-270
-
0,14308 0,08370
-0,42439
0,00491
270-300
-
0,13931 0,08150
-0,64019
Всего
2,806 1,99
0,562
1,567 3,00 1,67 26,1
0,00283
1,00000 1,00000 1,00000
15
?K (7) n (8) lg?HK Nт (9) Rопт Nопт ?
(10) (11) (12)
(YK, F)
(3)
1,000000 Rm=1,97
Таблица 5
Основные параметры фракционировани бензиновой секции ректификационных колонн
Показатели
Способы
Известный
Предлагаемый
Флегмовые числа:
20
- минимальное
1,91
1,97
- оптимальное
2,47
2,92
- рабочее
2,92
3,00
Число теоретических тарелок:
25
- минимальное
0,71
0,57
- рабочее
2,6
1,57
- оптимальное
1,91
1,67
Фактическое число тарелок
10
6
КПД тарелки, %
26
26,1
Таблица 6
Физико-химическа характеристика бензиновых фракций
Показатель
30
Способы
ГОСТ 2084-77 на бензин марки А-76
Известный Предлагаемый
Выход, мас.%
Плотность при 20°С, кг/м 3
37,15
36,5
-
730
716
-
Фракционный состав по ГОСТ 2177-99, °С, об.%:
35
НК
38
36
не <35
10
64
58
не >70
50
100
92
не >115
90
145
128
не >180
КК
164
144
не >195
Выход, об.%
98
98
40000
50600
не >66661
65,8
68,0
не <76
фактические смолы,
0,001
0,001
не >0,1
мг/100 мл
0,02
0,02
не >5,0
Кислотность, мгКОН/100 мл
0,05
0,03
не >3,0
-
Давление насыщенных паров, Па
40
Октановое число по моторному методу
Содержание: серы, мас.%
Групповой углеводородный состав, мас.%:
45
алканов
54
54
нафтенов
35
40
аренов
11
6,0
Таблица 7
Физико-химическа характеристика фракций дизельного топлива
50
Показатель
Способы
ГОСТ 305-82 дл марки (А)
Известный Предлагаемый
Выход, мас.%
Плотность при 20°С, кг/м 3
51,18
51,83
-
790
785
-
Страница: 7
RU 2 300 550 C1
Фракционный состав по ГОСТ 2177-99, °С, об.%:
5
НК
120
122
-
10
144
146
-
50
188
187
не >255
96
300
295
не >330
Выход, об.%
96
96
1,65
1,55
не <1,5
застывани -56
-58
не >55
вспышки
38
36
не <30
В зкость кинематическа при 20°С, мм 2/с
Температура, °С:
10
Содержание:
серы, мас.%
0,08
0,004
не >0,2
фактических смол, мг/100 мл
1,0
2,0
не >3,0
Кислотность, мг КОН/100 мл
0,08
0,004
не >5,0
48
46
не <45
Цетановое число
15
20
25
30
35
Формула изобретени Способ получени топливных фракций из газового конденсата, включающий разделение
газового конденсата путем однократного испарени в одной ректификационной колонне,
вывод топливных фракций и отвод избытка тепла промежуточным циркулирующим
орошением, отведение паров бензиновой фракции в верхней части ректификационной
колонны, конденсацию и подачу части сконденсированных паров на орошение верхней
части ректификационной колонны, а избытка бензиновой фракции - на блок
компаундировани , отличающийс тем, что по методике авторов рассчитывают основные
параметры технологии перегонки газового конденсата: минимальное Rм и оптимальное Rопт
флегмовые числа и числа теоретических тарелок Nм, Nт и Nопт, острое орошение подают на
верх ректификационной колонны в количестве, рассчитанном по формуле
где Gop - количество острого орошени , кг/ч;
qi - скрыта теплота испарени паров, кДж/кг;
Gn и qn - количество и энтальпи паров ректификата, кг/ч и кДж/кг;
qж - энтальпи холодного орошени , кДж/кг;
Rопт - расчетное оптимальное флегмовое число,
и перераспредел ют материальные и тепловые потоки топливных фракций и
промежуточного циркулирующего орошени в материальном балансе установки, согласно
оптимальных параметров перегонки Rопт и Nопт.
40
45
50
Страница: 8
CL
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
0
Размер файла
165 Кб
Теги
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа