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Physical
(56/ 106)
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80 percent
(8)
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3 minutes
(6)
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10 W
(5)
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0,02 percent
(3)
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0,2 percent de
(3)
[11][_]
0,30 mm
(3)
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0,090 percent
(3)
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0,2 percent
(3)
[14][_]
de 250 mm
(3)
[15][_]
de 2,5 mm
(3)
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1,85 tesla
(3)
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de 2,0 percent
(2)
[18][_]
de 0,02 percent
(2)
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1,19 watt/kg
(2)
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1,86 tesla
(2)
[21][_]
50 percent
(2)
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0,085 percent
(2)
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0,060 percent
(2)
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0,043 percent de
(2)
[25][_]
0,060 percent de
(2)
[26][_]
26 percent de
(2)
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(2)
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0,0025 percent de
(2)
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0,18 percent de
(2)
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de 65 percent de
(2)
[31][_]
de 0,3 mm
(2)
[32][_]
1,87 tesla
(2)
[33][_]
4,0 percent
(2)
[34][_]
de 0,010 percent
(2)
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60 percent
(1)
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de 50 percent
(1)
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4,0 percent de
(1)
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de 0,030 percent
(1)
[39][_]
0,090 percent de
(1)
[40][_]
de 60 percent
(1)
[41][_]
de 0,23 mm
(1)
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0,15 mm
(1)
[43][_]
2,0 percent
(1)
[44][_]
de 4,0 percent
(1)
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0,010 percent
(1)
[46][_]
de 0,2 percent
(1)
[47][_]
1100 l
(1)
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de 0,10 percent
(1)
[49][_]
de 0,01 percent
(1)
[50][_]
0,01 percent
(1)
[51][_]
de 65 percent
(1)
[52][_]
de 0,30 mm
(1)
[53][_]
1 o F.
(1)
[54][_]
1,84 tesla
(1)
[55][_]
de 0,08 percent de
(1)
[56][_]
3,14 percent de
(1)
[57][_]
84 tesla
(1)
[58][_]
de 0,006 percent
(1)
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87 tesla
(1)
[60][_]
de 0,1 percent
(1)
[61][_]
0,90 percent de
(1)
[62][_]
Molecule
(11/ 94)
[63][_]
silicon
(36)
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copper
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MANGANESE
(11)
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sulfur
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phosphorus
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hydrogen
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carbon
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magnesium sulfide
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tin
(3)
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DES
(2)
[73][_]
copper sulfide
(1)
[74][_]
Gene Or Protein
(3/ 16)
[75][_]
Etre
(14)
[76][_]
DANS
(1)
[77][_]
Est-a
(1)
[78][_]
Generic
(1/ 4)
[79][_]
sulfide
(4)
[80][_]
Company Reg No.
(2/ 2)
[81][_]
bas 1070
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bas 940
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Disease
(1/ 2)
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Tic
(2)
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Publication
_________________________________________________________________
Number FR2511046A1
Family ID 1507318
Probable Assignee Nippon Steel Corp
Publication Year 1983
Title
_________________________________________________________________
FR Title PROCEDE POUR LA PRODUCTION DE TOLE OU DE BANDE EN ACIER
ELECTROMAGNETIQUE A GRAIN ORIENTE ET TOLE OU BANDE AINSI OBTENUE
Abstract
_________________________________________________________________
DANS LE PROCEDE POUR LA PRODUCTION DE TOLE OU DE BANDE EN ACIER
ELECTROMAGNETIQUE A GRAIN ORIENTE, UNE BRAME EN ACIER AU silicon NE
CONTENANT PAS PLUS DE 0,085 EN POIDS DE carbon, DE 2,0 A 4,0 EN POIDS
DE silicon, DE 0,030 A 0,090 EN POIDS DE MANGANESE ET DE 0,010 A 0,060
EN POIDS DE sulfur EST LAMINEE A CHAUD, LAMINEE A FROID ET SUBIT UN
RECUIT DE FINITION.
CETTE BRAME EN ACIER AU silicon CONTIENT EN OUTRE 0,02 A 0,2 EN POIDS
DE copper; LA TEMPERATURE DE SORTIE DU LAMINAGE DE FINITION A CHAUD
EST REGLEE DE FACON QUE LA TEMPERATURE DE LA PARTIE SUPERIEURE DE LA
BANDE LAMINEE A CHAUD SOIT COMPRISE ENTRE 900C ET 1050C ET QUE LA
TEMPERATURE DES PARTIES MOYENNE ET INFERIEURE SOIT COMPRISE ENTRE 950C
ET 1150C, LE LAMINAGE DE FINITION A FROID ETANT EFFECTUE AVEC UN
RAPPORT DE REDUCTION COMPRIS ENTRE 50 ET 80.
UTILISATION POUR OBTENIR DES TOLES EN ACIER ELECTROMAGNETIQUE AYANT
UNE FAIBLE PERTE DE PUISSANCE ELECTRIQUE.
Description
_________________________________________________________________
La presente invention concerne un procede pour la production de tole
ou de bande electromagnetique en acier a grain oriente dont les
cristaux ont l'orientation { 1101, la feuille ou la bande en acier
etant facilement magnetisee dans le sens du laminage La presente
invention concerne egalement des bandes en acier electromagnetique a
grain oriente ayant des proprietes magnetiques uniformes.
Une tole en acier electromagnetique a grain oriente est utilisee comme
materiau magnetique doux en etant principale- ment utilisee pour les
noyaux des transformateurs et dans diverses machines et appareils
electriques Par suite de la penurie en energie electrique et de la
necessite d'economiser l'energie, il y a actuellement une demande
croissante de tole ou de bande electromagnetique en acier a grain
oriente presentant une perte de puissance plus faible que les toles ou
les bandes an acier electromagnetiques a grain oriente classiques. Le
brevet des Etats-Unis d'Amerique No 3 872 704 decrit un procede pour
la production de tole ou de bande electromagnetique en acier a grain
oriente pour lesquelles on utilise principalement des phases
dispersees comprenant des precipites de Mn S (sulfure de magnesium
sulfide) Selon le procede presente dans ce brevet une brame en acier
au silicon est maintenue a une temperature allant de 950 a 1 200 'C
pendant une periode de 30 a 200 secondes lors du laminage a chaud de
facon a precipiter le magnesium sulfide sous forme de particules
fines, uniformement dispersees ayant une densite eleve de repartition,
renfor- cant ainsi les proprietes magnetiques du produit fini.
Toutefois, avec ce type de tole ou de bande en acier electro-
magnetique a grain oriente o les phases dispersees consistent en un
magnesium sulfide, lorsque le laminage final a froid est effectue avec
un rapport eleve de reduction de laminage a froid de 50 a 80 percent,
de facon a ameliorer encore la perte de puissance du produit fini en
reduisant la dimen- sion des macrograins du produit fini tout en
maintenant la densite du flux magnetique de la tole en acier electro-
magnetique a grain oriente, la recristallisation secondaire devient
instable,, particulierement avec un rapport eleve de reduction de
laminage a froid depassant 60 percent, avec le resultat d'une
deterioration des proprietes magnetiques du produit obtenu. L'un des
buts de la presente invention est d'eliminer les inconvenients
mentionnes ci-dessus et d'ameliorer les proprietes magnetiques,
particulierement la perte de puis- sance d'une tole ou d'une bande
electromagnetique en acier a grain oriente tout en maintenant les
caracteristiques de perte de puissance stables sur toute la longueur
du produit bobine.
Un autre but de la presente invention est l'ameliora- tion consistant
a donner a une bande en acier electromagneti- que a grain oriente des
proprietes magnetiques uniformes qui sont dues a la fine dispersion
des precipites.
Suivant la presente invention, il est propose un pro- cede pour la
production d'une tole ou d'une bande en acier electromagnetique a
grain oriente, caracterise en ce que l'acier au silicon contient entre
0,02 percent et 0,2 percent de copper; la temperature de sortie du
laminage de finition a chaud est controlee de facon a ce que la
temperature de la partie superieure de la tole en acier lamine a chaud
soit comprise entre 900 'C et 1050 'C et que la temperature de la
partie mediane et de la partie inferieure correspondantes soit
comprise entre 950 'C et 11500 C; et le laminage a froid de la tole
laminee a chaud est effectue avec un rapport de reduction allant de 50
percent A 80 percent.
Une bande en acier electromagnetique a grain oriente selon la presente
invention est caracterisee en ce que: elle a une epaisseur comprise
entre 0,15 et 0,30 mm et elle contient de 2,0 percent A 4,0 percent de
silicon, de 0,030 percent A 0,090 percent de manganese et de 0,02
percent A 0,2 percent de copper; elle presente une perte de puissance
W 17/50 ne depassant pas environ 1,19 watt/kg et une densite de flux
magnetique B 10 d'au moins environ 1,86 tesla sur toute la longueur de
la bande bobinee; et en ce qu'elle est produite par un procede
comprenant un laminage a chaud avec une temperature de sortie du
laminage de finition a chaud controlee de facon a ce que la
temperature de la partie superieure de la bande en acier laminee a
chaud soit comprise entre 900 'C et 10500 C et la temperature de la
partie intermediaire et de la partie inferieure soit comprise entre
950 'C et 1150 'C, et un laminage a froid en deux stades, le laminage
de finition a froid de la bande en acier laminee a chaud etant
effectue avec un rapport de reduction compris entre 50 percent et 80
percent.
Afin de diminuer la perte de puissance d'une tole ou -15 d'une bande
electromagnetique en acier a grain oriente, il est necessaire de
renforcer la densite du flux magnetique et de reduire le diametre des
micrograins du produit fini tout en maintenant la densite renforcee du
flux magnetique.
Dans ce but, le laminage de finition a froid doit etre realise avec un
rapport de reduction de laminage a froid eleve de 50 a 80 percent
Toutefois, dans le cas d'un acier au silicon o les phases dispersees
comprennent seulement des precipites de Mn S, un rapport de reduction
du laminage de finition a froid de 60 percent ou plus peut provoquer
une insta- bilite de la recristallisation secondaire pendant le recuit
final La demanderesse a estime que cet incon- venient etait provoque
par le fait que les phases dispersees consistant en un precipite de Mn
S sont faibles Aussi, la demanderesse a fait diverses etudes afin
d'essayer de supprimer cet inconvenient et elle a decouvert que
lorsqu'un acier au silicon contenant une quantite predeterminee de
copper est utilisee, la recristallisation secondaire peut etre
stabilisee meme avec un rapport de reduction du laminage de finition a
froid eleve de 50 a 80 percent, de prefe- rence de 60 a 80 percent Sur
la base de cette decouverte, la demanderesse a produit une tole ou une
bande en acier electromagnetique a grain oriente suivant les
conditions de laminage a chaud decrite dans la demande de brevet
japonais publie sous le No 48-69720 (1973), et la bande en acier
resultante a presente des proprietes magnetiques substantiellement
ameliorees Toutefois, il y avait un inconvenient, car la tole ou la
bande en acier electromagne- tic a grain oriente produite suivant les
conditions de laminage a chaud ci-dessus mentionnees
concernantl'unifor- mite des proprietes magnetiques sur toute la
longueur de la bobine resultante C'est-a-dire que les parties moyenne
et inferieure de la bobine laminee a chaud dans le sens longi- tudinal
presentaient t une dimension des macro-grains plus grande que la
partie superieure De meme, dans le produit final, ces parties
presentaient une densite du flux magne- tic plus faible que la partie
superieure En consequence, l'amelioration des proprietes magnetiques
de ces parties n'etait pas significative etant donne que les
proprietes magnetiques d'une bobine dans le sens longitudinal
n'etaient pas-uniformes Pour determiner la raison de cette non uni-
formite des proprietes magnetiques, l'etat de precipitation des phases
dispersees consistant en du Cu 2 S (sulfure de copper sulfide)
precipite dans la bande laminee a chaud a ete observe au moyen d'un
microscope electronique.
Selon le procede de la presente invention, il est non seulement
possible de produire une tole ou une bande en acier electromagnetique
a grain oriente d'une epaisseur de 0,28 A 0,30 mm, mais il est
egalement possible de produire une tole ou une bande en acier
electromagnetique a grain oriente d'une epaisseur de 0,23 mm ou 0,15
mm.
La presente invention sera maintenant decrite en reference aux dessins
annexes.
Les figures l A-C et 2 A-C sont des photographies obtenues au
microscope electronique illustrant l'etat precipite des phases
dispersees consistant en des precipites de Cu 25 dans les parties
superieures (figures l A et 2 A, moyenne (figures 1 B et 2 B) et
inferieure (Figures 1 C et 2 C) des bandes laminees a chaud produites
suivant le procede classique et le procede suivant la presente
invention respectivement, et la figure 3 represente la gamme de
temperature a l'interieur de laquelle la temperature de sortie du
laminage de finition a chaud doit etre maintenue suivant la presente
invention.
A la suite de l'observation de l'etat precipite des phases dispersees
consistant en des precipites de Cu 25 dans une bande laminee a chaud,
il a ete confirme qu'il n'y a pas de grande difference de quantite
totale de sulfide pre- cipite dans ces trois parties d'une bobine
laminee a chaud, mais que les particules de Cu 2 S dans les parties
moyenne et inferieure de la bobine laminee a chaud sont susceptibles
de s'agreger, comme le montrent les figures l A et B. Au vu de ce qui
precede, la demanderesse a fait diverses etudes sur le controle de la
dimension et de la dispersion des particules de Cu 2 S precipitees
dans une bande en acier au silicon et elle a reussi a produire de
facon stable avec un rendement eleve une tole ou une bande en acier
electromagnetique ayant une densite de flux magnetique elevee en
adoptant des conditions caracteristiques du laminage a chaud suivant
lesquelles la temperature de sortie du laminage de finition a chaud
est controlee de facon a ce que la temperature de la partie superieure
de la tole soit comprise entre 9000 C et 1 0500 C et que la
temperature des parties moyenne et inferieure soit comprise dans
l'intervalle de 9500 C et 11500 C, le resultat en etant que la
dimension des particules de Cu 2 S precipitees dans la bande d'acier
est uniforme sur toute la longueur de la bande laminee a chaud.
Il est preferable d'amener la temperature du produit lamine en acier
sur toute la longueur a 11000 C avant de proceder au laminage de
finition a chaud, de facon a controler la dimension des particules de
Mn S precipitees dans la bande en acier, tout en assurant en meme
temps une temperature convenable pour le controle de la precipitation
ulterieure des particules de Cu 25.
Les photographies au microscope electronique des figures 2 A, 2 B et 2
C illustrent l'etat de precipitation uniforme des phases dispersees
consistant en des precipites de Cu 2 S dans les parties superieure,
moyenne et inferieure respectivement d'une bande en acier produite en
utilisant le laminage a chaud ayant les caracteristiques ci-dessus
mentionnees. Les conditions critiques de mise en oeuvre de la presente
invention sont decrites ci-dessous.
Concernant les additifs entrant dans la composition de l'acier au
silicon, si la teneur en carbon de l'acier au silicon depasse 0,085
percent, les proprietes magnetiques du produit resultant sont
mauvaises et de plus il faut pro- ceder a un recuit de decarburation
de longue duree, ce qui est desavantageux du point de vue economique
Aussi, la teneur maximum en carbon est limitee a 0,085 percent.
Le silicon est un element efficace pour diminuer la perte de puissance
d'une tole ou d'une bande en acier electromagnetique a grain oriente
lorsque la teneur en silicon est inferieure a 2,0 percent, l'effet de
diminution de la perte de puissance n'est pas satisfaisant Une teneur
excessivement elevee en silicon peut entrainer des craquelures pendant
le laminage a froid de la bande en acier, provoquant ainsi des
difficultes de laminage a froid La teneur maximum en silicon de
l'acier au silicon doit etre, par consequent, de 4,0 percent.
Le manganese, le sulfur et le copper sont des elements necessaires
pour la precipitation des inhibiteurs et pour la formation des phases
dispersees qui sont importantes pour la croissance des grains
recristallises secondaires.
Lorsque la teneur en manganese, en sulfur ou en copper est inferieure
a 0, 030 percent, 0,010 percent ou 0,02 percent respectivement, la
teneur absolue en Mn S et en Cu 2 S precipites sous forme de phases
dipersees est insuffisante, ayant comme conse- quence une insuffisance
de la recristallisation secondaire.
Concernant le manganese et le sulfur, lorsque la teneur en manganese
est superieure a 0,090 percent ou lorsque la teneur en sulfur est
superieure a 0, 060 percent, une quantite valable de Mn S et de Cu 2 S
precipitant dans les phases dispersees des precipites ne peut etre
obtenue dans un acier au silicon car le manganese et le sulfur ne sont
pas suffi- samment dissous a l'etat solide dans la matrice en acier a
la temperature classique (1200 'C A 1400 'C) de chauffage d'une brame
en acier au silicon, et par consequent il ne peut y avoir de
recristallisation secondaire suffisante.
Aussi, la teneur maximum en copper dans un acier au silicium doit etre
de 0,2 percent, car si la teneur en copper est superieure a 0,2
percent, le rendement de fabrication de l'acier au silicon est diminue
pendant les stades de decapage, de recuit decarburant, et analogues Il
en resulte que la. teneur en manganese, en sulfur et en copper dans
l'acier au silicon doit etre comprise dans l'intervalle de 0,030
A 0,090 percent, 0,010 A 0,060 percent et 0,02 A 0,2 percent
respectivement.
De l'acier au silicon fondu contenant les elements precites dans les
intervalles mentionnes ci-dessus peut etre mis en lingot classique ou
il peut etre traite par coulee continue en donnant un lingot ou une
brame Alors, le lingot ou la brame sont chauffes jusqu'a une
temperature comprise entre 12000 C et 14000 C. Le laminage a chaud
caracteristique de la presente invention est decrit ci-dessous.
Concernant la temperature de sortie du laminage de finition a chaud,
lorsque la temperature de la partie superieure de la tole depasse
10500 C, le degre de precipi- tation des sulfides tend a etre non
satisfaisant, la recristallisation secondaire etant instable Lorsque
la temperature de la partie superieure est inferieure a 900 'C,
l'agregation des particules de Cu 2 S se produit, en creant ainsi un
desavantage' Si la temperature des parties moyenne et inferieure de la
bande en acier est inferieur a 950 'C, les particules de Cu 2 S
precipitees s'agregent a un degre tel que l'effet inhibiteur est
reduit de facon tres importante et l'on constate une croissance des
macro- grains produits ainsi que l'apparition de stries Si la
temperature des parties moyenne et inferieure depasse 11500 C, la
precipitation du Cu 2 S devient si insuffisante que le produit fini
presente des proprietes magnetiques deteriorees ainsi qu'une anomalie
magnetique Ainsi, selon la presente invention, la temperature d'entree
dans le laminage de finition a chaud doit etre comprise entre 11000 C
et 12500 C et la temperature de sortie du laminage de finition a chaud
doit etre comprise entre 900 'C et 10500 C, de preference entre 9500 C
et 10000 C dans le cas de la partie superieure de la bande en acier et
entre 950 'C et 1150 'C, de preference entre 10000 C et 11000 C dans
le cas des parties moyenne et inferieure.
La figure 3 montre l'intervalle de temperature dans lequel la
temperature de sortie est controlee Une tempe- rature de sortie du
laminage de finition a chaud dans l'intervalle represente a la figure
3 peut etre obtenue en controlant le decalaminage ou en controlant le
nombre des rotations des cylindres pendant le laminage degrossis- seur
et le laminage de finition.
Lorsque la temperature a l'entree du laminage de fini- tion a chaud
est superieure a 1250 'C, le degre de preci- pitation des sulfides
tend a devenir non satisfaisant de sorte que la recristallisation
secondaire est instable et le produit fini contient des grains
anormalement grenus produits pendant le chauffage des brames Aussi,
lorsque la temperature a l'entree du laminage de finition a chaud est
inferieure a 1101100 l C, les particules de sulfide precipi- tees
s'agregent a un degre tel que l'effet inhibiteur est reduit de facon
tres importante, entrainant l'instabilite de la recristallisation
secondaire.
Le laminage a froid est maintenant decrit Le laminage a froid est
effectue suivant la methode classique du double laminage a froid
comprenant un laminage a froid primaire, un recuit intermediaire et un
laminage a froid secondaire, ensuite un recuit decarburant et un
recuit de finition.
Il est necessaire que l'acier au silicon selon la presente invention
contienne essentiellement du manganese, du sulfur et du copper dans
les intervalles specifies ci- dessus L'acier au silicon selon la
presente invention peut contenir egalement des traces d'tin dans le
but de reduire la dimension des grains cristallises, donnant ainsi une
nouvelle diminution des pertes de puissance dans le produit fini Il
est preferable que la teneur en tin soit de 0,10 percent ou moins.
De meme, lorsque la teneur en phosphorus dans l'acier au silicon est
reduite a un niveau remarquablement bas, la quantite d'inclusions du
type phosphorus peut etre reduite de facon a obtenir un etat precipite
optimum des phases dispersees, ce qui est efficace pour renforcer la
densite du flux magnetique et pour reduire la perte de puissance du
produit fini Afin de reduire la quantite d'inclusions du type
phosphorus, et pour obtenir par consequent les resultats mentionnes
ci-dessus, il est necessaire que la teneur en-phosphorus soit de 0,01
percent ou moins Si la teneur en phosphorus depasse 0,01 percent, il
devient difficile d'atteindre les resultats ci-dessus mentionnes.
Exemple 1
Trois types d'acier au silicon fondu ayant chacun la composition
indiquee au tableau 1 ont ete prepares.
Chaque acier au silicon fondu a ete soumis a la coulee continue de
facon a produire des brames ayant une epaisseur de 250 mm Les brames
ont ete chauffees a une temperature allant de 12000 C A 14000 C et
elles ont ete laminees a chaud dans les conditions indiquees au
tableau 1 de facon a obtenir une bobine laminee a chaud ayant une
epaisseur de 2,5 mm; la bobine laminee a chaud a ete soumise a un
laminage a froid en deux stades, avec un recuit intermediaire, a une
temperature de 850 'C pendant 3 minutes Pendant le double laminage a
froid, un laminage a froid secondaire a ete effectue avec un rapport
de reduction de laminage a froid de 65 percent en donnant ainsi des
bandes en acier ayant une epaisseur finale de 0,30 mm Les bandes en
acier ont ete decarburees dans une atmosphere d'hydrogen humide a une
temperature de 8400 C pendant 3 minutes Les bandes en acier
decarburees ont ete alors soumises au recuit final sous une atmosphere
d'hydrogen a une temperature de 11700 C pendant 20 heures Les produits
finaux resultants ont presente les proprietes indiquees au tableau 2.
TABLEAU 1
Materiau classique Composition (percent) C Si Mn S
Al sol.
N total Cu 0,043 3,15 0,060
0,Q 17
0,002
0,0025
0,01 materiau suivant la presente inven- tion
A B
0,043 0,043
3,15 3,14
0,060 0,060
0,926 0,026
0,002 0,002
0,0025 0,0025
0,03 0,18 haut 1170 1200 1170 1200 Temperature milieu 1110 1150 1110
1150 avant fini bas 1070 1100 1070 1100 tion (OC) Laminage de haut 930
980 930 980 finition a milieu 930 1000 940 1000 chaud tempe bas 940
1020 940 1020 de sortie (OC) a Condition de laminage a b a b a chaud
*: Brevet des Etats Unis **: Condition de laminage tion. d'Amerique No
3 872 704 a chaud de la presente inven- w On w o C O 1 o F. O- o Ln
Tableau 2
Condition Materiaux classiques a Materiau A be Materiau B + a Materiau
B bo
Macro- grain du produit bon Bon bon bon Dimensions des grains du
produit (ASTM No) Moyenne du haut, du milieu et du bas Proprietes
magnetiques haut milieu bas
W 17/50 B 10 W 17/50 B 10 W 17/50 B 10
1,24 w/kg 1,85 tesla 1,28 w/kg 6,0 7,0 7,6 1,18 1,20 1,17 1,87 1,86
1,87 1,19 1,26 1,18 1,84 tesla 1,86 1,85 1,86 1,30 w/kg 1,84 tes 11
1,18 1,24 1,18 1,87 1,86 1,86 *: Condition de laminage a chaud Brevet
des EtatsUnis 3 872 704 *: Corxndition de laminage a chaud selon la
presente invention N - cb ou 4
Exemple 2
Un total de 0,08 percent de Sn a ete ajoute a de l'acier au silicon
fondu contenant 0,043 percent de C, 3,14 percent de Si, 0,060 percent
de Mn, OA 26 percent de S, 0,002 percent d'Al soluble, 0,0025 percent
de N total et 0,18 percent de Cu L'acier resultant et l'acier
classique ayant la composition du tableau 1 ont ete soumis a la coulee
continue de facon a produire des brames ayant une epaisseur de 250 mm
Les brames ont ete chauffees a une temperature comprise entre 12000 C
et 14000 C et elles ont ete laminees a chaud dans les conditions de
laminage a chaud b du tableau 1 de facon a donner des bobines laminees
a chaud ayant une epaisseur de 2,5 mm Les bobines laminees a chaud ont
ete alors soumises a un double laminage a froid, comprenant un recuit
intermediaire, a une temperature de 850 'C pendant 3 minutes Pendant
le double laminage a froid, le laminage a froid secondaire a ete
execute avec un rapport de reduction de 65 percent de facon a obtenir
des bandes en acier ayant une epaisseur definitive de 0,3 mm Les toles
en acier ont ete decarburees dans une atmosphere d'hydrogen humide a
une temperature de 8400 C pendant 3 minutes Les bandes en acier
decarburees ont ete alors soumises a un recuit de finition dans une
atmosphere d'hydrogen a une temperature de 11700 C pendant 20 heures
Les produits finaux resultants ont presente les proprietes indiquees
au tableau 3. w O Ln O o
Tableau 3
Dimensions des grains du produit (ASIM No) Moyenne du haut, du milieu
et du bas 6,0 8,0 Proprietes magnetiques Haut milieu bas
W 17/50 B 10 W 17/50 B W 17/50 B 10
1,24 w/kg 1,85 tesla 1,28 w/kg 1,85 tesla 1,16 1,87 1,16 1,86 1,30
w/kg 1, 84 tesla 1,16 1,86: Condition de laminage a chaud du Brevet
des Etats Unis d'Amerique No 3 872 704 en _a C and #x003E; W n 1
Materiau classique a Materiau de la presente invention
Exemple 3
Un acier au silicon fondu a ete traite de facon a contenir 0,043
percent de C, 3,14 de Si, 0,060 percent de Mn, q O 26 percent de S,
0,002 percent d'Al soluble, 0,0025 percent de N total et 0,18 percent
de Cu et aussi de facon a ce que la teneur en phosphorus soit reduite
a un niveau bas de 0,006 percent L'acier au silicon resultant a ete
soumis a la coulee continue de facon a produire une brame ayant une
epaisseur de 250 mm La brame a ete chauffee a une temperature comprise
entre 1200 'C et 1400 'C et a ete ensuite laminee a chaud dans les
conditions b du tableau 1 de facon a obtenir une bobine laminee a
chaud ayant une epaisseur de 2,5 mm La bobine laminee a chaud a ete
soumise a un double laminage a froid avec un recuit intermediaire a la
temperature de 850 'C pendant 3 minutes Pendant le double laminage a
froid le laminage a froid secondaire a ete effectue avec un rapport de
reduction de 65 percent de facon a obtenir une bande en acier ayant
une epaisseur definitive de 0,3 mm La bande en acier a ete decarburee
dans une atmosphere d'hydrogen humide a une temperature de 840 a C
pendant 3 minutes Les bandes en acier decarburees ont alors subi un
recuit de finition dans une atmopshere d'hydrogen a une temperature de
11700 C pendant heures Les produits finaux resultants ont presente les
proprietes indiquees au tableau 4.
Tableau 4
Ln- o Dimensions des grains du produit (ASIM No) Mokyenne du haut, du
milieu et du bas Materiau de la presente 8,0 invention Proprietes
magnetiques HAMT 1 MI=i PAS
W 17/50 B 10 W 17,,50 B 10 W 17/50 B 10
1, 16 w/kg 1, 87 tesla 1,16 w/kg 1,87 tesla 1,17 w/kg 1,87 tesla w Ln
1 w CD o,' -a 4- o N
Claims
_________________________________________________________________
REVENDICATIONS
1 Procede pour la production de tole ou de bande en acier
electromagnetique a grain oriente ayant une faible perte de puissance,
selon lequel une brame en acier au silicon ne contenant pas plus de 0,
085 percent en poids de carbon, de 2,0 percent A 4,0 percent en poids
de silicon, de 0, 030 percent A 0,090 percent en poids de manganese et
de 0,010 percent A 0,060 percent en poids de sulfur est laminee a
chaud, laminee a froid et subit un recuit de finition caracterise en
ce que ladite brame en acier au silicon contient en outre 0,02 percent
A 0,2 percent en poids de copper, en ce que la temperature de sortie
du laminage de finition a chaud est reglee de facon que la temperature
de la partie superieure de la bande laminee a chaud soit comprise
entre 9000 C et 1 0500 C et en ce que la temperature des parties
moyenne et inferieure soit comprise entre 9500 C et 1150 'C, le
laminage de finition a froid etant effectue avec un rapport de
reduction compris entre 50 percent et 80 percent.
2 Procede selon la revendication 1, caracterise en ce que la
temperature d'entree dudit laminage de finition a chaud est comprise
entre 11000 C et 12500 C.
3 Procede selon la revendication 2, caracterise en ce que ladite
temperature de ladite partie superieure est comprise entre 950 'C et
10000 C.
4 Procede selon la revendication 2, caracterise en ce' que ladite
temperature desdites parties moyenne et inferieure est comprise entre
10000 C et 11000 C.
5 Procede selon la revendication 1, caracterise en ce que la teneur en
phosphorus de ladite brame en acier au silicon est de 0,010 percent en
poids ou moins.
6 Procede selon l'une quelconque des revendications 1 ou 5,
caracterise en ce que ladite brame en acier au silicon ne contient pas
plus de 0,1 percent en poids d'tin.
7 Bande en acier electromagnetique a grain oriente selon la presente
invention caracterisee en ce qu'elle a une epaisseur comprise entre
0,15 et 0,30 mm et en ce qu'elle contient de 2,0 a 4,0 percent en
poids de silicon, de 0,030 A 0,90 percent de manganese et de 0,02
percent A 0,2 percent de copper; en ce qu'elle presente une perte de
puissance W 17/50 ne depassant pas approximativement 1,19 watt/kg et
une densite de flux magnetique Bi O d'au moins environ 1,86 tesla sur
toute la longueur de la bande enroulee; et en ce qu'elle est obtenue
par un procede comprenant un laminage a chaud dans lequel la
temperature de sortie du laminage de finition est reglee de facon que
la temperature de la partie superieure de la bande en acier laminee a
chaud soit comprise dans l'intervalle de 9000 C A 10500 C et que la
temperature des parties moyenne et inferieure soit comprise dans
l'intervalle de 9500 C A 11500 C, et un laminage a froid en deux
stades, le laminage de finition a froid de la bande laminee a chaud
etant effectue avec un rapport de reduction compris entre percent et
80 percent.
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