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[5][_]
Molecule
(17/ 103)
[6][_]
NICKEL
(19)
[7][_]
tantalum
(13)
[8][_]
tungsten
(13)
[9][_]
molybdenum
(9)
[10][_]
chromium
(7)
[11][_]
ALUMINIUM
(7)
[12][_]
carbon
(7)
[13][_]
titanium
(5)
[14][_]
COBALT
(4)
[15][_]
HAFNIUM
(4)
[16][_]
boron
(4)
[17][_]
ZIRCONIUM
(4)
[18][_]
rhenium
(2)
[19][_]
vanadium
(2)
[20][_]
DES
(1)
[21][_]
niobium
(1)
[22][_]
Ir-
(1)
[23][_]
Physical
(52/ 64)
[24][_]
7,5 %
(4)
[25][_]
10 %
(3)
[26][_]
4 %
(2)
[27][_]
76,2 mm
(2)
[28][_]
de 7,5 %
(2)
[29][_]
2 %
(2)
[30][_]
6,5 %
(2)
[31][_]
3,5 %
(2)
[32][_]
6 %
(2)
[33][_]
15 %
(1)
[34][_]
7 %
(1)
[35][_]
14 %
(1)
[36][_]
5-15 %
(1)
[37][_]
0,1 %
(1)
[38][_]
60 %
(1)
[39][_]
2 % de
(1)
[40][_]
5,4 %
(1)
[41][_]
1,1 % de
(1)
[42][_]
2,0 % de
(1)
[43][_]
4,9 % de
(1)
[44][_]
6,4 % de
(1)
[45][_]
3 % de
(1)
[46][_]
0,4 % de
(1)
[47][_]
de 12 % de
(1)
[48][_]
10 % de
(1)
[49][_]
5 % de
(1)
[50][_]
1,5 % de
(1)
[51][_]
3,5-7 %
(1)
[52][_]
7,5-11 %
(1)
[53][_]
4-6 %
(1)
[54][_]
0,6-1,8 %
(1)
[55][_]
0-2,5 %
(1)
[56][_]
4,5-6,0 %
(1)
[57][_]
0,05-5 %
(1)
[58][_]
0,4 %
(1)
[59][_]
de 23 %
(1)
[60][_]
18 %
(1)
[61][_]
12,5 %
(1)
[62][_]
0,3 %
(1)
[63][_]
9 L
(1)
[64][_]
99 L
(1)
[65][_]
3,1 l
(1)
[66][_]
2,0 %
(1)
[67][_]
7 % de
(1)
[68][_]
11 % de
(1)
[69][_]
6 % de
(1)
[70][_]
1,8 % de
(1)
[71][_]
2,5 % de
(1)
[72][_]
12 % de
(1)
[73][_]
6,0 %
(1)
[74][_]
0,5 % de
(1)
[75][_]
0,5 microns
(1)
[76][_]
Gene Or Protein
(7/ 25)
[77][_]
Etre
(18)
[78][_]
Obt
(2)
[79][_]
XLIS
(1)
[80][_]
Ozz
(1)
[81][_]
Cou
(1)
[82][_]
Parla
(1)
[83][_]
Est-a
(1)
[84][_]
Organism
(2/ 12)
[85][_]
PALES
(11)
[86][_]
gramma
(1)
[87][_]
Generic
(2/ 4)
[88][_]
metals
(3)
[89][_]
cation
(1)
[90][_]
Company Reg No.
(1/ 1)
[91][_]
ci 969
(1)
[92][_]
Disease
(1/ 1)
[93][_]
Fatigue
(1)
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Publication
_________________________________________________________________
Number FR2512837A1
Family ID 2309474
Probable Assignee United Technologies Corp
Publication Year 1983
Title
_________________________________________________________________
FR Title ARTICLES EN MONOCRISTAL DE SUPERALLIAGE A BASE DE NICKEL
Abstract
_________________________________________________________________
LA PRESENTE INVENTION CONCERNE UN ARTICLE DE SUPERALLIAGE A BASE DE
NICKEL EN MONOCRISTAL AYANT SOUMIS A UN TRAITEMENT THERMIQUE ET
CONVENANT POUR DES APPLICATIONS A TEMPERATURE ELEVEE.
CET ALLIAGE COMPREND 3,5 A 7 DE tantalum, 7,5 A 11 DE chromium, 4 A 6
DE COBALT, 0,6 A 1,8 DE titanium, 0 - 2,5 DE molybdenum, 6 A 12 DE
tungsten, 4,5 A 6 D'ALUMINIUM, 0,05 A 0,5 DE HAFNIUM, LE COMPLEMENT
ETANT ESSENTIELLEMENT DU NICKEL. CET ARTICLE NE COMPORTE PAS
D'ADDITIONS INTENTIONNELLES DE carbon, DE boron ET DE ZIRCONIUM ET
N'AYANT PAS DE LIMITES DE GRAINS INTERNES TOUT EN AYANT UNE DIMENSION
MOYENNE DE GRAINS DE PARTICULES DE PHASE GAMMA PRIME INFERIEURE A
0,5MICRONS ET UNE TEMPERATURE DE FUSION COMMENCANTE DEPASSANT 1288C.
L'INVENTION EST PAR EXEMPLE UTILISABLE POUR LA FABRICATION DE PALES DE
MOTEUR A TURBINE A GAZ.
Description
_________________________________________________________________
La presente invention concerne un article en super-
alliage a base de nickel en monocristal convenant pour des
applications a temperature elevee.
De nombreuses recherches ont ete faites depuis long- temps dans le
domaine dessuperalliage a base de nickel et il en est resulte de tres
nombreux brevets Ces brevets sont,par exempleles brevets US No 2 261
122, 2 781 264,
2 912 323, 2 994 605, 3 046 108, 3 166 412, 3 188 204,
3 287 110, 3 304 176 et 3 322 534.
Typiquement, ces superalliages contiennent du chromium en quantite
d'environ 5 a 15 % principalement pour la resistance a l'oxydation, de
l'aluminium et du titanium en quantites combinees d'environ 3 a 7 %
pour la formation de la phase de durcissement gamma prime et des
metals refractaires tels que le tungsten, le molybdenum, le tantalum
et le niobium en quantite d'environ 4 a 14 % comme durcisseurs de la
solution solide Virtuellement tous les superalliages a base de nickel
contiennent egalement du cobalt en quantite d'environ 5-15 %, et du
carbon en quantite d'environ 0,1 % pour le durcissement
de la limite de grains Le boron et le zirconium sont ega-
lement souvent ajoutes en petites quantites comme durcis-
seursde limite de grains.
Plus habituellement, les pales desmoteursa turbine a gaz sont formees
par moulage et le procede de moulage le plus souvent utilise produit
des elements ayant des t grains non orientes,equiaxes Il est bien
connu que les
proprietes a hautes temperatures des metals sont habituel-
lement tout a fait dependantes des proprietes aux limites des grains,
par consequent, des efforts ont ete faits pour durcir de telles
limites (par exemple par les additions faites precedemment), ou
poyr,reduire et eliminer les limites de grains transversales/principal
de contrainte de l'element Un procede d'ETlina 1 tnde telles limites
transversalesest la solidification orientee decrite dans le brevet US
No 3 260 505 L'effet de la solidification orientee est de produire une
microstructure orientee de grains en colonnes dont l'axe principal est
parallele a l'axe de contrainte de l'element et qui ne contienne pas
251283 ?
-2-
de limites de grains perpendiculaires a cet axe trans-
versal de contrainte de l'element Une autre extension de ce principe
est l'utilisation d'elements en monocristal dans les pales de turbines
a gaz Ce principe est decrit dans le brevet US No 3 494 709 L'avantage
evident de la pale de monocristal est l'absence complete de limites de
grains dans les monocristaux, et par consequent les limites de grains
sont eliminees comme source potentielle t
de faiblesse et donc les proprietes mecaniques du mono-
cristal dependent entierement des proprietes mecaniques
inherentes de la matiere.
Au cours du developpement des alliagesconnt dans la technique, de
nombreux efforts ont ete consacres a la solution de problemes
resultant des limites de grains par l'addition d'elements te que le
carbon, le boron et le zirconium Un autre probleme que le
developpement des alliages connus dans la technique a tente d'eviter
etait le developpement de phases nuisibles apres une
exposition a long terme aux temperatures elevees (c'est-
a-dire instabilite de l'alliage).
Dans le brevet US No 3 567 526,on decrit que le carbon peut etre
entierement enleve du superalliage en monocristal et qu'une telle
elimination ameliore les
proprietes de fatigue.
Dans les articles en monocristal qui ne comportent pas de carbon, il
existe deux importants mecanismes de durcissement Le plus important
mecanisme de durcissement
est le developpement d'une phase gamma prime intermetalli-
que, Ni 3 (Al, Ti) Dans le superalliage a base de nickel moderne, la
phase gamma prime peut se produire en quantite
aussi grande que 60 % en volume Le mecanisme de durcisse-
ment e'le durcissement de la solution solide qui est obtenu par la
presence de metals refractaireste 15 que le tungsten et le molybdenum
dans la matrice de solution solide de nickel Pour une fraction de
volume constante
de phase gamma prime, des variations considerables de l'ef-
fet de durcissement de cette fraction de volume de gamma prime peuvent
etre obtenues en variant la dimension et la
morphologie des particules de precipite de gamma prime.
12837
-3- La phase gamma prime se caracterise en ce qu'elle a une
temperature solvus au-dessus de laquelle la phase se dissout dans la
matrice Dans de nombreux alliages moules, cependant, la temperature
solvus de phase gramma prime est en fait superieure a la temperature
de fusion commencante de sorte qu'il n'est pas possible
de mettre en solution efficacement la phase gamma prime.
La mise en solution de la phase gamma prime est le seul moyen pratique
pour modifier la morphologie de la phase gamma prime, donc pour de
nombreux superalliages a base de nickel, la morphologie de la phase
gamma prime est limitee a la morphologie qui est obtenue au cours du
procede original de moulage L'autre mecanisme de durcissement, le
durcissement de la solution solide est plus efficace lorsque les
elements de durcissement de la solution solide sont uniformement
repartis au
travers de la matrice des solutions solides de nickel.
De nouveau, le durcissement est reduit en efficacite a cause de la
nature du procede de moulage En pratique, i les superalliages a base
de nickel se solidifient sur un grand domaine de temperatures Le
procede de solidifica-t tion implique que la formation de dendritesa
haut point de fusion suivie par une solidification ulterieure de
fluide interdendritique a point de fusion inferieur.
Ce procede de mise en solution conduit a des inhomogenei-j tes
significatives de compositions au travers de la microstructure Il est
theoriquement possible d'homogenei-' ser une telle microstructure en
chauffant a temperature elevee pour permettre a la diffusion de se
produire, cependant, dans les superalliages a base de nickel
pratiquesla temperature maximum d'homogeneisation, qui est limitee par
la temperature commencante, est
trop basse pour permettre une homogeneisation significa-
tive.
Dans le brevet US No 3 887 363,on decrit une composition de
superalliage de nickel convenant pour la solidification orientee qui
se caracterise par l'absence de carbon et la presence de rhenium et
de vanadium.
251283 ?
-4 Le brevet US NO 4 116 723 concerne le traitement thermique d'
articles en monocristal ayant une composition telle qu'il existe un
domaine de traitement thermique utilisable entre la temperature solvus
gamma prime et
la temperature de fusion commencante et une telle tempe-
rature de traitement thermique de mise en solution est suffisamment
elevee pour permettre une homogeneisation
essentiellement complete en des periodes de temps commer-
cialement realisables Apres un tel traitement d'homo-
geneisation, les alliages sont refroidis et ensuite chauffes a une
temperature intermediaire pour une etape
de precipitation controlee.
Dans le brevet US No 4 222 794, on decrit des articles en monocristal
contenant (nominalement),2 % de chromium, 5,4 % d'aluminium, 1,1 % de
titanium, 2,0 % de molybdenum, 4,9 % de tungsten, 6,4 % de tantalum, 3
% de rhenium, 0,4 % de vanadium, le complement etant du nickel Dans le
brevet US No 4 209 348 on decrit un article en superalliage a
structure monocristalline ayant une composition nominale de 12 % de
tantalum, 10 % de chromium, 5 % de cobalt, 1,5 % de titanium, 4 %
detingstane, % d'aluminium, le complement est essentiellement du ni-
ckel.
La presente invention concerne des articles en super-
alliage convenant pour des applications a temperatures elevees et en
particulier comme element de moteur a turbine a gaz La composition de
l'article est limitee a un domaine de composition comprenant: 3,5-7 %
Ta, 7,5-11 % Cr, 4-6 % Co, 0,6-1,8 % Ti, 0-2,5 % Mo, 6-12 %W,
4,5-6,0 % Al, 0,05-5 % Hf, le complement etant du nickel.
Cette composition est produite sous forme de mono-
cristal par des procedes connus de moulage et est ensdte A¦ soumise a
un traitement thermique par homogeneisation a une temperature elevee
suivie par un traitement de
vieillissement a une temperature plus basse.
Si on procede comme il est decrit dans la presente invention, les
articles en monocristal de la composition
precedente ont une combinaison exceptionnelle de proprie-
tes La combinaison de ces proprietes, y compris la A¦
12837
-5-
resistance mecanique a temperature elevee et la resistan-
ce a l'oxydation et a la corrosion a chaud aux hautes
temperatures n'a pas ete obtenue par tout autre composi-
tion connue jusqu'a present Les articles de la composi- tion selon la
presente invention sont moins couteux que les articles connus dans la
technique avec des proprietes
equivalentes et sont egalement quelque peu moins denses.
Les buts, caracteristiques et avantages precedents et autres de la
presente invention seront plus evidents
a la lecture de la description detaillee suivante du
mode de realisation preferee.
La presente invention concerne des articles en mono-
cristal qui ont une combinaison hautement souhaitable de proprietes
qui les rendent particulierement adaptes a des applications comme
elements de moteurs a turbine a gaz En particulier, la composition a
decrire possede des proprietes de fluage qui sont quelque peu
meilleures
que celles obtenues par les meilleurs articles en mono-
cristal coules obtenus jusqu'a present par moulage avec des proprietes
d'oxydation qui sont comparables a celles connues dans la technique Un
avantage significatif que possede la presente invention et que la
tantalum est significativement reduite par rapport
a celle des meilleurs articles connus dans la technique.
Le tantalum est un element strategique et il est important f de
reduire la quantite de tels elements qui ne sont pas disponibles aux
Etats Unis d'Amerique En outre, le tantalum est un element
relativement dense et en reduisant la teneur en tantalum la densite
des articles est reduite La densite est une propriete significative
dEs articles a utiliser dans les applications de moteur en rotation et
toute diminution de densite est hautement souhaitable Des
articles-Enmonocristal selon la presente invention possedent egalement
des proprietes accrues de possibilites de traitement thermique en ce
qu'ils ont un intervalle de temperature plus grand entre la
temperature solvus de la phase gamma prime et la tempera-
ture de fusion commencante que la plupart des articles
en monocristal connus.
-6- L'intervalle de compositions large et l'intervalle preferes pour
la presente invention sont donnes dans le
tableau I Tout au long de la description, toutes les
valeurs de pourcents sont des pourcents en poids a moins
qu'il ne soit specifie expressement autrement.
Pour des capacites de moulage optimum, la tungsten doit etre maintenue
inferieure a environ % pour les petites pales (inferieures a environ
76,2 mm de longueur) et doit etre maintenueinferieure a moins de 7,5 %
pour des pales plus grandes Pour une meilleure I resistance a la
corrosion a chaud, la molybdenum; doit etre maintenue inferieure a
environ 2 % et le chromium doit etre superieur a environ 7,5 % Du fait
de son prix eleve et du caractere incertain de sa disponibilite, le
tantalum doit etre maintenu a une quantite faible, par exemple
inferieur a 6,5 % Pour une stabilite de la microstructure, l'indice de
vacanced'electrons Nv 3 B doit etre maintenu a moins de l 2,74 0,057
(W+ 2 Mo)J Pour une resistance optimum a l'oxydation sous forme avec
revetement, la teneur en tantalum doit etre superieure a environ 3,5
%, la hafnium doit se situer entre environ 0,05 a environ 0,4 % et la
aluminium
doit se situer entre environ 5 a environ 6 %.
Le tableau I montre egalement les differentes compositions specifiques
d'alliages qui tombent dans les limites de l'invention (bien que
l'alliage H a une valeur de Nv 3 B legerement superieure) et les deux
compositions qui sont en dehors des limites de l'invention, l'alliage
454 et PWA 1422 Toutes ces compositions a l'exception ji de PWA 1422
sont prevues pour une utilisation sous forme de monocristal alors que
PWA 1422 est utilise sous forme A¦ a grains en colonne L'alliage 454
est decrit dans le brevet US No 4 209 348 et les articles en alliage
454 sont generalement consideres comme ayant la meilleure combinaison
connue de proprietes disponibles chez un article moule jusqu'au
developpement de la presente invention. Le tableau II donne la liste
des proprietes mecaniquesl de certains des alleges precedemment
decrits On peut voir i - 7- que ces alliages selon l'invention sont
generalement comparables ou superieurs aux echantillons d'alliage 454
en terme de proprietesmecaniques En particulier, les articles selon
l'invention ont des proprietes ameliorees, par rapport a l'a liage
454, a des niveaux de contraintes inferieurs qui sont typiques des
niveaux de contraintes rencontres dans les applications des moteurs a
turbines
a gaz.
Dans le tableau III on decrit le comportement a l'oxydation de
l'article selon l'invention par rapport a la technique connue et de
nouveau on peut voir que a la fois sous forme avec revetement et sans
revetement les articles selon l'invention sont similaires et dans
certains cas superieurs aux articles connus en alliage 454 Le
revetement de Ni Co Cr Al Y mentionne dans le tableau III a une
composition nominale de 23 % Co, 18 % Cr, 12,5 % Al,l 0,3 % Y, le
complement etant du nickel Ce revetement est un revetement de surface
connu dans la technique qui est
applique par depot de vapeur sous vide.
Un avantage principal de l'invention par rapport a la technique connue
est la capacite amelioree de subir des traitements thermiques Pour
obtenir une resistance
maximum possible pour un article en superalliage de mono-
cristal, il est necessaire de dissoudre les grosses parti-
cules de phase gamma prime presentes dans l'article tel que moule et
de les reprecipiter sous une forme plus fine d'une maniere controlable
Ce procede est seulement possible si la temperature solvus gamma prime
est
inferieure a la temperature de fusion commencante.
Pour un traitement thermique pratique dans le commerce, un intervalle
substantiel entre la temperature solvus
de la phase gamma prime et la temperature de fusion commen-
cante est necessaire Le tableau IV donne la liste des
diverses temperatures pour differents des alliages prece-
demment decrits et il est apparent que les compositions selon
l'invention donnent un traitement thermique beaucoup plus ameliore par
comparaison a l'alliage de PWA 1480 * 40
TABLEAU 1
Large Prefere Alliage H Alliage 705 Alliage Q Alliage R Alliage 454
PWA 1422 Ta Cr Co Ti Mo w Al Hf Ni
3, 5-7
7, 5-11
4 6 -
0, 6-1,8
0 -2, 5
6 -12
4, 5-6, O
0, 05-0, 5
complem, 4 6
8, 5-10, 5
4 6
0,8 1, 4
0 1, 5
6 10
, O 6, O
0, 05 0,3
complem. 1,4 1, 5 7 O, O 0, 1 complem. 8,0, 1 0, 92 1, 05 6,8, 6 0, 1
complem., 3 O'q, O 0, 1 complem. lo'l O'q,4 0, 1 complem. 1,5 complem.
2, O complem. Co r\) Ln -a, r%) Co t A IIA r_ Po OC) Ci Ir- Ln CM 9-4
seq "d 'J'a z ZT i"Ma -Q -4 iroddra xied s;a 6 '2-4 ule A-i seineq uo
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af&#x003E;VTT Ji gaunci -Ue Av agancl, -WAIV agxnci - XIL&#x003E;Av a
Ejanci est obe TTIV u obt'Tilv O ab'e Tirv Midna vinognr ai Aa G isai
np Uo Tq TPUOD II nvaievi Conditions de l'essai 1149 C sans revetement
Resistance a l'oxyda-
tion (hrs/microns) Ayantage de duree de vie 1177 C avec revetement (Ni
Co Cr Al Y) Resistance a l'oxydation -
TABLEAU III
Alliage Alliage Alliage Alliage Alliage PWA
H 705 Q R 454 1422
0,61 0,77 0,59 0,70 0,62 0,19
3,1 X 4 X 3,1 X 3,7 X 3,2 X lx;
,7 5,55 2,8 4,': 2 5,35 1,37:
,7 5,55 2,8 4,'2 5,35 1,371
(hrs/microns) Avantage de duree de vie 4 X 4 X 2,1 X 3,1 l X3,9 X l X
TABLEAU IV
Alliage Alliage Alliage Alliage Alliage
454 705 H Q R
Temperature solvus de 1288 1277 1266 41266 1266 gamma prime C
Temperature de fusion 1296 1319 1299 &#x003E; 1316 &#x003E; 1316
commencante C Traitement thermique 8 42 33 &#x003E; 50 &#x003E; 50
intervalle de tempera-
ture C - j il - Les capacites de moulage des alliages selon la
presente invention se sont averees etre fortement influencees par la
teneur en tungsten de l'alliage A des teneurs en tungsten superieures
a 7,5 % pour de grandes pales (superieures a 76,2 mm) et superieures a
10 % pour des
pales moulees plus petites, des problemes peuvent se pre-
senter lors du moulage Les alliages obtenus par solidifi-
cation orientee sont soumis a la formation de chaines de grains
equiaxes connues sous la designation de "taches de rousseur" Il a ete
demontre que la presence de taches de rousseur a un effet nuisible sur
les proprietes des
alliages Les taches de rousseur sont le resultat de cou-
rants de convection etablis dans la zone limite entre les deux phases
dues a une inversion de densite provoquee par
une segregation qui se produit pendant la solidification.
Les elements lourds tel que le tungsten qui se separent de -la phase
solide favorisent la formation de taches de
rousseur Pour eviter cette formation de taches de rous-
seur, les tungsten doivent etre maintenues inferieures a un niveau
critique de tungsten de 7,5 % pour les grandes pales et 10 % pour les
petites pales et de petites additions de molybdenum (jusqu'a 2,0 %)
doivent etre faites a l'alliage pour maintenir la resistance au fluage
Lorsque le molybdenum se dissocie vers la phase liquide pendant la
solidification et est plus dense que l'alliage, sa presence tend a
empecher la formation de
taches de rousseur.
Les articles selon la presente-invention ont une capaci-
te d'application particuliere pour des pales de turbine pour les
moteurs de turbine a gaz De telles pales ont des formes complexes qui
peuvent le mieux etre fabriquees parla technique de moulage a la cire
perdue Cette technique
est bien connue et ne sera pas decrite.
Pour obtenir la structure monocristalline souhaitee,
une structure sans limite de grains internes, des techni-
ques de solidification orientee doivent etre mises en oeuvre en
combinaison avec un selecteur de grain pour garantir que seulement un
seul grain se developpe dans j 40 le moule De telles techniques sont
decrites dans le brevet 12 -
US numero 3 494 709.
Apres le procede de moulage, les elements sont habituel-
lement soumis a un traitement thermique, on leur applique un
revetement protecteur et on les soumet a un traitement thermique
ulterieur Le traitement thermique initial sera mis en oeuvre a une
temperature depassant la temperature solvus de la phase gamma
primeinferieure a la temperature de fusion commencante dans le but de
dissoudre la phase gamma prime Pour les alliages de la presente
invention, cette temperature de traitement thermique initiale sera
typiquement 1280-1307 OC etla duree requise sera d'environ 1 a 10
heures (typiquement quatre heures) bien que la duree de temps
necessairepuisseetre influencee par les parametres de moulage employes
Un refroidissement rapide (c'est-a-dire sous air force) est mis en
oeuvre apres l'operation de traitement thermique initiale pour
retarder
la croissance de la phase gamma prime L'article est ensui-
te revetu d'une matiere protectrice Trois techniques de revetements
peuvent etre employees, 1 ' aluminiage en masse, le depot de phase
vapeur de revetements de surface te que les revetements du type M Cr
Al Y et le depot a l'arc t plasma d'un revetement de surface du type M
Cr Al Y Apres le depot du revetement, l'article enduit est soumis a un
traitement thermique a temperature elevee entre 9820 et 10930 C
pendant une periode de une a dix heures; quatre heures a 10800 C sont
preferees Ce traitement thermique ameliore l'integrite du revetement
et provoque la croissant ce de la phase gamma prime dans l'alliage de
monocristal moule Finalement, un traitement thermique plus grand a
temperature plus basse tel que 10-40 heures a 649-9270 C peut etre mis
en oeuvre pour produire une morphologie de
phase gamma prime stable.
Bien entendu diverses modifications peuvent etre apportees par l'homme
de l'art aux articles en superalliagel a base de nickel de structure
monocristalline qui viennent d'etre decrits uniquement a titre
d'exemples non limitatifs
sans sortir du cadre de l'invention.
-
13 -
Claims
_________________________________________________________________
Revendications:
1 Article en superalliage a base de nickel en monocristal ayant subi
un traitement thermique convenant pour des applications a temperatures
elevees, caracterise en ce qu'il a la composition comprenant
essentiellement: environ 3,5 a 7 % de tantalum, environ 7,5 a environ
11 % de chromium, environ 4 a environ 6 % de cobalt, environ 0,6 a
environ 1,8 % de titanium, environ O a environ 2,5 % de i molybdenum,
environ 6 a environ 12 % de tungsten, environ 4,5 a environ 6,0 %
d'aluminium, environ 0,05 a environ 0,5 % de hafnium, le complement
etant essentiellement du
nickel, cet article ne comprenant pas d'additions inten-
tionnelles de carbon, de boron et de zirconium, et cet article ne
comportant pas de limites de grains internes et ayant une dimension de
grains de phase gamma prime
moyenne inferieure a 0,5 microns et une temperature de fu-
sion commencante depassant 12880 C. 2 Article selon la revendication
1, caracterise en ce
que la tungsten est inferieure a 10 %.
3 Article selon la revendication 1, caracterise en ce
que la tungsten est inferieure a 7,5 %.
4 Article selon la revendication 1, caracterise en ce que la
molybdenum est inferieure a 2 % et la
chromium est superieure a 7,5 %.
Article selon la revendication 1, caracterise en ce
que la tantalum est inferieure a environ 6,5 %.
6 Article selon la revendication 1, caracterise en ce que la tantalum
est superieure a environ 3,5 %,
la hafnium se situe entre environ 0,05 a envi-
ron 4 %, et la aluminium se situe entre 5 et 6 %.
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