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Publication
_________________________________________________________________
Number FR2519489A1
Family ID 3070094
Probable Assignee Rca Corp
Publication Year 1983
Title
_________________________________________________________________
FR Title CIRCUIT POUR REDUIRE LES SIGNAUX DE MODE COMMUN
Abstract
_________________________________________________________________
<P>LA PRESENTE INVENTION CONCERNE UN CIRCUIT POUR REDUIRE LES SIGNAUX
DE MODE COMMUN.</P><P>CE CIRCUIT EST CARACTERISE EN CE QU'IL COMPREND
UN MOYEN 40 SENSIBLE SELECTIVEMENT AU SIGNAL DE MODE COMMUN AUX
PREMIERE RS1 ET SECONDE RS2 CONNEXIONS D'ENTREE ET INSENSIBLE AUX
SIGNAUX DE MODE DIFFERENTIEL POUR PRODUIRE A UNE CONNEXION DE SORTIE
17 UN SIGNAL PROPORTIONNEL AU SIGNAL DE MODE COMMUN ET SENSIBLEMENT EN
OPPOSITION DE PHASE AVEC CELUI-CI.</P><P>LA PRESENTE INVENTION TROUVE
APPLICATION POUR L'AMELIORATION DU RAPPORT DE REJECTION DE MODE COMMUN
D'AMPLIFICATEURS DIFFERENTIELS.</P>
Description
_________________________________________________________________
La presente invention concerne un circuit pour
reduire-les signaux de mode commun apparaissant avec des si-
gnaux differentiels Une application illustrative est l'ame-
lioraiion de la rejection de mode commun a un amplificateur
differentiel d'entree.
Frequemment il-est necessaire de detecter des si-
gnaux de mode differentiel relativements faibles dans la presence de
signaux de mode ommun rtativement forts Ceci
est particulierement genant lorsque le dispositif de detec-
tion fonctionne a un potentiel d'alimentation qui est sen-
siblement plus faible que l'amplitude du signal de mode com-
mun De facon nominale un dispositif de detection,par exem-
ciel'amplificateur, sera seulement sensible aux variations du signal
d'entree avec des amplitudes apparaissant dans la gamme du potentiel
alimentation Des signaux importants de mode commun superposes sur le
signal d'entree peuvent:
a) bloquer le dispositif de detection dans un etat particu-
lier le rendant totalement insensible aux variations ( par exemple, le
signal d'interet), b) placer les variations du signal dcns tne gamme
du s Ignal d'ent*t aaque 2 ele dispoeitif de detection de facon non
souhaitable non lineaire ou c) endommager le
circuit d'entree du dispositif de detection Afin de limi-
ter les effets nuisibles des signaux de mode commun impor-
tants les auteurs du circuit incluent des attenuateurs entre la source
du signal et le dispositif de detection pour assurer que le signal
plus la composante de mode commun n'excedera pas le potentiel
alimentation Malheureusement,
les attenuateurs attenuent egalement le signal souhaite ten-
dant a reduire la sensibilite totale du circuit.
J I Brown dans l'article "Differential Amplifiers That Reject
Commob-Mode Currents" publie en Decembre 1971 dans le journal de IEEE
de Solid State Circuits, decrit un systeme de detection differentiel
comprenant un premier
amplificateur ayant des bornes d'entree differentielles.
Lesigna est applique aux bornes d'entree de l'amplificateur a
traverses attenuateurs, par exemple, de simples diviseurs resistifs
adaptes, une premiere extremite de chaque diviseur est agencee pour
recevoir un signal d'entree respectif et
la seconde entree'de chaque diviseur est reliee aun poten-
tiel de reference Un second amplificateur d'entree differen-
tielle est agence pour detecter selectivement le signal de mode commun
aux bornes d'entree differentielles du premier amplificateur
differentiel Le signal de mode commun detecte
est amplifie et inverse par le second amplificateur et utili-
se pour moduler le potentiel de reference de l'attenuateur
pour supprimer la composante du signal de mode commun appa-
raissant aux bornes d'entree de l'amplificateur operationnel
par contrereaction negative.
Un avantage du circuit de Brown est que le facteur d'attenuation du
signal d'entree peut etre reduit de facon significative Un
inconvenient du circuit de Brown est que l'amplificateur de
contrereaction de mode commun doit avoir un gain relativement eleve Il
en resulte que l'amplificateur doit etre compense en phase pour
assurer une stabilite avec pour resultat de limiter la reponse en
frequence de la
compensation de mode commun.
Une seconde solution au probleme du signal de
mode commun eleve est presentee dans le Fairchild Semicon-
ductor 9613 "Dual Differential Line Receiver" Ce circuit detecte
selectivement les signaux de mode commun aux bornes d'entree des
attenuateurs et appliquent un courant de shunt
de compensation aux bornes de sortie respectives cbsattenua-
teurs Puisque les signaux de mode commun sont detectes avant d'etre
attenues le gain de l'amplificateur de mode commun n'a pas besoin
d'etre aussi important comme exige dans l'agencement de Brown bien que
la compensation en phase soit encore exigee Les exigences de gain
relaxe dans
le circuit de Fairchild 9613 rehatseraientla reponse en fre-
quence de la refection de mode commun.
Un inconvenient du circuit de Fairchild 9613 est
qu'il utilise deux circuits amplificateurs separes de contre-
reaction et de mode commun A moins que les deux cxuitsd-omtre-
reaction de mode commun aient des caracteristiques de repon-
se identiques ils tendent a generer un signal differentiel entre les
bornes de sortie des attenuateurssensibles aux signaux d'entree de
mode commun Ce phenomene affectera defavorablement la sensibilite ou
performance du circuit
auquel le signal compense de mode commun est applique.
De plus, la compensation en phase limite la largeur de
bande utile de rejection de mode commun.
Selon la presente invention, on prevoit un circuit pour reduire un
signal de mode commun (V Cm) apparaissant avec les signaux de mode
differentiel (Vdm) comprenant: des premier et second circuits
d'attenuation similaires, ayant chacun une entree pour recevoir les
signaux differentiels et de mode commun, une sortie et une borne
commune et un moyen formant circuit ayant des premiere et seconde
connexions d'entree aux bornes d'entree des premier et second circuits
d'attenuation respectivement, et une connexion de sortie a la borne
commune des premier
et second circuits d'attenuation pour produire a la con-
nexion de sortie un tel signal que le signal de mode differentiel
sensiblement libre du signal de mode commun est disponible entre les
bornes de sortie des attenuateurs, le moyen formant circuit etant
caracterise en ce qu'il est selectivement sensible au signal de mode
commun aux premieres et secondes connexions d'entree et sensiblement
insensible aux signaux de mode differentiel pour produire a la
connexion de sortie un signal proportionnel au signal de mode commun
et sensiblement en opposition de phase avec celui-ci. Un mode de
realisation du circuit comprend des premier et second attenuateurs
similaires ayant des bornes d'entree respectives pour recevoir le
signal d'entree, des bornes de sortie respectives auxquelles le signal
de mode
commun est sensiblement elimine et des bornes communes res-
pectives reliees a un potentiel de reference variable Des premiere et
seconde resistances identiques sont reliees respectivement entre les
bornes d'entree des premier et second attenuateurs et une borne
d'entree d'un convertisseur e
courant-tension (IVC) dont la borne d'entree est oendition-
nee pour rester a un potentiel sensiblement fixe Les cou-
rants produits a la borne d'entree du convertisseur IVC par le
potentiel d'entree de mode commun sont additifs creant un signal
d'entree fini au convertisseur IVC. Le potentiel differentiel d'entree
produit des courants qui se suppriment les uns les autres a la borne
d'entree
du convertisseur IVC, ainsi, le convertisseur est selec-
tivement sensible aux potentiels de mode commun Le con-
vertisseur IVC produit un potentiel proportionnel au cou-
rant d'entree de mode commun et inverse en phase par rap-
port au potentiel d'entree de mode commun Le potentiel de sortie du
convertisseur IVC est applique pour moduler le potentiel de reference
de l'attenuateur pour reduire ainsi les potentiels des modes communs
aux bornes de sortie des attenuateurs Dans le mode de realisation, le
signal
de mode commun est applique pour compenser un signal at-
tenue de mode commun ( aux bornes de sortie des attenua-
teurs et le gain en tension de mode commun entre les bornes des
attenuateurset la borne de sortie du convertisseur IVC est plus faible
que l'unite evitant la compensation en phase avec sa reduction
concommittante dans la largeur dans la largeur de bande de mode commun
De plus, puisque le signal de cmpenstion est genere par un seul
circuit peu d'elements du circuit sont exiges pour etre adaptes
facilitant ainsi des contraintes a la fabrication du cir-
cuit. L'invention sera mieux-comprise, et d'autres buts,
caracteristiques, details et avantages de celle-ci apparal-
tront plus clairement au cours de la description explicative
qui va suivre en reference au dessin schematique annexe donne
uniquement a titre d'exemple Mqueli Iutreun ciruit pour reduire'lbs
signaux de mode commun apparaissant avec des
signaux de mode differentiel en combinaison avec un ampli-
ficateur differentiel.
Dans le dessin, les signaux Vdm de mode differen-
tiel ayant un signal Vcm de mode commun qui leur est cm superpose
ddventtzeappliques aux bornes d'entree du circuit amplificateur
differentiel 30 L'utilisation du circuit amplificateur 30 est montre a
titre illustratif et peut etre
substitue par d'autres circuits ayant des bornes differentiel-
les d'entree et etant sensibles aux signaux differentiels. On
supposera que l'amplitude des signaux de mode commun
depasse la gamme des potentiels pour laquelle l'amplifica-
teur 30 sera sensible ou que l'amplificateur 30 presente
une faible rejection de mode commun etc afin que les ni-
veaux d'entreecb mode commun appliques aux bornes d'entree
d,'un amplificateur soient reduits.
Le circuit pour reduire les signaux de mode
commun accompagnant les signaux de mode differentiel in-
teressants eprend unpmr et secnd attenuate S 10 et 20, des resistances
de detection R 51 et R 52 et un convertisseur
1 ourant-tension IVC 40.
Un premier signal comprenant le signal de mode commun Vcm et le signal
de mode differentiel interessant
Vdm (+) sont appliques a la borne d'entree 11 de l'attenua-
teur 10 Un second signal comprenant le signal de mode com-
mun Vcm et le signal de mode differentiel interessant Vdm(-)
sont appliques a la borne d'entree 12 et-l'attenuateur 20.
Par definition, les signaux de mode commun appliques aux bornes 11 et
12 sont en phase et d'amplitude egale Les
signaux differentiels sont choisis a des polarites particu-
lieres seulement pour le but d'analyse, etant bien entendu qu'en
general le signal differentiel est unsignal alternatif
variant dans le temps.
Les signaux d'entree apparaissent aux bornes de sortie 13 et 14 des
attenuateurs reduits par le facteur Rb/(Ra+Rb) o Ra et Rb sont les
valeurs de resistance des
resistances Ral, Rbl et Ra 2, Rb 2 formant les circuits d'at-
tenuation respectifs 10 et 20 A condition que les bornes des circuits
d'attenuation soient reliees a un potentiel fixe de reference, les
signaux de mode commun et de mode differentiel sont reduits du meme
facteur Si les signaux de mode commun sont excessifs, le facteur
d'attenuation exige pour conditionner les signaux appliques a etre
dans la gamme lineaire d'entree de l'amplificateur peut rendre
de facon nonsouhaitable petits les signaux differentiels.
Cependant en modulant le potentiel de reference auquel les bornes
communes 15 des attenuateurs sont reliees avec unsi- gnal qui est
dephase de 180 avec le signal de mode commun,
le facteur d'attenuation peut etre reduit tout en accomplis-
sant la rejection de mode commun en exces du facteur d'at-
tenuation Si le potentiel de reference est module par un
signal egal a (-) Vcm ( o @ est une constante de propor-
tionnalite) on peut momarerpwanalyse nodale que le signal Vo
apparaissant aux bornes de sortie de l'attenuateur sera: V O = Vdm
Rb/(Ra+Rb) + Vcm((Rb Ra)/Ra + Rb) ( 1) En choisissant t = Rb/Ra de
facon theorique le
signal de mode commun peut etre completement elimine.
Le signal de reference des attenuateurs est gene-
re par les resistances R 51 et R 52 respectivement reliees aux bornes
d'entree 11 et 12 qui produisent selectivement un courant de signal a
leur interconnexion 16 proportionnel au signal de mode commun et a
l'exclusion du signal de mode
differentiel Le signal du courant de mode commun est conver-
ti par le circuit 40 en un potentiel de sortie a la borne
17 qui est appliquee a la borne commune 15 des attenuateurs.
La borne d'entree 18 du circuit 40 a laquelle les
resistances R 51 et R 52 sont connectees est un point de poten-
tiel sensiblement fixe Dans le circuit illustre, ce poten-
tiel est egal a la somme des potentiels base-emetteur de transistors T
1 et T 2 Ce potentiel peut etre augmente
en incorporant une faible resistance de contrereaction ou dede-
geneatino dans e chlet emetteur du transistor T 1 Si une telle
rsistan-
ce d'emetteur est incluse dans le circuit emetteur du transistor T 1
il peut etre avantageux d'incorporer des resistances identiques de
contrereaction dans les circuits
emetteurs des transistors T 3 et T 4.
Pour des buts d'analyse supposons que le poten-
tiel a la borne 18 soit zero (Cette supposition n'a aucun effet sur
l'analyse en alternatif du circuit Le fait que le potentiel soit
veritablement 2 Vbe a seulement besoin
d'etre pris en compte pour etablir les tensions de polari-
sation continue qui apparaissent aux bornes 13 et 14 pour
l'application particuliere dans laqcpelle e circuit est utilise).
Au vu de la supposition precedente, le courant I 18 s' ecoulant dans
la borne 18 est donne par: I 18 (Vcm+ Vdm(+))/R 51 +(Vcm+ Vdm(-)/R 52
( 2) En supposant R Si: R 52 = Rs et Vdm(+)=(-)Vdm() en vertu de la
definition normale des signaux de mode differentiel, alors l'equation
( 2) se reduit a I 18 2 Vcm/Rs ( 3) On peut voir a partir de la
relation ( 3) que le
courant d'entree au circuit 40 contient seulement des com-
posantes des signaux de mode commun.
Les transistors Tl et T 2 du circuit 40 forment la section maitre d'un
miroir de courant Le transistor T 3 est une premiere section esclave
du miroir de courant
et le transistor T 4 est une seconde section esclave du mi-
roir du courant Le courant d'entree I 18 est conduit dans
le circuit collecteur-emetteur du transistor Ti et ce cou-
rant est reflete ou renvoye dans le circuit collecteur-emet-
teur du transistor T 3 et dans le circuit collecteur-emet-
teur du transistor T 4 La valeur du courant conduit dans le circuit
collecteur de T 3 est egale de facon nominale a
(-)I 18 Ce courant produit un potentiel a travers la resis-
tance R 8 qui est translatee a la borne de sortie 17 en vertu de
l'action d'emetteur-suiveur du transistor T 5 qui a son electrode de
baserelieea l'interconnexion de la resistahce R 8 et du collecteur du
transistor T 3 et son
emetteur relie a la borne 17.
Le transistor T 4 fonctionne comme un affaiblisse-
ment actif pour la borne 17 pour rehausser le temps de reponse du
circuit Les transistors T 4 et T 5 fonctionnent de facon push-pull On
notera que le transistor T 4 peut etre remplace par une resistance
reliee entre la borne 17
et la masse (un affaiblissement passif).
Le gain en tension, Gcm, du circuit de mode commun, des bornes 11, 12
a la borne 15 peut etre indique comme etant egal a: Gcm = 2 R 8/Rs = (
4) o Rs est la valeur de resistance des resistances de detec-
tion R 51 et R 52 En choisissant 2 R 8/RS = Rb/Ra et en choi-
sissant R a plus grand que Rb pour la suppression comple-
te du signal de mode commun le gain du circuit 40 sera
inferieur a l'unite pour tous les attenuateurs ayant un fac-
teur d'attenuation plus grand que un-demi Dans ces condi-
tions le circuit sera stable a toutes les frequences et la
compensation en phase n'est pas necessaire L'elimination des exigences
de la compensation en phase, par exemple,
la necessite d'une capacite de valeurs r Bativement importan-
te a un double avantage Tout d'abord la largeur de bande du circuit de
mode commun est rehaussee de facon importante
par rapport aux circuits couramment disponibles Deuxie-
mement le present circuit contribue hautement a une reali-
sation sous forme de circuit integre.
Le degre de rejection de mode commun procurable
est'independant de l'adaptation des attenuateurs et du rap-
port respectif de resistance affectant les exigences du gain de mode
commun Une petite mauvaise adaptation entre les resistances de
detection R 51 et R 52 amenera le courant du signal de mode
differentiel a etre applique au circuit 40 Le courant de mode
differentiel a cause de la mauvaise adaptation produira un petit
signal de mode commun aux bornes de sortie 13 et 14 des attenuateurs
On
peut montrer, cependant, que l'effet de la mauvaise adap-
tation des resistances de detection est plus faible que
la mauvaise adeptt on en pourcentage L RS /RS par le fac-
teur de gain de mode commun qui est plus faible que l'unite.
L'erreur de pourcentage en rejection du signal de mode com-
mun a cause d'une mauvaise adaptation des resistances de
detection sera une moitie de pourcentage de)a maiuue adapta-
tion en pourcentage a R S/RS.
Puisque le pourcentage de la mauvaiser adaptation Es composartspeut
tre fnaintnu a cs valeurs nominales faibles ou petites (Ala fois dans
les circuits integres discrets et modernes) et puisque l'agencement
des circuits reduit de facon inherente les effets de telles mauvaises
adaptations, une rejection de mode commun relativement bonne peut etre
accomplie sansltincorporation de composants variables, par exemple, un
potentiometre entre R 51 et R 52, pour compenser
les mauvaises adaptations de composants.
2519489.
Claims
_________________________________________________________________
R E V E N D I C A T I O N S
1 Circuit pour reduire un signal de mode commun (Vcm) apparaissant
avec des signaux de mode differentiel (Vdm) comprenant des premier et
second circuits attenuateurs identiques( 10,20), ayant chacun une
entree ( 11, 12) pour recevoir lesdits signaux de mode differentiel et
de mode
commun, une sortie ( 13,14) et une borne commune ( 15).
et un moyen formant circuit ( 40) ayant des
premiere et seconde connexions d'entree (Rsl,Rs 2) aux bor-
nes d'entree ( 11,12) desdits premier et second circuitsat-
tenuateurs ( 10,20) respectivement, et une connexion de sor-
tie ( 17) a la borne commune ( 15) des premier et second
circuits d'attenuation pour produire a la connexion de sor-
tie un tel signal que le signal de mode differentiel sensi-
blement libre dudit signal de mode commun est disponible entre les
bornes de sortie des attenuateurs, ledit moyen formant circuit etant
caracterise en ce qu'il est sensible selectivement au signal de mode
commun auxdites premiere et seconde connexions d'entree et
sensiblement insensible aux signaux de mode differentiel pour produire
a ladite connexion de sortie un signal proportionnel au signal de mode
commun et sensiblement en opposition de phase avec celui-ci.: 2
Circuit selon la revendication 1, caracterise en ce que le facteur de
proportionnalite est inferieur a
l'unite.
3 Circuit selon la revendication 1 ou 2,
caracterise en ce que chacun desdits premier et second cir-
cuits d'attenuation ( 10,20) comprend un diviseur resistif ayant une
premiere resistance(Ra 2)(Ral) reliee entre ses
bornes d'entree ( 11, 12) et de sortie ( 13, 14) et une secon-
de resistance (Rbl, Rb 2) reliees entre ses bornes de sortie
( 13,14) et commune ( 15).
4 Circuit selon l'une des revendications prece-
dentes, caracterise en ce que les connexions d'entree pre-
citees du moyen formant circuit precite ( 40) comprennent un
moyen(Rsl,Rs 2) relie aux bornes d'entree ( 11, 12) des premier et
second circuits d'attenuation ( 10, 20) pour
produire un courant proportionnel aux signaux de mode com-
mun sensiblement a l'exclusion d'une composante de courant de mode
differentiel, et en ce que le moyen formant circuit
( 40) comprend un convertisseur courant-tension sensible au-
dit courant du signal de mode cammun pour produire une tension
proportionnelle audit courant et d'une relation de phase sensiblement
de 1800 audit courant a sa connexion de
sortie ( 17).
Circuit selon la revendication 4,
caracterise en ce que le moyen precite pour produire un cou-
rant proportionnel au signal de mode commun comprend les premiere et
seconde resistances de detection identiques (Rsl, Rs 2) ayant des
premiere extremites respectives reliees
a un point ( 18) de potentiel sensiblement fixe et des secon-
des extremites respectives reliees aux bornes d'entree des
premier et second circuits d'attenuation ( 10, 20) respec-
tivement. 6 Circuit selon la revendication 4 ou 5,
caracterise en ce que le convertisseur courant-tension pre-
cite comprend: un miroir de courant (Tl,T 2,T 3) ayant une borne
d'entree ( 18) reliee pour recevoir le courant precite pro-
portionnel aux signaux de mode commun et ayant une borne de sortie;
une resistance (R 8) reliee entre ladite borne de
sortie du miroir de courant et un point de pobent Lel d' alimen-
tation; et un transistor(T 5) connecte pour appliquer a la connexion
de sortie ( 17) du convertisseur, comme ladite tension proportionnelle
a du courant, une tension apparentee
a la tension a travers ladite resistance (R 8).
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