close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

3605 govorun v. f vliyanie otkloneniya napryajeniya na rejimi raboti ferrosplavnoy pechi

код для вставкиСкачать
С. Торайгыров атындагы Павлодар мемлекетпк
университетмщгылыми журналы
Научный журнал Павлодарского государственного
университета им. С. Торайгырова
1997 мсылы крры лган
Основан в 1997 г.
С. ТораГныров
атындагы ПМУ-дщ
академ ик С.Бейсембаее
8 ТЫНДЗГЫ ГЫЛЫМИ
К1ТАПХАНАСЫ
ПИУ
ХЦБЦРШЫСЫ
ВЕСТНИК ПГУ
СЕРИЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ
I ГГ
/ |И
0 0 4
■V
уу
Вестник П ГУ№4, 2004
6
Ш.Э. Турдалнев
Перспективный способ тепловой обработки б е т о н а .......................................90
В. Л. Ьородснко
Функциональная диагностика дискретных устройств автоматики
эжргоеистем....................................................................................................95
A.Н. Новожилов, А.П. Кислое, М.П. Воликова
Защита асинхронного двигателя с фазным ротором от витковых замыкании
в обмотке р о то р а ......................................................................................... 103
B. А. Бороденко
Выбор принципа отстройки от бнт в дифференциальной защите
трансформатора........................................................................................... 108
В.Ф. Говорун, О.В. Говорун
Влияние отклонения напряж ения на ре ж и м ы р аб о т ы
ферросплавной п е ч и ................................................................................... 114
Б.В. Утегулов, А.Б. Утегулов В.В. Т качен к», Л.В. Снитко
Мембранный фундамагг для опор линий электропередачи........................ 122
Ж.К. Ергалиева, К.Е. Кунафина
Пылегазоулавливание при работе дуговых сталеплавильных п е ч е й ....... 126
В.П. Кислова, С.А. Мендыбаев, Ш.К. Канасв
Истсяники питания элгктротехнологических установок с улучшенными
энгргетическими характеристиками......................................................... 134
А.П. Кислов
’ГЬе апа1у 818 оГе1ес1пса1 рагате1ег8 оГ 1п<1ис1юп е1ее1готавпсПс з у й е т
1егготаепе11с ксгеепк.................................................................................... 141
Е. Д. С'у.тав
Проблемы дефицита нефти и газав в Китайской Народной Республике.... 146
Утегулов Б.Б., Захаров И.В., Ижикова А.Д., Г асанова Г.З.
Моделирование эксперимопальных исследований процессов в
индукторах с распределенными параметрами.........................................153
Наши авторы.........................................................................................................160
Правила для авторов...........................................................................................162
серия Энергетическая
____________ 7
сору)ТЕ]ЧТ8
к
Ч1м1> цнН тоу, К .М . Г)уи*епоу, I. К а я у т о у
11н и 11111г | NоГепсгцу
т 1Ье и « 1«е о П т Ь х к К г и и ш с Ьса( ^спега(ог.........9
» N миН огоуя, У.У. РгШо(1ко
^ ни IV•)н •>ГЬпск-1шга 8 ууогк оГ 25 Юпк $1ее! саз1ш § 1ас11е................................. 14
I N \ п \ о*М1оу, М .Р. УЛ'оНкоуа, Т.А. \
оуо.чЫ1оу, » Л
7. Ме<<е<1
......1н1и щ о('сиггсп!я 111 ап т(1ис1ю п т о [ о г «ч(Ь (Не рЬазе-мгоиш! го(ог га 1 и т
>1"ш|ге ............................................................................................................................ 18
* I' 1\ 1>ц»когоу, В. В. 11еди!оу, 8.К . / ( т т а / Н а п о у , Л .М . Р айги!
11м • .|1м1к)П8оГе1ес1пса18у81етсоп1атт8111еа8упс11Гопош1у8упсЬгопои8
нш еЫ пе............................................................................................................................. 24
I Г Кикндогоу, В. В. Ше§и1оу, 8 .К. Х Ь и т а /К а п о у , 1Ч.М. Рас1ги1
II • ■Iп. Iк И1 оГ 1гес]иепсу ЯисШ айопв т е1ес1пса1 пе1\уогк8 \уй Ь иве (Ье
« « у и сЬ гоп огЫ узуп сЪ гоп ош еди аН яег................................................................. 31
' '«1| ЛНтця/Лп
|'м ||||||||# 11Гсо т ри1а! Iоп а1 пю(1с 11пз оГргосекв сиггеп18 апс! Ьеа! ехсЬап§е ш
»*ч 11оп оГЬеа! т а т й а с ш п г щ е ф н р т е п ! оГ 1Ье 1ш1ия{г1а] р !ап 1 ....................34
' ||| \ 11ц|)>алп
I н||)| Ц'мн ои(1оок оГ ар р Ц сайоп о П Ь с Ьеа! р и т р 8у*1ет ш Л е а у й е т в оГ
ирнгипеп! Ьоияе»’ Ьеа18ирр1у.................................................................................. 41
* N11 Л 11п1|>и21п ,С .Р . 8еУ1Й0У, 8.С . В аЬО уагоуа, А.Р. К Ы оу
11н1н 1Ги1|оп апс) ипр1етеп1а1ю п о Г Л е псу.' еп егру я а у т в 1есЬпо1о§1е8 оп Ше
1и|И1ноГи8а8ео?1Ье тс1и81па1р1ап18'1о\у-8га(1еЬеа1.....................................49
'
V 1|»ГО(1спко
Мш ц1м чиаНгу соп1го1 оГ рагате1ег8 оГШе геяопап! соп1ас( VIЪга1огв................ 60
М I1 Г ш п т о п о у , Р.1.Во1яЫпякауа, Р.Р. 1’а го 1попоу
1 н1< |||иИ о|1 0 Га<180грПУС &а1иге8 о Л Ь е 8атр1е8 ап й и вац е оГ{Наропа1
| ипссШгаиоп соеШ меп11Ю (!егшеп18еп11иоге8сеп1апа1у818....................... 67
М I О п 1аЬауеу
11н тП и сп се оГпопНпеаг1оа<1ш8 оп <Н81ог1кт 8 те-си гуеуо11а§е т т а т е
»»рр1у ............................................................................................................................... 72
Ч \и КМ.чсЦ8.А. У акоуе(8
1'и1(н '1111118 оГсеп1гаНге<1хесип1у.|отт{> оГ Ш га§оп ап(1 Ъ е х а ^ о п .....................80
I Г Г ш п то п о у , Ь .1 . В оЬМ пзкауа, Б - К Р а г а т о п о у
Л1ннИ « о т е а в р е с Ь о Г а с к о г р й у е т е Й ю й к о П Ъ е Х-гау апа1у818................... 86
N11 ||и ч 1и 11уеу
1'и»|мч:||Усте1110(1оГсопсге1е111егта11геагтеп1.....................................................90
\
И п п ккп ко
! ш ннопи! (11а8П08ис8оГ(118сге1е с1еукез о Г оГ & е ро\уег8ирр1у 8у81ет8
нииишШсв......................................................................................................................... 95
VN \
оуо*Ы1оу,
А.Р. К Ы оу, М .Р. \УоНкоуа
I' I" Iг, мон о Гап 1пс)ис1юп Мо1ог мйЛ а РЪане-ХУошк! Ко(ог Ггот Т ига
( || миге» га 'Л 'тсН пе оГ а К о 4 о г ............................................................................. 103
Вестник И ГУ МЫ, 2004
114
УДК 621.311.13:004
ВЛИЯНИЕ ОТКЛОНЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЯ НА РЕЖИМЫ
РАБОТЫ ФЕРРОСПЛАВНОЙ ПЕЧИ
В.Ф. Говорун, О.В. Говорун
ПГУим. С. Торайгырова
Пештегг ток, пен кернеудщ бурмалауына жалгангыш электрмк
жуйе/щ сулбеа трсеткпитер«ьщшлыныщ талдауы жургтлген. НЩС
шиналарында кернеудг турсщтандыру тоц пен кернеудщ бурмалауын
мсщызды кемтуге жагдай жасайтыны кврсепйлген.
Проведен анализ влияния параметров схемы, примыкающей элек­
трической системы на искажение тока и напряжения в печи. Показано,
что стабилизация напряжения на шинах ТПП позволит существенно
снизить искажение тот и напряжения.
IIи ог%амге<1 апа1уш о/т/1иепсе о / рагатегегч о/чеке те, мЫск
уегдмх 1о 1ке еЛесМс зуМет оп %агЫт% о /1ке сиггем аш1 уока^е.ч т
Шоуе.ч. и м хкон’п 1ка1 х/аЫНгаИоп о / уокаце оп Ьшея МЬ5 нШ а11ок
%геа11у 1о гех1исе %агЫт& о/1ке сиггеМ апс1 уоЬа^е.ч.
Электротермический способ производства сплавов получил ши­
рокое применение на предприятиях черной металлургии и химичес­
кой промышленности. Он является основным нри производстве крем­
нистых, хромистых и марганцевых ферросплавов, электрокорунда,
карбида кальция и др. Электроэнергия при электротермическом спо­
собе производства сплавов непосредственно участвует в процессе
плавки и является существенной составляющей сырья.
Основными причинами резкого изменения тока и напряжения на
электродах электропечи являются случайные факторы физико-хими­
ческих процессов [1,4].
Как показано в [3], потребление реактивной мощности в печи
происходит при мгновенном уменьшении или увеличении сопротив­
ления ванны, т. е. при сШл/й! ? 0. При этом потребление реактивной
мощности происходит в цепи с РТП, даже если сопротивление печи
чисто активное. Это вызвано тем, что при резких изменениях сопро­
тивления ванны ток печи мгновенно измениться не может из-за боль­
шого индуктивного сопротивления в цепи питания РТП.
Рассмотрим, как протекает переходный процесс в печи при рез­
ком изменении активного сопротивления ванны, например при обры­
ве дуги.
серия Энергетическая
115
Упрощенная эквивалентная схем а питания РТП приведена на
рисунке 1. При составлении эквивалентной схемы не учтены емкост­
ные проводимости из-за их малой величины. При этом учтены те па­
раметры, которые оказывают наиболее существенное влияние на токи,
возникающие от процессов резкого изменения К в. Вся энергосисте­
ма, к которой присоединено РТП, заменяется трехфазной системой
ЭДС и эквивалентным сопротивлением, входящим в каждую фазу,
\]2
величина которого 2 с = —--5^
,
К.З.
где
- линейное напряжение на шинах энергосистемы; 8к.з мощность короткого замыкания на шинах примыкающей энергосис­
темы.
При этом введено допущение, что активные и индуктивные со­
противления, а также ЭДС всех фаз в установившемся режиме равны.
Кривые напряжения и тока при резком изменении сопротивле­
ния шихты в фазе А приведены на рисунке 2.
Допустим, что в установившемся режиме ток, протекающий меж­
ду электродами фаз А и В, а также фаз А и С в некотором промежутке
времени, лежащем внутри интервала имеет синусоидальный харак­
тер и совпадает по фазе с напряжением. При резком изменении сопро­
тивления ванны в фазе А до бесконечности, начиная с момента ток
между фазами А и В, а также фазами А и С будет снижаться по закоНУ 1 ({ ) _ |
.0
тз и при 1 2 будет равен нулю.
X,
т = ----- -—
Здесь 10 - значение тока в момеет времени I] ; 3 . . п< -пош о 14 г:
стоянная времени затухания тока; (О0 = 2 л Г п- синхронная частота
сети; К ^ - эквивалентное активное сопротивление без, К в; Г0 - часто­
та сети; К г - К . + К
+ К , + К е • К 2, X г - X
+ X , + X е • К т2 ,
- суммарные активное и индуктивное сопротивления фазы;
К,, = Кга + К д- активное сопротивление ванны, которое состоит из ак­
тивных сопротивлений шихты и дуги; К. к с , X к 0 - активное и индук­
тивное сопротивление короткой сети; К т , X т - активное и индуктив­
ное сопротивление печного трансформатора, приведенное к вторич­
ной обмотке; К с , X 0 - эквивалентное активное и индуктивное сопро-
116
Вестник ИГУ Ля4, 2004
тивление предвключенной сети от шин печного трансформатора до
шин энергосистемы с постоянной ЭДС, приведенное через квадрат ко­
эффициента трансформации к вторичной стороне печного трансфор­
матора; К 2-коэффициент трансформации печного трансформатора.
Хг
^
е д г в - ^ ^ М ~/—Н
Рисунок 1 - Эквивалентная схема питания РТП.
Следует отметить, что при разных сопротивлениях в фазах, зату­
хание токов будет происходить в не одно и тоже время.
Рисунок 2 - Кривые напряжения и тока при резком изменении
сопротивления шихты в фазе А.
Очевидно, что в некотором масштабе область 1 для тока 1 ДВ и
область 2 для тока 1лс , показанные на рисунке 2 , отображают ток
(мощность) искажения.
Исходя из рисунков 1 и 2, можно утверждать, что при любом
резком изменении тока (сопротивления К в ), в цепи каждой фазы
появится дополнительная ЭДС Ас = X
сШ
г которая будет иска­
жать синусоидальность напряжения. Причем, при увеличении тока,
эта ЭДС будет иметь отрицательный знак и при его снижении поло­
жительный. Как видно из формулы, величина этой ЭДС находится в
прямой зависимости от величины суммарного индуктивного сопро-
серия Энергетическая
117
типления Х г и отклонения тока. Следовательно, чем больше суммар­
ное индуктивное сопротивление и амплитуда тока, тем медленнее
будет протекать переходный процесс. При этом резкое изменение
активного сопротивления шихты вызовет рост потребляемой печью
реактивной мощности, а также изменение уровня и синусоидальнос­
ти напряжения.
При учете в цепи емкостных проводимостей, переходные про­
цессы при резких изменениях тока будут иметь более сложный харак­
тер, который зависит от величины К кр =
2д/Х 2 / со п • С 0 , где С 0
- емкость двух фаз относительно земли, приведенная к вторичной об­
мотке трансформатора.
При Я 2 > К. кр в цепи будут происходить апериодические, а при
К х < К - колебательные переходные процессы.
Величина колебаний тока печи зависиг от величины перемен­
ного сопротивления К , которое обусловлено технологическими
параметрами режима и уровнем приложенного напряжения
1 =
ш
Также известно, что при резких изменениях мощности дуги на­
пряжение и ток связанны соотношением
где I I д - линейное напряжение, приложенное к сопротивлению
и индуктивное сопротивления тех двух фаз, которые входят в контур,
по которым протекает резко изменяющийся ток 1 д .
Согласно [ ] максимальная производительность печи при мини­
мальном удельном расходе электроэнергии определяются оптималь­
ным соотношением между активными токами дуги шихтового слоя
118
Вестник ПГУ Мя4,2004
Из формул следует, что увеличение производительности печи и
уменьшение удельного расхода электроэнергии возможно при повы­
шении линейного напряжения. Однако при этом необходимо увели­
чить ток на электродах так, чтобы сохранить оптимальное значение р .
На рисунке 3 приведен характерный график изменения напряже­
ния фазы А на пшнах 10 кВ ГПП-1.
Электроснабжение ГПП-1 производилось по линиям 110 кВ с шин
Аксуской ГРЭС при этом поток мощности от подстанции "Павлодар­
ская" в течение суток изменялся от 8= -20+] 18 МВА до 8=40+]25 МВА.
Из рисунка видно, что, несмотря на регулирование напряжения с
помощью РПН понижающего трансформатора, установленного на 11Ш1 , при резко переменной нагрузке, отклонение и колебания напряжения
в т е ч е т е суток варьируются в довольно большом диапазоне.
Рисунок 3 - Г рафик напряжения на шинах 10 кВ ТОП-1.
Таким образом, возникающие в сети отклонения и колебания на­
пряжения будут оказывать существенное влияние не только на поте­
ри энергии, несинусоидальносгь тока, производительность основно­
го и дополнительного оборудования, но и на горение дуги электропе­
чи, а, следовательно, на нарушение технологического режима работы
печи, ее производительность и удельный расход электроэнергии. Это
вызвано тем, что между отклонениями напряжения распределитель­
ной сети и установлением вручную, с помощью переключателя сту­
пеней напряжения печных трансформаторов, такой величины вторич­
ного напряжения, при которой достигается максимальная производи-
серия Энергетическая
119
тельность, проходит определенное время. Но и после переключения
ступеней в связи с инерционностью технологического процесса для
достижения нужного режима требуется продолжительное время. Даже
при мгновенной реакции обслуживающего персонала на отклонение
напряжения (что без автоматического регулирования невозможно)
переключением ступеней напряжения не всегда удается достичь оп­
тимального режима работы электропечи, особенно при значительном
отклонении. В тоже время при работе на максимальном регулировоч­
ном ответвлении трансформаторов существенно растет его индук­
тивное сопротивление, что приводит к увеличению времени переход­
ных процессов, а, следовательно, к деформации синусоиды тока и
напряжения. Увеличение производительности печи также ограничи­
вается техническими требованиями, запрещающими длительную ра­
боту печных трансформаторов при напряжении, превышающем его
номинальное значение на 10 %.
Отсюда следует, что оптимальное значение среднего напряже­
ния в период неуправляемой части технологического цикла, когда печь
подключена на максимальное вторичное напряжение печного транс­
форматора 1_Гср=1.1 Ином, а оптимальное значение среднего напряже­
ния на выводах печпых трансформаторов в период плавного подъема
мощности, когда незначительное изменение уровня напряжения в
высоковольтной сети не отражается ни на производительности пе­
чей, ни на качество продукции, находится в пределах от 1,051_Гн до
1,09 Ш .
Исследование производительности печи С=ДЦ) и удельного рас­
хода электроэнергии Р=ДТТ) от приложенного напряжения имеет боль­
шое практическое значение, так как позволяет заранее определить
способы повышения производительности печей и снижения удельно­
го расхода электроэнергии, а следовательно, и экономический эффект
от ведения мероприятий по повышению качества напряжения в высо­
ковольтных распределительных сетях завода с помощью изменения
схемы электроснабжения или других снособов стабилизации напря­
жения.
Полную активную мощность, потребляемую печью, можно пред­
ставить следующим образом: Рпол = Р ш + Рд ,
где Р ш = и 2л / К ш - активная мощность, потребляемая в ших­
товом слое на расплавление загруженных в печь материалов и покры­
тие тепловых потерь; Рд =
- активная мощность дуги, кото-
Вестник ПГУ Ля4, 2004
120
рая расходуется на горение дуг между электродами и сплавом, а так
же на возгонку и другие химические процессы.
Производительность печи С (т /с у т к и ) при выплавке ферроси­
лиция в общем случае может быть представлена следующей форму­
лой [ ]:
с
2 4 • Р пол • К в • К „
соу
где К в = 1п/ 2 4 - коэффициент использования времени; I п - вре­
мя работы печи в течение суток; 1С- коэффициент использования мак­
симальной мощности, учитывающий изменение мощности, вызван­
ной электрическим режимом сети или технологическими причинами;
Юу - удельные расход электроэнергии для данного сплава, кВт-ч/т.
Результаты статистических и экспериментальных исследований
работы электропечей РКЗ-16,5 - 22,5 Аксуского [] и Новокузнецкого
[] завода ферросплавов по оценке влияния отклонения напряжения на
технико-экономические критерии работы показывают, что отклоне­
ние напряжения от опгимального в точке присоединения печного
трансформатора на 1 % приводит к снижению производительности
при выплавке 45%-ного ферросилиция до 3%, а удельный расход элек­
троэнергии увеличивается до 2.5%.
Очевидно, что стабилизация оптимального уровня напряжения в
высоковольтной распределительной сети и на шинах 10 кВ IIШ по­
зволит значительно снизить потери электроэнергии, колебания напря­
жения, а также несинусоидальность тока, что существенно скажется в
положительную сторону на режимы работы внутризаводских систем
электроснабжения (10-0.4)кВ и повышение производительности электропечных установок и всего электрооборудования АЗФ.
Поскольку напряжение источников питания и нагрузка распре­
делительной сети является случайной функцией времени, то измене­
ние напряжений в узлах сети и на зажимах рудовосстановительных
электроустановок также носит случайный характер. Подвергнув ста­
тистические данные отклонений напряжения, записанных с помощью
микроконтроллерных датчиков в ЭВМ и производительность печи,
дополнительной обработке, можно установить статистический ряд
распределения отклонений напряжения в виде гистограмм и зависи­
мость производительности электропечи от уровня, подводимого на­
пряжения. Их анализ позволит оценить качество напряжения, а так же
серия Энергетическая
121
определить экономические характеристики работы ферросплавных
электропечей и обоснованно применять мероприятия для улучшепия
качества электроэнергии.
На основании изложенного можно сделать следующие выводы:
1. При любом резком изменении (сопротивления ванны К. в) тока,
в цепи каждой фазы появляется дополнительная ЭДС Де - X Е
которая искажает синусоидальность напряжения. Причем, при уве­
личении тока, эта ЭДС будет иметь отрицательный знак и при его
снижении положительный. Величина этой ЭДС находится в прямой
зависимости от величины суммарного индуктивного сопротивления
Х х и отклонения тока. Чем выше суммарное индуктивное сопротив­
ление, темь большие искажения тока и напряжения будут возникать в
цепи и медленнее протекать переходные процессы.
2. Реактивная мощность, а, следовательно, и уровень напряжения
на электродах печи находится в прямой зависимости от коэффициента
искажения. При к и =1 реактивная мощность равна технологическим
потерям в элементах сети и по мере снижения к и она будет расти.
3.Величина резких колебаний тока печи зависит от величины
переменного сопротивления К в , которое обусловлено рядом причин
технологического режима и уровнем приложенного напряжения. Воз­
никающие в сети отклонения и колебания напряжения будут оказы­
вать прямо пропорциональное изменение тока. Суммарное индуктив­
ное сопротивление X, можно изменять всеми известными способами,
позволяющими повысить пропускную способность схемы электро­
снабжения РТП.
4. Стабилизация оптимального уровня напряжения в высоковоль­
тной распределительной сети и на шинах 10 кВ ГПП позволит значи­
тельно снизить потери электроэнергии, колебания и несимметрию
напряжения, а также несинусоидальность тока, что существенно ска­
жется в положительную сторону на режимы работы внутризаводских
систем электроснабжения (10-0.4)кВ и повышение производительно­
сти электропечных установок и всего электрооборудования АЗФ.
5.Подвергнув статистические данные отклонений напряжения,
записанных с помощью микроконтроллерных датчиков в ЭВМ и про­
изводительность печи, дополнительной обработке, можно установить
статистический ряд распределения отклонений напряжения в виде
гистограмм и зависимость производительности электропечи от уров­
Вестник ПГУ № 4,2004
122
ня подводимого напряжения. Их анализ позволит оценить качество
напряжения, а так же определить экономические характеристики ра­
боты ферросплавных электропечей и обоснованно применять мероп­
риятия для улучшения качества электроэнергии.
ЛИТЕРАТУРА
1. Клименко В.Ф., Кулинич В.И., Головачев Н.Г. и др. Параметры,
определяющие производительность электрических установок // Сталь,
2002- №5- С.30-34.
2.Ершевич В.В, Зейлигер А.Н., Илларионов Г.А. и др.; Под ред.
Рокотяна С,С. и Шапиро И.М. Справочник по проектированию элект­
роэнергетических систем // 3 изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздот, 1985. - 352 с.
3.Маевский О.А. Энергетические показатели вентильных преоб­
разователей // М.: Энергия, 1978 - 320с.
4. Бойко Ф.К., Майер В.Я., Сальников В.Г. Оптимизация электри­
ческих режимов систем электроснабжения металлургических пред­
приятий // Омск, 1977 - 272 с.
УДК 621.311.001.57
МЕМБРАННЫЙ ФУНДАМЕНТ ДЛЯ ОПОР
ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ
Б.Б. Утегулов, А.Б. Утегулов
ПГУ им. С. Торайгырова
В.В. Ткаченко, П.В. Снитко
Костанайский государственный университет
им. А. Байтурсынова
Булжумыспш мембрананыц ортальщты жазъщтыгындагы майысудыц шщтыщтмты ишмасын анъщтаужолымен, электр бершс желиерт ц пйректерг уиан арналган мембранальщ таганныц бериатгт цамтамасызетепйн математикальщ тэуелдтк аяртенген жине эерттелген..
В работе исследованы иразработаны математические зависимос­
ти, обеспечивающие устойчивость мембранного фундамента для опор
линий электропередачи, путемоп-ределения величины действительно­
го нормального напряжения изгиба в с/>единной плоскости мембраны.
1пш/гк иготуеЯщшеАапАдхе теаЪетайса1<1ерем1епсезетигщ>хшЫШу
а тетЬгапео/(Ие Ьазе Юхирроп о/ггапхттюп Нпез аге(1е\е1орЫЬускфшйоп
о/жео/1Не \а!Ш погта1уо/ш^е о/а Ьеп/1т а те/Па!р1апе о/а тетЬгапе.
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
1
Размер файла
347 Кб
Теги
pechi, napryajeniya, ferrosplavnoy, rabota, vliyanie, 3605, rejimi, otkloneniya, govorun
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа