close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Разработка алгоритма снижения влияния токов высших гармоник на режим работы гидрогенераторов

код для вставкиСкачать
На правах рукописи
ДЖУРАЕВ ШОХИН ДЖУРАЕВИЧ
РАЗРАБОТКА АЛГОРИТМА СНИЖЕНИЯ ВЛИЯНИЯ ТОКОВ
ВЫСШИХ ГАРМОНИК НА РЕЖИМ РАБОТЫ ГИДРОГЕНЕРАТОРОВ
Специальность 05.14.02
«Электрические станции и электроэнергетические системы»
Автореферат
диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Москва - 2018
2
Работа
выполнена
на
кафедре
«Электроэнергетические
системы»
федерального государственного бюджетного образовательного учреждения выс­
шего образования «Национальный исследовательский университет «МЭИ»
Научный руководитель:
Тульский Владимир Николаевич
доцент, кандидат технических наук, доцент
кафедры «Электроэнергетические системы»
ФГБОУ ВО «НИУ «МЭИ»
Официальные оппоненты:
Вахнина Вера Васильевна
доктор
технических наук,
профессор,
заведующий кафедрой «Электроснабжение и
электротехники» ФГБОУ ВО «ТГУ»
Шамонов Роман Геннадьевич
кандидат технических наук, заместитель
начальника
Департамента
оперативно­
технологического управления - начальник
отдела
электрических
режимов
ПАО «ФСК ЕЭС»
Ведущая организация:
Федеральное государственное бюджетное
образовательное
учреждение
высшего
образования «Ивановский государственный
энергетический
университет
имени
В. И. Ленина»
Защита диссертации состоится «05» октября 2018 г. в j_3 часов 00 мин. на
заседании диссертационного совета Д 212.157.03 при ФГБОУ ВО «НИУ «МЭИ»
по адресу: 111250, г. Москва, ул. Красноказарменная, д. 17, корпус Г, ауд. Г-200.
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВО «НИУ «МЭИ» и
на сайте w ww.mpei.ru.
Отзывы на автореферат (в двух экземплярах), заверенные печатью, просим
направлять по адресу: 111250, Москва, ул. Красноказарменная, д. 17.
2018 г.
Автореферат разо
Ученый сек
Д 212Л57
го совета
/
О
и
s/
T a j 11
' ^ У /h
iV
i
/1П
Дичина О.В.
3
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность темы исследования. Вопросы обеспечения качества элек­
троэнергии (КЭ) систематически возникают в электроэнергетических системах
(ЭЭС) разных стран мира. Связано это с увеличением доли электроприёмников
(ЭП) с нелинейной вольтамперной характеристикой (ВАХ) в ЭЭС, которые при­
водят к искажению формы кривой напряжения и к увеличению потерь электро­
энергии в сетях. В ряде случаев суммарный коэффициент гармонических состав­
ляющих (Ku) и коэффициент n-ой гармонической составляющей напряжения
(Кщп)) превышают нормативные значения, установленные ГОСТ 32144-2013. В
то же время, в ЭЭС функционируют ЭП и электрооборудование (ЭО) чувстви­
тельные к изменению формы кривой питающего напряжения. В связи с этим
несомненной актуальностью обладает исследование, посвященное оценке влия­
ния несинусоидальности формы кривой тока и напряжения на функционирова­
ние ЭП и ЭО. Подтверждением необходимости и актуальности исследований яв­
ляется ежегодные расходы значительных средств для обеспечения КЭ в ЭЭС раз­
ных стран мира.
Ухудшение показателей, характеризующих форму кривой напряжения, по
отношению к нормативным значениям согласно ГОСТ 32144-2013 приводит к
дополнительному нагреву токоведущих частей генераторов электрических стан­
ций. Особую актуальность этот вопрос приобретает в ЭЭС с существенной долей
мощности ЭП с нелинейной ВАХ по отношению к установленной мощности ге­
нераторов. Примером такой энергосистемы является ЭЭС Республики Таджики­
стан (РТ), в которой основным потребителем является - государственное уни­
тарное предприятие «Таджикская алюминиевая компания» (ГУП «ТАЛКО»), а
основными источниками электроэнергии являются гидроэлектростанции (ГЭС).
Следовательно, необходимо оценить уровень высших гармонических составля­
ющих напряжения на зажимах генераторов ГЭС и оценить влияние токов выс­
ших гармоник (ТВГ) на тепловой режим работы синхронных гидрогенераторов
(СГ).
Степень разработанности темы. Значительный вклад в развитие методов
исследования, теории и практических подходов к обеспечению КЭ внесли зару­
бежные ученые, как Арриллага Дж., Брэдли Д., Дрехслер Р., Масум М., Фукс Э.
и др. В России и стран бывшего советского союза вопросами обеспечения КЭ
занимались Жежеленко И. В., Железко Ю. С., Иванова Е. В., Карташев И. И.,
Кузнецов В. Г., Коверникова Л. И., Розанов Ю. К., Сальников В. Г., Шидловский
А. К., Зыкин Ф. А., Майер B. Я., Иванов B. C., Курбатский В. Г., Кучумов Л. A.,
Смирнов C. С., Соколов B. C. и др. В этой области множество исследований вы­
полнено в ведущих научно-исследовательских институтах: ВНИИЭ, институт
электродинамики АН Украины, ИСЭМ СО РАН и НИУ «МЭИ». Разные стороны
вопросов КЭ ежегодно обсуждаются на международных конференциях, таких
как CIRED (Международная конференция по системам распределения электро­
энергии), международными научными организациями: CIGRE (Международный
совет по большим электрическим системам), IEEE (Институт инженеров по элек­
тротехнике и радиоэлектронике, подкомитет качества электроэнергии). При этом
4
в перечисленных работах не уделено должного внимания влиянию токов высших
гармонических составляющих на тепловое состояние ЭО ГЭС. Поэтому в данной
работе рассматриваются вопросы распределения ТВГ в электрических сетях
ЭЭС РТ и его влияние на генераторы ГЭС.
Объект исследования. Г енераторы гидроэлектростанций, работающих в
ЭЭС содержащей ЭП с нелинейной ВАХ.
Предмет исследования. Влияние токов высших гармоник (ВГ) на работу
гидрогенераторов.
Цель исследования. Разработка алгоритма снижения влияния токов выс­
ших гармоник на режим работы гидрогенераторов.
Задачи исследования. Для достижения поставленной цели необходимо
решить следующие задачи:
1.
Провести инструментальную оценку КЭ в ЭЭС РТ и выявить при­
чины его ухудшения, исследовать современное состояние ЭЭС РТ по обеспече­
нию КЭ.
2.
Разработать математическую модель ЭЭС РТ для расчета ТВГ при
разных комбинациях изменения мощности ЭП с нелинейной ВАХ. Верифициро­
вать модель на основе инструментального контроля КЭ.
3.
Оценить распространение ТВГ в электрических сетях РТ, определить
роль Таджикской алюминиевой компании (ТАЛКО) в задачах обеспечения КЭ.
4.
Разработать математическую модель тепловых процессов СГ, позво­
ляющую учитывать влияние временных ТВГ на его вырабатываемую мощность.
5.
Разработать методики определения допустимой вырабатываемой
мощности СГ при работе в ЭЭС, содержащей ЭП с нелинейной ВАХ.
6.
Разработать алгоритма снижения влияния токов высших гармоник,
генерируемых ЭП с нелинейной ВАХ на режим работы гидрогенераторов.
7.
Оценить результаты применения мероприятий для ЭЭС РТ по сни­
жению ТВГ.
Научная новизна. В ходе выполнения научно-исследовательской работы
впервые получены следующие результаты:
1.
На базе программного комплекса Matlab/Simulink разработана и ве­
рифицирована расчетная математическая модель ЭЭС РТ для расчета уровня
ТВГ в ответственных точках контроля (ТК), при разных сочетаниях изменения
мощности ЭП с нелинейной ВАХ (ГУП «ТАЛКО»).
2.
Разработана математическая модель тепловых процессов в СГ, поз­
воляющая на основании известной мощности тепловыделений в каждом из эле­
ментов СГ рассчитать температурные поля методом конечных элементов тем са­
мым оценить эффект от воздействия ТВГ.
3.
Разработана методика оценки влияния ТВГ на вырабатываемую
мощность СГ, позволяющая определить его допустимую вырабатываемую мощ­
ность и температуры изоляции при наличии временных ТВГ в обмотке статора.
4.
Разработан алгоритм снижения влияния токов высших гармоник, ге­
нерируемых ЭП с нелинейной ВАХ на режим работы гидрогенераторов.
Основные положения, выносимые на защиту:
5
1.
Математическая модель ЭЭС РТ для расчета ТВГ при разных соче­
таниях изменения мощности ГУП «ТАЛКО».
2.
Математическая модель тепловых процессов в СГ, позволяющая рас­
считывать температурные поля методом конечных элементов и оценивать эф­
фект от воздействия ТВГ.
3.
Методика оценки влияния ТВГ на вырабатываемую мощность СГ,
позволяющая определить допустимую мощность для снижения температуры
изоляции при наличии временных ТВГ в обмотке статора.
4.
Алгоритм снижения влияния ТВГ, генерируемых ЭП с нелинейной
ВАХ на режим работы гидрогенераторов.
Практическая значимость и реализация результатов.
1.
Расчетную математическую модель ЭЭС РТ для расчета ТВГ при
разных сочетаниях изменения мощности ГУП «ТАЛКО» в программном ком­
плексе MATLAB/SIMULINK можно использовать в эксплуатирующей энергети­
ческой компании ОАХК «Барки Точик» для определения уровня ТВГ на выводах
генераторов Нурекской гидроэлектростанции (НГЭС), которая напрямую обес­
печивает мощностью ГУП «ТАЛКО».
2.
Тепловая модель СГ в программном комплексе ELCUT и разработан­
ная методика оценки влияния ТВГ на вырабатываемую мощность СГ, позволяют
рассчитать понижающие коэффициенты при наличии в обмотке статора СГ вре­
менных ТВГ. Полученные коэффициенты могут быть использованы в качестве
рекомендаций на ГЭС для обеспечения надёжной работы СГ без перегревания
активных частей.
3.
Разработанная методика снижения вырабатываемой мощности СГ и
тепловой модели СГ в программе ELCUT внедрены в учебный процесс на ка­
федре Электрические станции Таджикского технического университета имени
М. С. Осими.
4.
Разработанный алгоритм снижения влияния ТВГ, генерируемых ЭП
с нелинейной ВАХ, на режим работы гидрогенераторов, позволяет обеспечить
нормальную работу генераторов ГЭС.
Методы и средства исследования. Методика проведения выполненных
исследований основана на теории электрических цепей, методе конечных эле­
ментов, математическом моделировании с применением экспериментальных ис­
следований в действующей ЭЭС и использованием современных средств изме­
рений. Для решения поставленных задач использованы:
- для расчета уровня ТВГ в ТК в ЭЭС РТ использован программный ком­
плекс MATLAB/SIMULINK (версия R2016a);
- для определения потерь мощности при несинусоидальном режиме в СГ
по известным аналитическим выражениям с помощью программ Mathcad (вер­
сия 2015) и Excel (версия 2013);
- для определения температур активных частей СГ при синусоидальном и
несинусоидальном режимах использована программа ELCUT (версия 6.0 pro).
Соответствие паспорту специальности. Диссертационная работа по сле­
дующим областям исследований соответствует формуле научной специальности
05.14.02 - «Электрические станции и электроэнергетические системы»:
6
п.2 «Разработка методов анализа режимных параметров основного
оборудования электростанций» относится к определению максимальной выдава­
емой мощности СГ при работе в ЭЭС содержащего ЭП с нелинейной ВАХ.
п.6 «Разработка методов математического и физического моделиро­
вания в электроэнергетике» относится к разработанной иммитационной модели
в ЭЭС РТ для определения уровня ТВГ, генерируемых ГУП «ТАЛКО» в про­
граммном комплексе MATLAB/SIMULINK и разработанной математической мо­
дели тепловых процессов в СГ в программном комплексе ELCUT.
п.12 «Разработка методов контроля и анализа качества электроэнер­
гии и мер по его обеспечению» относятся к разработанному алгоритму снижения
влияния ТВГ на режим работы гидрогенераторов.
Достоверность полученных результатов и средства исследований. Ре­
зультаты расчетов ТВГ, полученные с помощью программного комплекса
MATLAB/SIMULINK, верифицированы по данным инструментального контроля
КЭ в ЭЭС РТ. Достоверность математической модели в программном комплексе
ELCUT для определения температур в активных частях СГ подтверждается их
совпадением с нормативными значениями при номинальном режиме работы СГ.
Апробация результатов работы. Основные положения и результаты ра­
боты были представлены и обсуждены на XXII международной научно-техниче­
ской конференции студентов и аспирантов «Радиоэлектроника, электротехника
и энергетика» (Москва, 25-26 февраля 2016 г.), одиннадцатой международной
научно - технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых
«Энергия - 2016» (Иваново, 5 - 7 апреля 2016 г.), Республиканской научно практической конференции «Экономическое развитие энергетики в Республики
Таджикистан» (Курган-Тюбе, 16 июня 2015 г), восьмой международной научно
- практической конференции «Перспективы развития науки и образования» (Ду­
шанбе, 3-4 ноября 2016 г.), международной научно-практической конференции
«Управление качеством электрической энергии» (Москва, 23-25 ноября 2016 г.),
Республиканской научно - практической конференции «Электроэнергетика, гид­
роэнергетика, надёжность и безопасность» (Душанбе, 24 декабря 2016 г.), меж­
дународной научно - практической конференции «Наука и инновации в XXI
веке: актуальные вопросы, достижения и тенденции развития» (Душанбе, 4 фев­
раля 2017 г.), VIII международной научно - технической конференции «Электро­
энергетика глазами молодежи - 2017» (Самара, 02 - 06 октября 2017 г.), IEEE
Conference of Russian Young Researchers in Electrical and Electronic Engineering,
IEEE Russia North West Section (Санкт-Петербург, 29 января -01 февраля 2018).
Публикации по теме диссертации. По результатам выполненных иссле­
дований было опубликовано 13 печатных работ, в том числе 8 работ в сборниках
докладов и тезисов в трудах республиканских и международных конференций; 3
статьи в изданиях, рекомендованных ВАК РФ для публикации основных резуль­
татов диссертационных работ на соискание ученой степени доктора и кандидата
наук и 2 статьи - в материалах конференции, включенных в базу данных IEEE .
Личный вклад автора. В опубликованных статьях автор внёс следующий
вклад:
7
- проведена инструментальная оценка КЭ в ЭЭС РТ. Проанализированы
результаты измерения и выявлены основные причины ухудшения КЭ в ЭЭС РТ
[1, 4, 6, 10];
- разработана имитационная модель ЭЭС РТ для расчета уровня ТВГ при
различных сочетаниях изменения мощности ЭП с нелинейной ВАХ в ответствен­
ных ТК энергосистемы [5];
- разработана методика оценки влияния ТВГ на вырабатываемую мощ­
ность СГ, позволяющая определить коэффициент снижения температуры изоля­
ции при наличии временных ТВГ в обмотке статора [2, 13];
- разработан алгоритм снижения влияния ТВГ, генерируемых ЭП с нели­
нейной ВАХ для обеспечения нормальной работы генераторов электрических
станций. Оценены результаты применения мероприятий по компенсации ТВГ
для обеспечения КЭ в ЭЭС РТ [3].
Структура и объем работы. Диссертация включает в себя: введение, че­
тыре главы, заключение, список литературы из 98 наименований и 5 приложений
общим объёмом 180 страниц печатного текста. Основной текст диссертации из­
ложен на 119 страницах и содержит 43 рисунок и 20 таблиц.
ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ
Во введении приводится обоснование актуальности темы работы, сформу­
лированы цели и задачи исследования, отражена структура диссертации, раскры­
вается научная новизна, методология и методы исследования, теоретическая и
практическая значимость полученных результатов, достоверность полученных в
диссертации результатов и перечислены основные научные положения, выноси­
мые на защиту.
В первой главе «Исследование качества электроэнергии в электрических
сетях Республики Таджикистан» диссертации приведен краткий обзор об ЭЭС
РТ, состав источников и основные потребители. Приведены состояния и пер­
спективы развития обеспечения КЭ в электрических сетях РТ. Представлена ак­
туальность, практическое значение обеспечения КЭ в ЭЭС РТ. Показаны резуль­
таты инструментального контроля КЭ в ЭЭС РТ и объяснены причины ухудше­
ния КЭ.
ЭЭС РТ создавалась как часть единой ЭЭС Центральной Азии созданной в
70-х годах 20-го века вместе с Киргизской Республикой, Туркменистаном, Узбе­
кистаном и Южным Казахстаном. Отличительной особенностью ЭЭС РТ явля­
ется то, что более 98% электроэнергии в стране вырабатываются на гидроэлек­
тростанциях, в том числе, 97% на крупных и средних. Каскад ГЭС, расположен­
ный на реке Вахш является основным источником электроэнергии в Таджики­
стане. На сегодняшний день суммарная установленная мощность всех станций
(ГЭС, ТЭЦ) в Таджикистане составляет около 5358 МВт, а установленная мощ­
ность Вахшского каскада составляет 4775 МВт, то есть более 90 %. Поэтому в
ЭЭС РТ производство электроэнергии почти полностью зависит от ГЭС.
Основными потребителями электрической энергии в ЭЭС РТ является насе­
ление (38 %), промышленность (36 %), машинное орошение (насосные станции)
8
(21 %) и другие потребители (5 %) (статистика 2016 года). Среди всех потреби­
телей особое место занимает ГУП «ТАЛКО», которое оказывает существенное
влияние на режим работы ЭЭС РТ, так как мощность его нагрузки составляет
более 20 % от суммарной установленной мощности всех ЭС. В связи с тем, что
95 % потребляемой ГУП «ТАЛКО» ЭЭ обусловлено работой преобразователь­
ных установок электролизных ванн, то ГУП «ТАЛКО» является самым мощным
источником ТВГ в ЭЭС РТ.
Для оценки КЭ в ЭЭС РТ в рамках диссертационной работы, был произве­
ден инструментальный контроль соответствии требованиям ГОСТ 32144-2013.
Измерения проводилось с помощью анализаторов КЭ типа Ресурс - UF2M и
FLUKE на электрических сетях ГУП «ТАЛКО», ПС «Регар - 500», Нурекской
ГЭС и Сангтудинской ГЭС-1. В сетях 500 кВ, 220 кВ, на вводах генератора двух
ГЭС и в электрических сетях ГУП «ТАЛКО». Длительность наблюдения в каж­
дой точке составляла не менее 24 часов, это связано с практически неизменным
графиком нагрузки ГУП «ТАЛКО» и непрерывным режимом производства. По­
этому достаточно померить показатели качества электроэнергии (ПКЭ) в тече­
ние суток с экстраполяции на одну неделю. Из результатов измерения видно, что
некоторые ПКЭ не соответствуют нормативным требованиям (рисунок 1).
Измерения приводились в летный пе­
риод (в июле 2015 г. и в июле 2016 г.),
когда энергосистема не ощущала де­
фицит мощности и нагрузка во всех
трансформаторах ГУП «ТАЛКО» со­
ставляла чуть более 35% от его номи­
нальной мощности. Из рисунка 1
видно, что наиболее распространен­
ным является отклонение частоты.
Весьма распространённым можно
считать превышение коэффициентов
Рисунок 1. Количества нарушений ПКЭ от
напряжения Ku(n) и Ки.
нормативного значения
Причиной ухудшения отклонения частоты является устаревшее оборудо­
вание систем автоматики регулирования частоты гидроэлектрических станций.
Высокий уровень коэффициентов Ku(n) и Ки связан с режимом работы крупного
алюминиевого завода, который является доминирующем потребителем генери­
рующим ТВГ.
Выводы по первой главе. Наличие ГУП «ТАЛКО» приводит к увеличе­
нию ТВГ в ЭЭС РТ, поэтому для полноценной оценки уровня ТВГ в ответствен­
ных ТК энергосистемы необходимо разработать имитационную модель ЭЭС РТ
для расчета ТВГ. Необходимо разработать методику оценки влияния ТВГ на ре­
жим работы гидрогенераторов для нормальной работы без перегрева генерато­
ров ГЭС при работе ЭЭС содержащей ЭП с нелинейной ВАХ. Разработать алго­
ритм снижения влияния ТВГ на режим работы гидрогенераторов. Оценить ре­
зультаты применения мероприятий для ЭЭС РТ по компенсации ТВГ, генериру­
емых ГУП «ТАЛКО», для обеспечения нормальной работы генераторов ГЭС.
9
Во второй главе «Разработка имитационной модели электроэнергетиче­
ских систем Республики Таджикистан для оценки распространения токов выс­
ших гармоник» диссертации удалено внимание источникам искажений в элек­
трических сетях и методам расчета несинусоидальных режимов работы в элек­
трических сетях. Описано влияние тока и напряжения ВГ на ЭО при работе в
ЭЭС, содержащей ЭП с нелинейной ВАХ. Далее для оценки уровня ТВГ в раз­
ных ТК ЭЭС РТ разработана её математическая модель для расчёта ТВГ в про­
граммной среде Matlab/Simulink.
Анализ проводился для нормального установившегося режима работы ЭЭС
РТ, поэтому при моделировании были приняты следующие допущения:
1. Все трехфазные элементы ЭЭС РТ пофазно симметричны;
2. Генераторы всех электростанций работают синхронно параллельно и
выдают одинаковую мощность;
3. Потери в стали и меди в трансформаторах не учитываются;
4. Однотипные двенадцатифазные преобразователи ГУП «ТАЛКО» рабо­
тают в одинаковых режимах. В этом случае n - преобразователей могут быть
заменены эквивалентным, а токи ВГ эквивалентного преобразователя равны ал­
гебраической сумме токов гармонических однотипных преобразователей;
5. Нелинейная нагрузка была смоделирована источником тока, парал­
лельно подключенным к активно-индуктивной нагрузке.
Алгоритм оценки результатов моделирования ВГ в ЭЭС РТ представлен на
рисунке 2. Сначала создается математическая модель электрической сети, после
чего проверяются параметры режима на основной частоте и на частотах ВГ, да­
лее результаты моделирования сравниваются с результатами инструментального
контроля и выполняется анализ полученных результатов.
Анализ полученных
результатов
Начало
,_____= 3 =
I
Ввод исходные данные
j
______
Создание модели сети для расчета ВГ
Вывод по результатам
моделирования
[про
Конец
Данные инструментального контроля ПКЭ
Рисунок 2. Алгоритм сравнения результатов моделирования электрической сети, содержа­
щий потребителей с нелинейной ВАХ с данными инструментального контроля
Параметры блоков имитационной модели представлена на рисунке 3. Расчет
ТВГ на выводах генераторов НГЭС и на выводах группы однофазных трансфор­
маторов производится с помощью блока «расчет коэффициента несинусоидальности тока» использующий быстрое преобразование Фурье.
Оценка погрешности результатов моделирования ВГ осуществлялась на
основании данных инструментального контроля КЭ в ЭЭС РТ. Апробация ре­
зультатов моделирования удостоверяет подобие имитационной модели и адек­
ватность процессов распространения по участкам ЭЭС РТ токов ВГ. Относитель­
ная погрешность результатов моделирования для n - ой гармонической состав­
ляющей тока (таблица 1) определена по формуле:
10
с = П К Э Ш П К Э м 0дель ' 100р/о < 5%
(1)
%
пкэик
v'
где, ПКЭик - значение показателя качества электроэнергии, полученного
при инструментальном контроле; ПКЭмодель - значение показателя качества элек­
троэнергии в результатах моделирования.
Исходные данные:
5к.з.сис, [/ном.сис, Urn, Кг, Хг
5ном, Цвн, Цш1, Цнн2, Хтв, Хтн1, Хтн2, Ктв, Ктн1, Ктн2
5ном, Ц/вн, Ц н, Хтв, Хтн, Ктв, Ктн
*
т
Источник электроэнергии (энергосистема, генератор)
«AC Voltage Source»
Линейная нагрузка
«Three-Phase Parallel RLC Load» и
«Controlled Current Source»
Исходные данные:
Исходные данные:
i
Двухобмоточный трансформатор (автотрансформатор)
1(п)
«Three-Phase Linear Transformer 12-Terminals»
I(1)
4- - - - - - - - - - - - - - - < --------------I(n)
I(1)
I(n)
Линия электропередачи
«Distributed Parameter Line»
i k
Трансформатор с расщепленными обмотками
«Three-Phase Transformer (Three Windings)»
I(1)
I(1)
I(n)
!(»)
Нелинейная нагрузка
«Three-Phase Parallel RLC Load» и
«Controlled Current Source»
I
Исходные данные:
Исходные данные:
Исходные данные:
Цн, Рнагр, ^ агр
Цн, Ко, Хо, bo,Ьшш
Цн, P(1), g(1), 1(6'Ы)
Рисунок 3. Блок-схема элементов ЭЭС РТ и связи между ними
Таблица 1
______ Относительная погрешность моделирования__________________
Относительная погрешность ё, %. (номер гармоники
Точка кон­
троля
5
7
11
13
17
19 23
25
29
31
35
37
I
0
0,1 0,2 0,1 0,1 0,3 0,1 0,2 0,1 0,2 0,2 0,1
II
0
0,1 0,1 0,1 0,3 0,1
0,1 0,1 0,2 0,1 0,1 0,1
III
2,5 4,8 1,2 1,5 1,7 1,8 1,2 1,6 5,0 3,7 3,5 2,6
IV
3,1 4,4 1,1 1,7 1,5 2,1 1,4 1,8 4,1 4,9 3,6 2,0
V
3,5 4,8 1,5 2,1 1,9 2,5 1,7 1,9 4,3 4,7 3,5 2,2
VI
2,3 4,2 2,2 2,1 1,8 1,9 1,3 1,9 3,9 4,5 3,3 1,9
3,8 4,8 2,5 2,4 2,1 2,3 1,8 2,5 4,5 5,0 3,7 2,5
VII
Выше было отмечено, что так как ГУП «ТАЛКО» является мощным источ­
ником ТВГ в ЭЭС РТ, то амплитуды ТВГ будут зависеть от коэффициента в отношение активной мощности нагрузки с нелинейной ВАХ к активной мощно­
сти, вырабатываемой в ЭЭС РТ:
Pнелин._____
О _ Pнелин. __ _______
~ Pсис. ~ Pнелин. +Pлин.
где, Рнелин.- активная мощность нагрузки с нелинейной ВАХ (ГУП «ТАЛКО»);
Рлин. - активная мощность нагрузки с линейной ВАХ;
Р сис. - активная мощность, вырабатываемая в ЭЭС РТ.
В результате моделирования определена величина ТВГ в ответственных
ТК ЭЭС РТ при различных значениях коэффициента в (рисунок 4, а, б и в). Диа­
граммы на рисунке 4 показывают изменение коэффициента KI в ТК ЭЭС РТ в
следующих режимах:
а)
Рсис. = Рлин./р = const, в данном режиме ЭЭС РТ ее суммарная активная
мощность постоянна и составляет 1610 МВт (согласно отчету эксплуатирующей
сетевой компании, об измерениях параметров режима работы ЭЭС РТ);
11
б) Р лин. = P нелин. "(1 - Р)/Р = const, в данном режиме работы активная мощ­
ность нагрузки с линейной ВАХ составляет 300 МВт и равна значению активной
мощности ГУП «ТАЛКО» в исследуемом режиме работы ЭЭС РТ;
в) Р нелин. Р лин,,Р/ (1 - в) = const, в данном режиме работы активная мощ­
ность нагрузки с нелинейной ВАХ составляет 300 МВт (согласно данным ин­
струментального контроля ПКЭ).
Из диаграмм на рисунке 4 следует, что суммарный коэффициент несинусоидальности тока KI в ТК с ростом доли мощности ЭП с нелинейной ВАХ уве­
личивается, а при увеличении электрической удаленности ТК от ГУП «ТАЛКО»,
уровень ТВГ уменьшается.
Ргиг = const —1610 MW
т
............ /)■ 0 ,1
12 ,0 0 j V
.^
VII
=
J ^
Я
з .о о Я ,
1
''
А Sb
У/
/JJI \
\
\
\
v
)
'У
. “ Г-
V
'
V
..
----------- 0 = 0 ,5
111
ш
/
_/
/
IV
а)
------ /3=0,3
/
/
\
.
300 M W
---- р=0,1
----------- р = о ,з
\
f e
\
\
=
/ Ш
У ч
1
----------- р = 0 ,1 .
'Я
4.0ФЩ
const
II
^ 5 4 .
--------- /1 = 0 , 7
------ /3=0,7
----------- f j —0 ,9
-----Р=09
приP c u c = c o m t
б)
V
----- fi=0,5
при Р лии.
,,a ,p = C O H S t
IV
в) при PTAnKO=COrnt
Рисунок 4. Диаграммы изменения суммарного коэффициента гармонических составляющих
тока (Ki ) в точках контроля ЭЭС РТ при различных значениях коэффициента в
При изменении суммарной активной мощности ЭЭС РТ (рисунок 4, б и в)
наиболее чувствителен к изменению значения KI является ТК VI - генераторы
Нурекской ГЭС. Это объясняется тем, что между ГУП «ТАЛКО» и Нурекской
ГЭС имеется сильная электрическая связь посредством воздушных линий 500 кВ
Л-505 и Л-506. Таким образом, для обеспечения надежной работы электрообору­
дования Нурекской ГЭС, подверженного наибольшему воздействию от ВГ, необ­
ходимо разработать комплекс мероприятий по компенсации ТВГ в ЭЭС РТ, ге­
нерируемых ГУП «ТАЛКО».
Выводы по второй главе. Разработана математическая модель ЭЭС РТ,
которая позволяет производить расчеты ТВГ и оценить уровень гармоник в узлах
12
схемы, а также можно прогнозировать распространение помех при разных ком­
бинациях изменения мощности ЭП с нелинейной ВАХ в энергосистеме. Пред­
ставлено, что точка контроля VI (генераторы НГЭС) в основном даёт электро­
энергию в ГУП «ТАЛКО» и является электрически близкой относительно других
точек контроля в точке I (ГУП «ТАЛКО»), поэтому уровень ТВГ в данной точке
велика при изменении в от 0,1 до 0,9.
Третья глава диссертации «Влияние высших гармоник на синхронные ге­
нераторы» диссертации посвящена вопросу разработки метода оценки влияния
ТВГ на вырабатываемую мощность СГ при работе в ЭЭС содержащей ЭП с не­
линейной ВАХ. Приведен расчет потерь активной мощности в СГ при синусои­
дальном и несинусоидальном режиме. Разработана тепловая модель СГ в про­
граммном комплексе ELCUT, позволяющая определить температуру его актив­
ных частей при синусоидальном и несинусоидальном режиме работы.
Известно, что при работе электрической машины часть генерируемой или
потребляемой ею энергии теряется бесполезно и рассеивается в виде тепла, ко­
торое получило называние потерь мощности. В несинусоидальном режиме до­
полнительные потери мощности в СГ из-за ТВГ увеличивается, что в конечном
итоге приводит к увеличению температуры в активных частях СГ. Потери в СГ
разделяются на постоянные (потери на магнитопроводе статора и ротора) и пе­
ременные (нагрузочные потери). Постоянные потери практически не зависят от
величины ТВГ, в отличие от нагрузочных, которые в свою очередь разделяются
на основные и добавочные потери в обмотках. Каждая из этих составляющих за­
висит от квадрата действующего значения протекающего тока и номера гармо­
ник.
Ограничение мощности СГ при работе в ЭЭС содержащей ЭП с нелиней­
ной ВАХ обусловлено нагреванием активных частей, а именно изоляционных
материалов. Присутствие ТВГ в обмотке статора и ротора приводит к прежде­
временному старению изоляции. Нагрев в СГ обусловленный протеканием тока
в основном происходит из-за потерь как в обмотке статора, так и в обмотке ро­
тора. С точки зрения теплового процесса не имеет значение ток какой частоты
греет оборудование. Однако с увеличением номера гармоник увеличивается ве­
личина активного сопротивления обмоток, что приведит к выделению дополни­
тельной теплоты.
Для удобства записи дальнейших уравнений введем коэффициенты сниже­
ния выдаваемой мощности СГ в ЭЭС. Для определения коэффициента снижения
СГ принимаем, что потери активной мощности при нормальном (АРнагр.ном) и не­
синусоидальном режиме (АРнагр.нс) равны. При этом увеличением потерь в стали
генератора от ТВГ пренебрегаем из-за их малости.
(3)
нагр.ном = АР,нагр.нс
Составим систему уравнений потерь активной мощности в обмотке ста­
тора СГ для номинального и несинусоидального режима:
(4)
13
где, Кдоб - коэффициент добавочных потерь или коэффициент Фильда;
6-k±1
АРосн.ст .(n)
i + Y , к } м -Vn - относительные потери от ТВГ; КдИ) - суммарный ко­
n=5
эффициент гармонической составляющей тока; / ст- ток в обмотке статора;
6-k±1
АРдоп.ст .(n)
^доб(п)
- относительные допольнительные потери
n=5
мощности от ТВГ; Кдоб(И)- коэффициент добавочных потерь для ВГ n-го порядка.
В соответствии условии (3) определим:
(1 + K доб )
1 ст
(5)
( А Р осн.ст.(n) + А Р доб.ст.(n) )
Для учета перегревов обмоток якоря определяем коэффициент допустимой
перегрузки СГ:
1+ К л
ст
(6)
А Росн.стХи) + А Р доб.ст.^)
Коэффициент КСГ,доп.ст показывает, на какую величину должно быт сни­
жено значение тока на обмотках статора при наличии ТВГ.
Для определения величины снижающего коэффициента допустимой пере­
грузки обмотки возбуждения СГ в соответствии условии (3) определим:
АР,f (н)
(7)
СГ .доп. рот.
\ А Р / (н) + А Р / (n) [1+Kf (n)
где AP/н, АРдИ) - потери активной мощности в обмотке возбуждение в номи­
нальном и несинусоидальном режиме; К/n) - коэффициент отношения
АР/н/АР/(и).
Допустимая мощность синхронного генератора при работе в ЭЭС с неси­
нусоидальными ЭП:
(8)
Уравнение (8) показывает, на какую величину должна быть снижена выдаР СГ.доп. < K С Г.доп.ст . • K СГ.доп. рот • Р СГ.ном.
U
и
МВт
350
■“ — — - о » „
"Оч
300
N.
N.
V.
250
V
>ч
200
0
0,2
0,4
- о --Рсг.доп.
0,6
0,8
— ■— Рсг.ном
Рисунок 5. Зависимость допустимой актив­
ной выдаваемой мощности синхронного
генератора от доли ЭП с нелинейными
ВАХ
1
р
Проходящая через магнитопровод статора теплота обусловлена по­
терями в меди и в стали, выделяющи­
мися
в
элементах
генератора.
Следовательно, дополнительное
превышение температуры магнитопровода статора над температурой
окружающей среды, при наличии
высших гармоник тока можно опре­
делить по формуле:
( А_
АРКЗмом +АР
+АР ^
+ А К З В Г + А ХХ
ном.ст.магн.
А Р .
К З.ном
+ А Р .,
ХХ
(9)
14
где бном.ст.магн - допустимая температура сердечника статора; ЛРкзном и Л Р к з .в г потери короткого замыкания в номинальном режиме и несинусоидальном ре­
жиме соответственно; ЛРХХ - потери холостого хода в генераторе; а - коэффи­
циент увеличения температуры.
Превышение температуры в
наиболее нагретой точке (ННТ) об­
мотки статора также является про­
порциональной функцией нагрузоч­
ных потерь, поэтому при увеличении
нагрузочных потерь, увеличится и их
температура в степень а, тогда:
Y
APrКЗ. ном
О ст.обм.
* = 0 ном.ст.обм.
(10)
AP
+AP
V
КЗ.ном
^
КЗ.ВГ У
где 0ном.ст.обм- допустимая темпера'
тура сердечника статора.
Рисунок 6. Картина температурное поля СГ при
учете влияния ТВГ
Таблица 2
Значения превышений температуры в °С для элементов СГ в различных режимах его работы
Режим работы генератора
Допу­
С учетом
Без учета
Превышение температуры в точках СГ стимое
снижения
Номи­
снижения
превы­
нагрузки
изнальный
нагрузки
шение
за ТВГ
из-за ТВГ
113,66
ННТ обмотки якоря
110
92,55
93,0
(110,63)
ННТ обмотки возбуждения
120
97,46
103,0
125,10
80
77,82
78,0
85,06
Среднее превышение темперетуры ОС
90
87,64
88,0
90,78
Среднее превышение темперетуры ОС
Сердечники и другие стальные части, не
соприкасающиеся с изолированными об­
120
117,1
118
119,38
мотками
Сердечники и другие стальные части, со­
прикасающиеся с изолированными об­
80
72,91
78,0
96,50
мотками
Примечание: через дробь курсивом обозначены расчетные значения, полученные с помощью формул (10).
Присутствие ТВГ в обмотке статора (ОС) СГ приводит к появлению ТВГ в
обмотке возбуждения. Превышение температуры из-за ТВГ определяется по вы­
ражению:
О =0воз.заз.ном. f A
Y +0рот. +0об.двоз.
(11)
V A P f (ном) у
где ЛРном) и APf - потери мощности в обмотке возбуждения (ОВ) при номи­
нальном токе и несинусоидальном режиме соответственно; 0обвоз - превышение
температуры ОВ от потерь на постоянном токе в обмотке ротора; 0рот - состав­
ляющая превышения температуры тела ротора над температурой в воздушном
15
зазоре; 0воз.заз.ном- превышение температуры воздуха в воздушном зазоре над тем­
пературой 0ном.ст.обм при номинальной нагрузке генератора.
С целью проверки полученных значений в программном комплексе Elcut
была разработана математическая модель тепловых процессов в СГ в различных
режимах (рисунок 6), которые подтвердили достоверность результатов расчета
поправочных коэффициентов и значений превышения температур (таблица 2).
Выводы по третьей главе. Разработана методика определения предела
выдаваемой мощности СГ с точки зрения перегрева обмотки статора и ротора.
Показано, что увеличение доли ЭП с нелинейной ВАХ в составе потребителей
приводит к превышению температуры активных частей СГ, что приводит к уско­
ренному старению изоляции СГ и, как следствие, снижение срока его эксплуата­
ции. Для определения температур активных частей СГ разработана тепловая мо­
дель в программном комплексе Elcut. Разность значений наиболее нагретой
точки обмотки статора, полученное с помощью выражения (10) отличается от
значения, найденного при математическом моделировании теплового поля, и со­
ставляет менее 3,5%. Получена зависимость выдаваемой активной мощности СГ
от доли ЭП с нелинейными ВАХ (в) в ЭЭС. При изменении коэффициента в от
0,1 до 0,9, допустимая выдаваемая мощность СГ снижается от 99,8 % до 64,8 %
соответственно (рисунок 5).
В четвертой главе диссертации «Мероприятия по снижению влияния то­
ков высших гармоник на режим работы гидрогенераторов» диссертации приве­
дены мероприятия по обеспечению КЭ в электрических сетях ЭЭС РТ, разрабо­
тан алгоритм снижения влияния ТВГ на режим работы гидрогенераторов. Оце­
нены результатов применения мероприятий для компенсации ТВГ в ЭЭС РТ.
Приведены разные способы компенсации ТВГ (установка фильтрокомпен­
сирующего устройства (ФКУ), многофазные схемы преобразования и т.п.) в се­
тях 10 кВ ГУП «ТАЛКО». Представлена особенность увеличения фазности пре­
образовательных трансформаторов. Результаты приведены в таблице 3 и 4.
Таблица 3
Значение суммарного коэффициента гармонических составляющих тока (в %) при примене­
нии многофазной схемы преобразования (при Р т а л к о = const = 300 МВт, в = 0,9)
' '—-—
Режимы Исходный
Точка контрол? ' -—
режим
I (ГУП «ТАЛКО»)
12,5
VI (Нурекская ГЭС)
11,33
VII (Сангтудинская ГЭС-1)
7,12
18 фазный
7,18
2,35
0,76
24 фазный
2,55
0,75
0,29
36 фазный
3,83
0,95
0,30
48 фазный
0,01
0,0001
0,0001
Из результатов расчета видно (таблица 3), что с увеличением фазности пре­
образовательной установки значения коэффициента Ki во всех ТК уменьшается.
Так, например, при 18 - фазной схеме преобразования в точке контроля VI зна­
чение Ki = 2,35 %, а при 24 - фазной Ki = 0,75 %. Однако при 36 - фазной схеме
значение KI = 0,95 % увеличивается. Это связана с тем, что при 36 - фазной схеме
в основном токов ВГ порядка 12- n ± 1 полностью компенсируются, а токов ВГ
других порядок компенсируются частично или вообще не компенсируются. При
этом в 24 - фазном - за исключением ТВГ порядка 24- n ± 1, остальные полностью
16
компенсируются. При 48 - фазной схеме токи высших гармоник практически
полностью компенсируются. Поэтому целесообразно применят 48 - фазную
схему преобразования.
Таблица 4
Значение суммарного коэффициента гармонических составляющих тока (в %) при примене­
нии средств компенсации ТВГ (при Р т а л к о = const = 300 МВт, в = 0,9)
"' ■
—-—
Режимы Исходный режим
Точка контроля ' '—-—
I (ГУП «ТАЛКО»)
12,5
VI (Нурекская ГЭС)
11,33
VII (Сангтудинская ГЭС-1)
7,12
Пассивный ФКУ
Активный ФКУ
2,97
0,78
0,39
2,55
0,75
0,29
При использовании ФКУ (таблица 4) для снижения уровень ТВГ на выво­
дах генераторов ГЭС (точки контроля VI и VII), значения KI не превышает 1 %.
Следует отметить, что при применении пассивных и активных фильтров вели­
чина коэффициента KI на всех ТК практически не отличается. Например, отличие
в ТК VI составляет 3,8 %, а в точке VII - 25 %. С точки зрения экономики и с
учетом доступности пассивных ФКУ, их целесообразно применить в качестве
средства компенсации ТВГ.
Выше было предложено, что для обеспечения нормальной работы СГ необ­
ходимо снизить вырабатываемую ею мощность. Однако снижение мощности ге­
нератора приводит к снижению вырабатываемой мощности ГЭС, что в ряде слу­
чаев недопустимо. Это связано с тем, что в составе потребителей существуют ЭП
первой категории по надежности электроснабжения. Поэтому целесообразно
найти оптимальный подход для обеспечения нормальной работы ЭО станции и
тем самым не допускать перерыв электроснабжения ответственных потребите­
лей. Для решения данной задачи предлагается два подхода:
- пуск СГ находящегося в отключенном состоянии (резервные генера­
торы), тем самым снизив нагрузку на работающие СГ;
- мероприятия по компенсации ТВГ.
Для достижения данной цели разработан алгоритм по снижению влияния
ТВГ на режим работы СГ. Разработанный алгоритм показан на рисунке 7. Прин­
цип работы алгоритма заключается в том, что выбирается электрическая си­
стема, в которой мощность ЭП с нелинейной ВАХ сопоставима с мощностью
ЭЭС. Далее выбираются точки контроля КЭ согласно алгоритму, приведенному
в рисунке 7. После чего определяются значения коэффициентов Кц, Кцп), К , Кщ.
Далее проверяется значения суммарного коэффициента гармонических состав­
ляющих напряжения (Кц) и коэффициент n-ой гармонической составляющей
напряжения (КЦ(П)) с нормативными значениями. В случаи несоответствия вели­
чина Кц и К Ц(п) с нормативными значениям проводятся мероприятия по обеспе­
чению качества электроэнергии и условия проверяются заново. В случаи соот­
ветствии условиям К ц < КЦдопи КЦ(П) < КЦ(П)доппроводится расчет потерь активной
мощности, как в обмотке статора, так и в обмотке ротора СГ.
В следующем этапе, определяется температура активных частей генера­
тора, потом проверяются условия Трот < Тдоп.рот и Тст< Тдоп.ст. При несоответствии
17
данным условиям определяется понижающий коэффициент, для СГ исходя из
условий перегрева обмоток статора и ротора. Если температура в обмотке ста­
тора и ротора СГ находится в пределах допустимых значений, выполняется вы­
ход цикла.
Начало
Выбор исследуемая электрическая схема
I
Выбор точки контроля КЭ
1. Непрерывный мониторинг на ответ­
ственных генераторах
2. Периодический контроль на выводах
нелинейной нагрузки
Мероприятия по
обеспечению качества
электроэнергии
.
I ~
Использова
ние ФКУ
1
K u (n ),
K i, K
n )
Согласование с
основной частотой
____ i-------
1_____
Потери в роторе Потери в статоре
A P доп. рот.
A P доп. ст.
Расчет температуры в
генераторе
Расчет коэффициентов:
K u,
1
Увеличение фазность
Расчет потерь в
синхронном генераторе
Ввод резервного генератора
Конец
Рисунок 7. Алгоритм снижения влияния ТВГ на режим работы СГ
Выводы по четвёртой главе. Представлена необходимость компенса­
ции ТВГ в ЭЭС РТ, способы компенсации ТВГ для обеспечения качества элек­
трической энергии. Разработан алгоритм снижения влияния ТВГ на режим ра­
боты гидрогенераторов и предложено, что для нормальной работы генерато­
ров ГЭС необходимо снизить коэффициент загрузки генераторов. Оценены
результаты применения мероприятий для компенсации ТВГ в ЭЭС РТ.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В диссертационной работе разработан алгоритм снижения влияния токов
высших гармоник на режим работы гидрогенераторов. В ходе выполнения дис­
сертационной работы были достигнуты следующие результаты:
1.
На основании проведенного инструментального контроля КЭ в ЭЭС
РТ определены основные причины ухудшения ПКЭ. Выполнен анализ парамет­
ров основного электрооборудования и электрической схемы ЭЭС РТ, необходи­
мых для разработки математической модели энергосистемы, применяемой для
расчета исследуемых режимов её работы. Доказано, что функционирование
ГУП «ТАЛКО» приводит к увеличению ТВГ в ЭЭС РТ.
2.
Разработана математическая модель ЭЭС РТ, применяемая для рас­
чета уровня ТВГ. Модель верифицирована с результатами инструментального
контроля КЭ. Погрешность в основном составляет меньше 5 %.
3.
Показано, что уровень ТВГ в ТК VI (Нурекская ГЭС) относительно
других ТК высок. Так, например, значения К , в ТК VI при постоянстве мощности
ГУП «ТАЛКО» составляет 11,34 %, а в ТК VII - 7,46 %.
4.
Разработана математическая модель тепловых процессов для генера­
торов НГЭС в программном комплексе Elcut. Достоверность разработанной мо­
дели проверена тепловым балансом оборудования в номинальном режиме при
18
отсутствии ТВГ. Разность значений температур наиболее нагретой точки об­
мотки статора, определённого с помощью известных выражений превышения
температуры в различных частях гидрогенератора и найденной при математиче­
ском моделировании теплового поля, составляет менее 3,5 %.
5.
Разработана методика определения допустимая вырабатываемая
мощность СГ при работе в ЭЭС, содержащей ЭП с нелинейной ВАХ. Предло­
жены способы оценки влияния ТВГ на выдаваемую мощность СГ в несинусои­
дальном режиме. Показана, что при работе СГ в ЭЭС, содержащей ЭП с нели­
нейной ВАХ на 10 % его допустимая выдаваемая мощность должна составлять
99,8 0,2 %, а на 90 % - 64,8 %.
6. Разработан алгоритм снижения влияния ТВГ на режим работы гидро­
генераторов. Установлено, что для нормальной работы генераторов ГЭС, ра­
ботающих на ЭЭС содержащих ЭП с нелинейной ВАХ, необходимо:
-ввод резервного генератора для снижения коэффициента загрузки
энергоблока;
- установка фильтрокомпенсирующих устройств;
- применение многофазных схем преобразования.
7. Результаты расчетов показывают, что с увеличением фазности преоб­
разовательной установки значения коэффициента К I во всех ТК уменьшаются,
например, на выводах генераторов НГЭС (ТК VI):
- при 18 - фазной схеме преобразования - KI = 2,35 %;
- при 48 - фазной - KI = 0,0001 %.
На выводах генераторов СГЭС-1 (ТК VII):
- при 18 - фазной схеме преобразования - KI = 0,76 %;
- при 48 - фазной - KI = 0,0001 %.
8.
При использовании ФКУ для снижения значения KI на выводах генера­
торов НГЭС, его значения равны:
- при применение активных ФКУ - KI = 0,75 %.
- при применение пассивных ФКУ - KI = 0,78 %.
А на выводах генераторов Сангтудинской ГЭС-1:
- при применение активных ФКУ - KI = 0,29 %.
- при применение пассивных ФКУ - KI = 0,39 %.
Результаты исследования используются в учебном процессе по курсу «Ре­
жимы работы электрооборудования электрической станций и подстанций», «Мо­
делирование систем и процессов в энергетике» и «Электромагнитная совмести­
мость в электроэнергетике» в Таджикском техническом университете имени ака­
демика М.С. Осими. Планируется внедрение результатов исследования в энерге­
тических организациях, эксплуатирующей ЭЭС РТ.
К перспективам развития темы диссертации предложено:
- определить уровень несинусоидальности тока и напряжения в разных
точках контроля ЭЭС РТ при вводе в эксплуатацию линии электропередачи
CASA-1000, передача по которой осуществляется на постоянном токе;
- рассмотреть другие виды воздействии ТВГ на гидрогенераторы и оценку
его ресурса работы (срока службы);
19
-оценить экономическую эффективность применения комплекса меропри­
ятий для ЭЭС РТ по компенсации токов высших гармоник.
СПИСОК РАБОТ, ОПУБЛИКОВАННЫХ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ
Основное содержание диссертационной работы опубликовано в следую­
щих периодических изданиях, входящих в перечень рецензируемых ВАК мини­
стерства образования и науки РФ научных журналов:
1.
Тульский В.Н. Назиров Х.Б., Джураев Ш.Дж., Иноятов Б.Дж. Совре­
менное состояние и перспективы обеспечения качества электроэнергии в элек­
трических сетях открытой акционерной холдинговой компании «Барки Точик» //
Вестник МЭИ. - 2018. - №1. - С. 34 - 40.
2.
Тульский В.Н., Джураев Ш.Дж., Иноятов Б.Дж. Расчет допустимой
мощности синхронных генераторов при работе с преобразовательной нагрузкой
// Электрические станции. - 2018. - №5. - С. 27 - 34.
3.
Джураев Ш.Дж., Султонов Ш.М. Обеспечение качества электриче­
ской энергии в энергосистемах содержащих нелинейную нагрузку // Политехни­
ческий вестник. Серия: Инженерные исследования. - 2018. - №1/41. - С. 20 -33.
Публикации в других изданиях:
4.
Vladimir N. Tulsky, Bekhruz J. Inoyatov, Shokhin D. Dzhuraev, Mohamed A. Tolba. Study and Analysis of Power Quality of Electric Power System. Case
Study: Republic of Tajikistan // IEEE Conference of Russian Young Researchers in
Electrical and Electronic Engineering, IEEE Russia North West Section. - January 29
- February 01, 2018. - Saint Petersburg Electrotechnical University «LETI», St. Pe­
tersburg, Russia: 2018. Section 7 - P. 837 - 843.
5.
Shokhin D. Dzhuraev, Vladmir N. Tulsky, Andrey V. Valianskii, Hamdy
M. Sultan, Bekhruz J. Inoyatov. Analysis of the Results of Higher Harmonic Modeling
in the Electric Networks of the Republic of Tajikistan with Various Voltage Levels //
IEEE Conference of Russian Young Researchers in Electrical and Electronic Engineer­
ing, IEEE Russia North West Section. - January 29 - February 01, 2018. - Saint Pe­
tersburg Electrotechnical University «LETI», St. Petersburg, Russia: 2018. Section 7.
- P. 616 - 621.
Публикации в научных изданиях, материалы региональных и международ­
ных конференциях:
6.
Джураев Ш.Дж., Тульский В.Н. Анализ качества электроэнергии в
электрических сетях ГУП «ТАЛКО» // Радиоэлектроника, электротехника и
энергетика: сборник тезисы XXII Международной научно-технической конфе­
ренции студентов и аспирантов, 25-26 февраля 2016 г.- ФГБОУ ВО «Националь­
ный исследовательский университет «МЭИ», Москва: - Издательский дом МЭИ,
2016. В 3 т. Т. 3. - С. 285.
7.
Джураев Ш.Дж., Тульский В.Н. Оценка качества электроэнергии в
энергосистеме Республики Таджикистан // Энергия - 2016. Тезисы одиннадцатой
международной научно-технической конференции студентов и аспирантов и мо­
лодых учёных. 5 - 7 апреля 2016 г.- ФГБОУ ВО «Ивановский государственный
энергетический университет имени В.И. Ленина», Иваново: 2016. В 6 т. Т. 3 - С.
78 - 80.
20
8.
Тульский В.Н., Джураев Ш.Дж. Актуальные проблемы обеспечения
качества электроэнергии в энергосистеме Республики Таджикистан // Экономи­
ческая развитие энергетики в Республике Таджикистан. Материалы республи­
канской научно - практической конференции. - 16 июня 2015 г. Институт энер­
гетики Таджикистана - Курган-Тюбе: 2015. С. 30 - 35.
9.
Тульский В.Н., Назиров Х.Б., Джураев Ш.Дж., Чоршанбиев С.Р.
Оценка влияния токов высших гармоник на синхронные машины // Перспективы
развития науки и образования. Доклад восьмой международной научно - прак­
тической конференции. - 3 -4 ноября 2016 г. ТТУ имени академика М.С. Осими.
- Душанбе 2016: - С. 115 - 119.
10. Шаров Ю.В., Тульский В.Н., Джураев Ш.Дж., Иноятов Б.Дж.,
Чоршанбиев С.Р Инструментальная оценка качества электроэнергии в энергоси­
стеме Республики Таджикистан // Управление качеством электрической энергии.
Сборник трудов международной научно-практической конференции. - 23-25 но­
ября 2016 г. - Москва: ООО «Центр полиграфических услуг «Радуга», 2016. С.
219-226.
11. Тульский В.Н., Джураев Ш.Дж., Иноятов Б.Дж. Роль энергосистемы
Таджикистана и ГУП «ТАЛКО» в задачах обеспечения качества электроэнергии
// Электроэнергетика, гидроэнергетика, надежность и безопасность. Доклад рес­
публиканской научно - практической конференции. - 24 декабря 2016 г - Ду­
шанбе: «Промэкспо», 2016 - С. 40 - 42.
12. Иноятов Б.Дж., Джураев Ш.Дж. Мониторинг качества электроэнер­
гии // Наука и инновации в XXI веке: актуальные вопросы, достижения и тенден­
ции развития. Доклад международной научно - практической конференции. - 4
февраля 2017 года, г. Душанбе. - С. 159-161.
13. Джураев Ш.Дж., Иноятов Б.Дж. Влияния токов высших гармоник на
синхронные машины // Электроэнергетика глазами молодежи - 2017. Доклад на
VIII международной научно - технической конференции. - 02 - 06 октября 2017
года г. - ФГБОУ ВО «Самарский государственный технический университет»,
Самара: 2017. В 3 т. Т. 2. - С. 159 - 162.
Подписано в печать
Заказ
Полиграфический центр НИУ «МЭИ»
Красноказарменная ул., д.13.
Тир.
Печ.л.
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
3
Размер файла
434 Кб
Теги
режим, алгоритм, разработка, снижения, гидрогенераторов, влияние, гармония, высших, работа, токов
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа