close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Моделирование и повышение эффективности функционирования саморегенерирующихся фильтров в смазочных системах судовых дизелей

код для вставкиСкачать
На правах рукописи
Бойко Сергей Петрович
МОДЕЛИРОВАНИЕ И ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ
ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ САМОРЕГЕНЕРИРУЮЩИХСЯ ФИЛЬТРОВ
В СМАЗОЧНЫХ СИСТЕМАХ СУДОВЫХ ДИЗЕЛЕЙ
Специальность 05.08.05 – Судовые энергетические установки
и их элементы (главные и вспомогательные)
Автореферат
диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Владивосток – 2018
Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном
учреждении высшего образования «Морской государственный университет имени
адмирала Г. И. Невельского».
Научный руководитель –
Кича Геннадий Петрович, заслуженный деятель науки
и техники РФ, доктор технических наук, профессор,
Федеральное государственное бюджетное образовательное
учреждение высшего образования «Морской
государственный университет имени адмирала
Г. И. Невельского», г. Владивосток, заведующий
кафедрой судовых двигателей внутреннего сгорания.
Официальные оппоненты:
Горелик Геннадий Бенцианович, доктор технических
наук, профессор, Федеральное государственное бюджетное
образовательное учреждение высшего образования
«Тихоокеанский государственный университет»,
г. Хабаровск, профессор кафедры двигателей внутреннего сгорания;
Маницын Владимир Викторович, кандидат технических
наук, доцент, Федеральное государственное бюджетное
образовательное учреждение высшего образования
«Дальневосточный государственный технический
рыбохозяйственный университет», г. Владивосток,
доцент кафедры судовых энергетических установок.
Ведущая организация –
Федеральное государственное автономное
образовательное учреждение высшего образования
«Дальневосточный федеральный университет»,
г. Владивосток.
Защита состоится 20 декабря 2018 года в 15.00 часов в ауд. 241 на заседании
специализированного совета Д 223.005.01 при ФГОБУ
ВО «Морской
государственный университет имени адмирала Г. И. Невельского» по адресу
690003, г. Владивосток, ул. Верхнепортовая 50а, факс (423) 251-76-39, е-mail:
оffice@msun.ru.
C диссертацией можно ознакомиться в библиотеке и на официальном сайте ФГБОУ
ВО «Морской государственный университет имени адмирала Г. И. Невельского»
http://www.msun.ru/upload/dis/boyko.pdf.
Автореферат разослан 18 октября 2018 г.
Ученый секретарь
диссертационного совета
Левченко Наталья Георгиевна
3
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность работы. Рост цилиндровой и агрегатной мощности и, следовательно, прокачки масла через систему смазки (СС) судовых дизелей, полная автоматизация и длительная безразборная эксплуатация их с диагностикой остаточного ресурса, применение долгоработающих моторных масел (ММ) со сменой по браковочным показателям, сжигание низкосортных топлив предопределили первостепенность применения саморегенерирующихся фильтров (СРФ) в составе комбинированной системы тонкой очистки масла (КСТОМ) для достижения ею высоких
функциональных характеристик.
Особый интерес представляют СРФ для систем очистки масла автоматизированных двигателей внутреннего сгорания (ДВС), особенно средней и большой мощности. Это агрегаты, у которых удаление отложений с фильтровых элементов (ФЭ)
механизировано, и они длительно сохраняют функциональную результативность без
обслуживания, т.е. имеют длительный ресурс автономной работы. К тому же у них
высокая удельная и общая пропускная способность, поэтому их показатели по габаритам и массе в диапазоне производительности 15–100 м3/ч превосходят фильтры
со сменными ФЭ в 2–5 раз.
Актуальность рассматриваемой темы с научных позиций состоит в необходимости исследования рабочих процессов СРФ с учетом специфики его функционирования
в системе «дизель–эксплуатация–топливо–масло–очистка» (ДЭТМО), так как результативность процессов фильтрования и регенерации тесным образом связана с указанными звеньями. Ранее эффективность использования СРФ в СС двигателя рассматривалась без учета влияния звеньев системы ДЭТМО на очистительную и регенерационную способность, а также срок автономной работы фильтра. Важным аспектом рассмотрения результативности СРФ в СС двигателя является оценка его совместной работы с очистителем промывочного, а следовательно, и циркуляционного масла из-за
его использования для регенерации ФЭ.
Степень разработанности темы исследования. Моделирование эффективности комплекса «СРФ – очиститель промывочного масла (ОПМ)» с учетом их взаимодействия для реализации возможностей и преимуществ каждого из агрегатов в
ресурсосберегающем маслоиспользовании ранее не проводилось. Расчет процессов
фильтрования и регенерации СРФ осуществлялся на упрощенном эмпирическом
подходе без рассмотрения совместного действия всех механизмов отсева загрязнений и промывочного процесса.
Сравнение эффективности различных фильтровальных материалов (ФМ) при
использовании в СРФ до настоящего времени не осуществлено. Иллюстрация их
фильтровальных и регенерационных особенностей отсутствует, и поэтому имеются
трудности в подборе для СРФ материалов, отвечающих требованиям полнопоточного маслоочистителя (МО) судовых дизелей.
Процесс регенерации СРФ практически не изучен. Механизмы промывки ФЭ
исследованы недостаточно полно. Нет методик, позволяющих рассчитывать коэффициент регенерации с учетом режимных параметров промывки, конструктивных и регенерационных особенностей ФЭ, адгезионных свойств отложений, мощности (промывочного индекса) потока, смывающего их.
4
Объектом исследования являются системы и агрегаты очистки смазочного
масла двигателей внутреннего сгорания.
Предмет исследования – рабочие процессы саморегенерирующихся фильтров и эффективность их функционирования в составе комбинированных маслоочистительных комплексов (КМОК) смазочных систем судовых дизелей.
Цель диссертационной работы состоит в обеспечении ресурсосберегающего
маслоиспользования с повышением эффективности и автономности функционирования КМОК в смазочных системах судовых форсированных дизелей путем совершенствования конструкций и интенсификации рабочих процессов СРФ.
В исследовании, исходя из возросших требований к качеству очистки ММ в
автоматизированных тронковых дизелях с высоким наддувом, работающих на
низкосортных видах топлива, поставлены следующие задачи:
1 Создать инженерные методы расчета и моделирования эффективности фильтрования и регенерации СРФ при их функционировании в СС судовых дизелей.
2 Оптимизировать и обосновать параметры поровых структур ФМ, способствующих повышению отсеивающей и регенерационной способностей тканых
фильтровых сеток (ТФС) полотняного переплетения.
3 Моделированием рабочих процессов обосновать показатели режимов фильтрования и противоточной регенерации, способствующих полной реализации возможностей СРФ при очистке моторных масел ДВС.
4 Разработать новые научно-технические решения по совершенствованию рабочих процессов и конструкций СРФ, повышающих эффективность их функционирования в смазочных системах судовых дизелей.
5 Оценить моторную эффективность СРФ в составе автоматизированных комбинированных маслоочистительных комплексов судовых форсированных дизелей.
Научная новизна исследований состоит в следующем:
– разработана модель двухступенчатого фильтрования масла через поровую
структуру сложной конфигурации с внешним и внутренним задерживающими
участками, позволяющая с высокой точностью рассчитывать тонкость, фракционные коэффициенты и полноту отсева ТФС полотняного переплетения;
– проведена идентификация безразмерной координаты отсева, что дает возможность по упрощенной схеме моделировать течение суспензии в порах ТФС и
выделение дисперсной фазы (ДФ) из фильтровального потока рассмотрением совместного действия ситового эффекта, вторичного уноса, химмотологической и адгезионной групп отсева;
– повышена с использованием специальных табулированных функций точность теоретической оценки эффективности очистки масла СРФ учетом распределений размеров пор ТФС и частиц ДФ загрязнений по различным законам – Вейбулла,
логарифмически нормальному, нормальному;
– сформулированы показатели эффективности и разработана модель противоточной регенерации СРФ, достоинство которой состоит в идентификации интенсивности (скорости и времени) действия промывочного потока на удаление загрязнений из
пор ФМ в зависимости от их дисперсного состава и адгезионных свойств отложений;
– получено выражение для оценки промывочного индекса СРФ, характеризующего условия его эффективного функционирования в СС судовых дизелей со сроком автономной работы не менее 3 тыс. ч;
5
– разработаны новые научно-технические решения по совершенствованию
конструкций СРФ и повышению эффективности их совместной работы с центробежными очистителями – центрифугами с напорным сливом и самоочищающимися
сепараторами (СОЦС) промывочного масла.
Теоретическая значимость проведенного исследования состоит в уточнении
существующих моделей фильтрования и регенерации СРФ, использующих ТФС полотняного переплетения. При моделировании этих процессов реализованы методики, вносящие вклад в расширение представлений об изучаемых явлениях, показывающие возможность аналитического и расчетно-экспериментального описания их эффективности.
Достоинством разработанной модели фильтрования является возможность упрощенной оценки очистительной способности СРФ. При этом действие основных механизмов отсева загрязнений объединены и идентифицированы с учетом интегрального
эффекта задерживания загрязнений обоими фильтровальными участками капилляров
сложной конфигурации с различными законами распределения их определяющего размера. Фракционные коэффициенты и полнота отсева ТФС при очистке ММ рассчитываются по моделям, рассматривающим химмотологическое взаимодействие ДФ с поровой структурой через электрокинетическую группу отсева при разных соотношениях
размера частиц и капилляров.
Теоретическая ценность представленного процесса регенерации состоит в
увязке факторов, формирующих его эффективность с позиций конструкции и режимов
функционирования промывочного устройства, адгезионных свойств и дисперсной характеристики отложений. Достоинством полученной модели регенерации является нацеленность ее не только на идентификацию показателя результативности этого процесса, но и
трансформирование ее на решение обратной задачи – определение условий и режимов
функционирования СРФ, при которых возможна его эффективная работа.
Практическая ценность использования в судовых дизельных энергетических установках (СДЭУ) усовершенствованных автоматизированных маслоочистительных комплексов на основе СРФ и СОЦС (центрифуг) состоит в повышении надежности защиты судовых форсированных дизелей средней и повышенной частоты вращения от абразивного изнашивания при конвертировании их на тяжелые высоковязкие топлива (флотские и топочные мазуты). Альтернативы рассматриваемым КСТОМ, созданных на базе СРФ, особенно
для автоматизированных форсироованных двигателей средней и большой мощности, нет,
так как они дополнительно обеспечивают глубокую очистку ММ от мелкодиспергированных зольных нерастворимых продуктов (НРП), ускоряющих его старение, что способствует
увеличению срока службы и длительной стабилизации на низком уровне, из-за снижения
скорости изнашивания деталей цилиндро-поршневой группы (ЦПГ), угара масла.
Авторские разработки и научно-технические решения по повышению эффективности процессов фильтрования и регенерации, реализованные в модулях СРФ-60 и
СРФД-120, создают предпосылки для разработки конструкций и типоразмерных рядов
автоматизированных очистителей, способных функционировать в СС судовых дизелей
со сроком автономной надежной работы 3–5 тыс. ч.
Приведены расчетные зависимости по подбору состава и комплектации
КСТОМ на базе разработанных СРФ, которые показывают с какой интенсивностью
и на каких режимах необходимо центрифугировать промывочное масло автоматизированных фильтров для полной реализации их возможностей и обеспечения ресурсосберегающего маслоиспользования в судовых дизелях.
6
Выполненные исследования способствуют созданию СРФ высокого технического уровня. Систематизированы практические рекомендации для эффективности их использования в СДЭУ. Показаны пути совершенствования ФМ, обладающих высокими
фильтровальной и регенерационной способностями. Обоснованы методы интенсификации промывки ФЭ саморегенерирующихся фильтров.
Методология и методы исследования. Работа предусматривает комплексный подход к повышению эффективности СРФ в составе КСТОМ. Применяли теорию планирования экспериментов, использовали математическое и экспериментальное моделирование.
Процесс старения ММ при его работе в дизеле в экспериментах на судах контролировали такими методами, как диализ, фотометрия, хромотография, инфракрасная и
эмиссионная спектроскопия. Качественно-количественный состав НРП загрязнения
ММ, эффективность СРФ и в целом КСТОМ определяли методом центрифугирования
(ГОСТ 20684-75), лазерной нефелометрией, оптической и электронной микроскопией,
в том числе с автоматизированным счетом частиц ДФ.
Моторные испытания СРФ в дизелях в сочетании с другими МО проводили по
ОСТ 24.060.09-89. Износ деталей ДВС определяли с помощью метода искусственных баз (приборы УПОИ-6 и УПОИВ-2) снятием отпечатков и профилограмм,
взвешиванием на аналитических весах ВЛА-200, микрометражом и спектральным
анализом на установке МФС-7. Нагаро- и лакообразование в дизелях оценивали по
модифицированному методу 344Т, разработанном ЦНИДИ.
На защиту выносятся следующие положения:
1 Методика расчета эффективности очистки (тонкости, фракционных коэффициентов и
полноты отсева) фильтрованием в СРФ при использовании ТФС полотняного переплетения.
2 Расчетно-экспериментальная модель процесса противоточной регенерации
СРФ, функционирующих в СС судовых дизелей.
3 Результаты оптимизации поровой структуры ТФС с достижением высокой
очистительной и регенерационной способности, данные сравнения их эффективности с аналогичными показателями других ФМ.
4 Выражение для расчета промывочного индекса СРФ, требуемого для обеспечения эффективного его функционирования в смазочных системах ДВС с нормативным сроком автономной работы не менее 3 тыс. ч.
5 Научно- технические решения по совершенствованию конструкций СРФ и
повышению эффективности процессов фильтрования и регенерации, рекомендации по
режимам и интенсивности очистки промывочного (циркуляционного) масла, способствующих длительному функционированию СРФ без обслуживания.
6 Результаты сравнительных эксплуатационных испытаний на судах фильтровальных модулей СРФ-60 и СРФД-120 в сочетании с различными центробежными
МО в СС судовых форсированных дизелей.
Высокая достоверность результатов исследования достигнута:
– использованием фундаментальных законов, апробированных классических методов гидродинамики, механики сплошных сред и дисперсионных систем;
– широкой апробацией расчетных зависимостей и хорошей сходимостью их с
экспериментальными данными;
– экспериментальным подтверждением теоретических положений при исследовании рабочих характеристик опытных образцов СРФ и их элементов;
7
– адекватностью расчетных моделей и регрессионных зависимостей, доказанных по различным критериям;
– соблюдением принципов комплексного подхода, постулатов и основных положений теории планирования экспериментов при их корректном проведении;
– применением при проведении экспериментов и обработке опытных данных методик,
одобренных Государственными стандартами и отраслевыми нормативными документами;
– использованием в экспериментах современной поверенной на эталонах и
прошедшей метрологическую аттестацию измерительной аппаратуры.
Личный вклад соискателя состоит в разработке моделей и выявлении закономерностей процессов фильтрования и противоточной регенерации СРФ при очистке
ММ в ДВС. Им получены выражения, отражающие влияние геометрии переплетения
тканых фильтровых сеток, режимных факторов противоточной промывки ФЭ на эффективность функционирования СРФ в СС судовых дизелей.
Диссертант разработал и реализовал на практике представленные новые научно-технические решения по совершенствованию конструкций фильтровальных модулей СРФ-60 и СРФД-120, повышению эффективности и автономности их работы
в СС судовых дизелей совместно с центробежными МО. Соискателем самостоятельно получены и проанализированы результаты эксплуатационных испытаний
пилотных образцов СРФ в судовых дизелях.
Апробация результатов работы осуществлялась ежегодно на научно- практических конференциях «Молодежь. Наука. Инновации» (Владивосток: МГУ им. адм. Г. И.
Невельского, 2013–2017); «Современные тенденции и перспективы развития водного
транспорта России» (СПб.: ГУМРФ, 2015–2017). Основные положения работы докладывались на региональных, российских и международных конференциях и симпозиумах:
«Наука. Инновации. Техника и технологии: проблемы достижения и перспективы» (Комсомольск-на-Амуре: КнАГТУ, 2015); Fibrat 11 и 12 «Проблемы транспорта Дальнего Востока» (Владивосток: ДВО РАТ, 2015, 2017).
Реализация результатов работы. Основные положения выполненных исследований и разработки соискателя по СРФ нашли применение при модернизации КСТОМ дизелей на судах Дальневосточного бассейна. Замена фильтров грубой очистки (ФГО) на МО
саморегенерирующегося типа особенно результативна для форсированных ДВС с высокой
степенью автоматизации, так как позволяет повысить срок необслуживаемой работы очистителей в их СС до 5 тыс. ч. Разработанные диссертантом методики показывают, как
можно добиться хорошего согласования параметров перспективных СРФ с характеристиками штатных СОЦС, определить эффективные режимы их совместной работы.
Предложения по ресурсосберегающему маслоиспользованию в судовых дизелях на
основе СРФ переданы судоходным компаниям. ООО «NORFES–MARINE SERVICE» подтвердило экономическую целесообразность внедрения на судах СРФ конструкций МГУ
им. адм. Г.И. Невельского, разработанных с участием автора рассматриваемой работы.
Результаты исследований диссертанта и созданные им стенды эффективной
очистки ММ используется в учебном процессе вуза, где выполнена диссертация, при
чтении курса «Применение топлив и смазочных материалов на судах».
Публикации по теме диссертации представлены двадцатью одной печатной работой, включая пять статей в рецензируемых научных журналах, входящих в перечень ВАК,
семь статей в сборниках трудов высших учебных заведений, девять докладов в материалах российских и международных конференций, и одним патентом на полезную модель.
8
Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав,
заключения, списка используемой литературы и шести приложений. Содержание
работы изложено на 232 страницах машинописного текста, включает 47 рисунков,
19 таблиц, список литературы составляет 138 наименований.
ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ
Во введении обоснована актуальность темы по повышению эффективности
тонкой очистки ММ в судовых дизелях с применением СРФ. Констатируется низкая
степень разработанности рабочих процессов этих МО, отсутствие в эксплуатации на
судах отечественных конструкций, способных эффективно функционировать в составе КСТОМ. Далее дана подробная характеристика работы по позициям, представленным в первой части автореферата.
В первой главе дан обзор конструкций и методов расчета эффективности СРФ, функционирующих в СС ДВС. Проведен анализ уровня развития МО саморегенерирующегося
типа, используемых при полнопоточной очистке ММ в судовых дизелях. Показано, что этим
агрегатам нет альтернативы при мощности автоматизированного форсированного тронкового двигателя более 5 тыс. кВт, работающего на низкосортных топливах при малом расходе
масла и имеющим высокие ресурсные показатели. При форсировке ДВС наддувом по рте более 1,6 МПа и применении в подшипниках тонкостенных вкладышей их проворачивание
можно исключить фильтрованием полного потока масла, поступающего в двигатель, с тонкостью отсева 20–50 мкм. Очистку масла в этом случае возлагают на СРФ, так как использование для этой цели ФТОМП со сменными ФЭ из-за его громоздкости не рационально.
В работе осуществлена классификация СРФ, представлена иерархическая схема
структуры фильтра. Показаны основные направления его совершенствования как по конструкции корпуса, РУ, так и ФЭ со способами их регенерации и удаления (утилизации) отложений. Проведенный анализ показал, что на судах, в основном, используются СРФ с противоточной регенерацией путем создания противотока фильтруемой жидкости, подаваемой
на ФЭ за счет нагнетания, вытеснения, создания разряжения в зоне очистки. Утилизация
смываемых отложений осуществляется фильтрованием в фильтрах-грязесборниках, центрифугированием (сепарированием) и гравитационным осаждением в сточной цистерне.
Проведенный обзор показал необходимость моделирования рабочих процессов
СРФ – фильтрования и регенерации. До настоящего времени они недостаточно полно
идентифицированы с позиций использования их для инженерных расчетов эффективности СРФ на стадии проектирования и эксплуатации. Назрела необходимость усовершенствования и уточнения методов расчета таких показателей СРФ как тонкость
отсева, фракционные коэффициенты и полнота отсева, коэффициент регенерации и периодичность обслуживания (автономность работы) фильтра. Существующие методы
их определения очень упрощены и построены на эмпирическом подходе, либо требует
для достижения высокой точности расчета применения сложных численных методов.
Наибольший интерес, как показал проведенный анализ, для применения в СРФ
вызывают ТФС полотняного переплетения, так как они обладают высокой прочностью,
хорошей пропускной способностью и регенерируемостью. Функциональные характеристики этих ФМ, особенно с позиций интенсификации фильтрования и регенерации, недостаточно полно исследованы. Необходимо рассмотрение их эффективности не индивидуально, а в комплексном подходе в условиях функционирования СРФ в СС судовых
дизелей с учетом эксплуатационной специфики системы ДЭТМО.
9
Эффективность СРФ в СС судовых дизелей, особенно в сочетании с различными
МО глубокой очистки, исследованы недостаточно полно. Необходимо выяснить как влияют различные КМОК на основе СРФ на изнашивание и нагарообразование ДВС, основные
направления старения и расход ММ. Важно определить влияние эксплуатационных факторов, в частности со стороны масла, на функционирование и рабочие параметры СРФ, в том
числе на срок автономной работы.
Выполненный обзор показал рациональность подхода к исследованию и повышению эффективности СРФ в составе КСТОМ судовых ДВС на основе совершенствования
ресурсосберегающего маслооиспользования в СДЭУ, изложенного в работах
А. К. Артемьева, Г. И. Берестюка, В. Ф. Большакова, Л. Г. Гинзбурга, М. А. Григорьева,
Л. И. Двойриса, Г. П. Кичи, В. П. Коваленко, А. В. Надежкина, О. А. Никифорова, М. К.
Овсянникова, Б. Н. Перминова, В. А. Сомова, В. А. Шкаренко, А. Е. Шуткова, A. R.
Dunn, D Friedrichs, R. Lennarts, G. Schonbauer, R. Tittel. На основе анализа методов расчета и повышения эффективности МО, их эксплуатационных свойств и в целом СС ДВС,
сформулирована цель работы и обоснованы задачи исследования.
Вторая глава посвящена теоретическому исследованию процесса очистки масла
СРФ, основным ФМ которого является ТФС полотняного переплетения. Разработанная
уточненная модель фильтрования учитывает специфику этих материалов, форму их капиллярных каналов, обусловленную геометрией (шагом) переплетения То и диаметрами
проволок основы do и утка dy (рис. 1). В самом узком сечении капилляров каналы имеют
форму криволинейных треугольников АВС. Наружный фильтровальный участок представлен порами П-образной конфигурации, определяемыми размерами dy и То/2.
dy
2Ty
A
L
dо
K
С
B
М
Б–Б

Вид Г
P
н
Б
A
L
0

K
С
B

dо
М
Tо/2
А
Г
B
С

Б
N
Рисунок 1 – Геометрия тканых сеток полотняного переплетения
Тонкость отсева ∆н наружного задерживающего участка некоторых ТФС соответствует диаметру уточной проволоки dy. Геометрическое место точек, формирующие наиболее узкое сечение внутреннего фильтровального канала, через которое проходит шар с d=∆,
лежит в плоскости PBN и проходит через точки К, L, М (см. рис. 1).
В работе рассмотрено несколько моделей определения абсолютной тонкости
отсева ∆. Наиболее точная из них получена с использованием методов дифференциальной геометрии математическим описанием контура косоугольного криволинейно-
10
го треугольника АВС уравнениями эллипса и окружностей с радиусом у и координатами их центров ау, ±bу (на рис. 1 они не показаны). Тонкость отсева внутреннего
фильтровального канала ТФС составляет
 90  α 
2  tg 


 cosβ
  90  α 
 S AB    2 
2
(1)

  dо 
 1  sinβ  tgα  tg 
,
  2 ρy  ρy  

cos
γ
2
2
cosα



 

 





 dо  d у 
 dу 
0,5dо cosβ
cosβ
β

arcsin
;γ

arctg
;
 ; S AB 
где
.



 α  arctg 
cos γsin α
 cos γ  To  sinβ  
 To 
 do cosβ 



 do
 
В теоретических исследованиях приведены различные варианты расчетных
зависимостей, которые позволяют с высокой точностью идентифицировать тонкость
отсева сеток путем трансформации фильтровальных каналов в форме криволинейного на эквивалентный ему по задерживающей способности прямолинейный равнобедренный и равносторонний треугольники. По ним через упрощенные зависимости получены выражения для инженерных расчетов тонкости отсева с погрешностью 2–5 %.
При движении фильтруемой жидкости через капилляр формируется зона S(1-d),
в которой ДФ полностью осаждается. Эта зона может занимать часть или все сечение капилляра. Если рассматривать осаждение частиц диаметра d за счет действия
внешних сил, то ее отсев будет определяться через соотношение потока через зону
отсева толщиной dd/2 на периферии фильтровального канала к общему потоку S
через капилляр. В рассматриваемой схеме фильтрования допускается, что частицы
ДФ движутся по линиям тока дисперсионной среды с отклонением от них под действием химмотологической и адгезионной групп отсева. Величина координаты отсева d в долях от d формируется также с учетом вторичного уноса части частиц от
действия на них подъемной силы.
На основании изложенного принимаем фракционный коэффициент отсева φd пропорциональным отношению потоков Q(1 S ) через периферийную зону капилляра на расстоянии dd/2 от его периметра в перпендикулярном сечении ко всему потоку Qs:
d
φd 
Q 1 Sd 
QS
1
QSd
QS
1
 v  x,y  dxdy
Sd
 v  x,y  dxdy
.
(2)
S
Для определения QS и QS интегрирование осуществляется соответственно по
площади, ограниченной контурами S и Sd. Второй из них эквидистантен основному контуру и располагается внутри его с удалением по нормали на расстояние dd/2.
Для реализации d использовали уравнение Стокса в частных производных
второго порядка для ламинарного установившегося движения вязкой жидкости с
малыми скоростями при граничном условии – обращении в ноль скорости v на
контуре S нормального сечения капилляра. Решение осуществлено при дополнительном условии, определяющем по заданному перепаду давления ∆рс и толщине
hс ТФС расход суспензии с вязкостью μ м через фильтровальный канал сложной
конфигурации.
d
11
Поток жидкости QS сквозь сечение канала S составляет
pс S  x, y  dxdy
QS   v  x, y  dxdy   
,
 2S 2S 
S
S
μ м hс  2  2 
dy 
 dx
(3)
где S(х, у) – выражение для описания контура фильтровального канала, представляющее произведение уравнений сторон криволинейного треугольника, располагаемых на
2
2
цилиндрах основы и утка (см. рис. 1); 2 S  d S2  d S2 – лапласиан по контуру поры.
dx
dy
Решение подынтегрального выражения (3) для скорости фильтрата v в капилляре при
представлении полуосей эллипса через диаметр основы (ао=dо/2 и bо=dо/2cos) имеет вид:
2
2
2
2
pc  x 2 y 2  
2
v 2


1
x

a

y

b


x

a

y

b
 2y  . (4)








 2
 
y
y
y
y
y
2


 S м hс  aо bо

При интегрировании зависимости (3) по площади с учетом формулы (2) получено выражение для фракционного коэффициента ТФС с основным внутренним задерживающим участком:
xSd 2 ySd 2

xSd 1

φd  1 
2
2
2
2
1  x2 y 2  
2


1
x

a

y

b

ρ
x

a

y

b
 ρ 2y  dydx 








y
y
y
y
y 2 S  ao2 bo2   y


Sd 1
xSd 3 ySd 2
 
xSd 2
0
2
2
2
2
1  x2 y 2  
 2  1  x  ay    y  by   ρ 2y   x  ay    y  by   ρ 2y  dydx
2  2


 S  ao bo

xS2 yS2

xS1
2
2
2
2
1  x2 y 2  
2


1
x

a

y

b

ρ
x

a

y

b
 ρ 2y  dydx 








y
y
y
y
y 2 S  ao2 bo2   y


S1
To
2 yS 2


xS2 0
, (5)
2
2
2
2
1  x2 y 2  
 2  1  x  ay    y  by   ρ 2y   x  ay    y  by   ρ 2y  dydx
2  2


 S  ao bo

где пределы интегрирования из-за симметрии треугольника по оси х (см. рис. 1) могут рассматриваться по точкам сопряжения кривых на его полуконтуре.
Решение задачи (5) осуществляется численными методами. Для ее упрощения рассмотрена задача фильтрования через капилляры с сечением в форме равнобедренного прямолинейного треугольника, эквивалентного первому по тонкости отсева, с параметрами ат и
hт, определяемыми через геометрию переплетения сеток: hт   2 1  1 sin  ; aт    tg  1 cos  .
Основываясь на тех же подходах к гидродинамике фильтрования, что использовались при рассмотрении потоков через сечение капилляров в форме криволинейного треугольника, получаем упрощенное выражение для фракционного коэффициента отсева, при фильтровании через эквивалентный ему по тонкости отсева прямолинейные равнобедренный и равносторонний треугольники.
Дальнейшее упрощение выражения (5) для инженерных расчетов эффективности ТФС
по фракционному коэффициенту через показатель тонкости отсева ∆ привело к результату:
2
φdΔ
3
4
5
10  ε d  20  ε d  5  ε d 
4 ε d 
  d    d    d    d  ,
3 Δ 
9  Δ  9 Δ  9 Δ 
где εd – безразмерная координата отсева (см. ф. 15).
(6)
12
Сопоставление результатов расчетов d по зависимости (5) и упрощенному
варианту (6) показало хорошую сходимость расчетных и экспериментальных данных. Расхождение составляло 4–15 %. В работе показано при каких параметрах переплетения фильтровальная характеристика, рассчитываемая по упрощенной модели, удовлетворительно согласуется с результатами микроскопирования содержания
ДФ в загрязненном масле и в фильтрате. Специально проведенный эксперимент показал допустимость расчета фракционных коэффициентов ТФС по формуле (6) через показатель тонкости отсева ∆.
Разработаны модели фильтрования ТФС по фракционному коэффициенту и
полноте отсева, которые позволяют учитывать отклонения параметров геометрии
сеток и фракционного состава загрязнителя от номинальных размеров, вызываемых
технологическими и эксплуатационными факторами, при любых законах распределения тонкости отсева и размера частиц ДФ. Исследование распределения основных
параметров геометрии ТФС, в том числе и тонкости отсева, показало, что оно подчинено нормальному закону. Если принять распределение потоков суспензии через
поры пропорциональным ∆4, то выражение для обобщенного коэффициента отсева
примет вид:
Δ max
  Δ  mΔ 2 
4
φ dΔΔ exp  
 dΔ
2

2σ
Δ
Δ

 ,
(7)
φ dф  minΔ
2
max


Δ

m


Δ
Δ4exp  
 dΔ
2

2σ
Δ
Δ min


где m∆, ∆ – математическое ожидание и среднеквадратическое отклонение распределения, мкм.
Интегрирование зависимости (7) позволяет выразить dф в элементарных
функциях с использованием интеграла вероятности. Упрощенное ее представление
для использования в расчетах отфильтровывания мелкодисперсной фазы загрязнения, сетками m∆/∆˃3 примет вид:
5 m2  σ 2 ε d 2  10 m ε d 3  5 ε d 4  9  ε d d 
 Δ Δ   d  9 Δ  d  18  d  2 m
3
Δ
.
φd ф 
4
2 2
4
mΔ  6mΔσΔ  3σΔ
5
(8)
Сопоставление расчетной, полученной по формуле (7) и на основе аналитического ее выражения (8), для мелкодисперсного загрязнителя и экспериментальной
зависимостей dф(d) в широком диапазоне d показало их адекватность по критерию
Вилькоксона. Они принадлежат с доверительной вероятностью 95 % к одной генеральной совокупности.
Для ТФС с основным наружным задерживающим участком по схеме формирования d∆ получена следующая зависимость для фракционного коэффициента поры П-образной формы с размерами aпb (см. рис. 1):






2
3
4
φd  ab   22  22   ε d d    2 3  43  22   ε d d    1 4  23   ε d d  , (9)
 aп b 
 3aп 3b aпb 
 3b 3aпb 
где aп  To 2  d у 2sinβ , b=dy.
13
Обобщенный фракционный коэффициент отсева ТФС по наружному задерживающему участку при ап=const и b, дифференциальная функция которого распределена по
нормальному закону f(b)N(mb, b), может быть рассчитан по формуле:
 b  mb 
2
φ
b
exp

db
 d  ab
2σb 

bmin

.
2πσb  mb2  σb2 
bmax
φ dф
(10)
В диссертации представлено аналитическое выражение интеграла (10) с
использованием специальных табулированных функций. На различных примерах
показана хорошая сходимость расчетных и экспериментальных данных по dф. Разброс их значений не превышает 8 %.
Полнота отсева ТФС загрязнителя полидисперсного состава, задаваемого дифференциальной функцией распределения F(d), может быть определена по выражению:
φф 
d max
φ
dф
F  d dd.
(11)
d min
Статистика исследования состава ДФ загрязненного ММ хорошо изучена.
Наибольшее распространение при идентификации F(d) получили распространения Вейбулла и логарифмически нормальное. Применительно к ним через полученные зависимости для фракционных коэффициентов реализованы с использованием табулированных
функций выражения для ф как для мелко, так и для крупнодисперсного загрязнителя.
Из-за объемности выражений ф для крупнодисперсного загрязнителя представлены зависимости для расчета отсева ТФС только тонкодисперсной ДФ, при соотноm  σΔ
m  σb
 2 , с превалирующим задерживающим дейшении параметров Δ
и b
2bd
2bd
ствием внутреннего (сетки типа ПВ) или наружного (ПН) фильтровальных участков:
5
5 π  ε d bd  
10  2
5 π
3
1
4
2
2
mΔ  ε d bd    ε d bd  
 mΔ  σ Δ  ε d bd 

3 
3
3
6mΔ

φф 
; (12)
mΔ4  6mΔ2 σ Δ2  3σ Δ4
ε b 
ε b 
π  ε d bd 
ε b 
φф  2  d d   2 2d d 2  π  d d  

2
2
a
m

σ
2
a
m
m

σ
 п 
 п 
b
b
b b
b
2
3
2
3
3 πm  ε b 
2ε b 
4m  ε b 
 2 b 2 d d2  2 d 2 d 2  3 b 2d d 2 .
(13)
2aп  mb  σb  3mb  mb  σb  3aп  mb  σb 
Зависимости (12) и (13) справедливы для загрязнителей, состав ДФ которых
аппроксимируются распределением Вейбулла с параметрами формы pd, близком к
значению 2. Вне пределов 1,8pd2,3 решение по ф как для мелко, так и для крупнодисперсной фазы реализуются по формуле (11) численными методами. Для загрязнителя, состав ДФ которого аппроксимируется логарифмически нормальным
распределением, получено аналитическое выражение для ф ТФС различной геометрии с использованием специальных табулированных функций. Адекватность
расчетных моделей проверена современными экспериментальными методами с привлечением для автоматизированного контроля ДФ суспензии до и после фильтрова3
4
4
14
ния оптико-телевизионных измерительных комплексов, сканирующей оптической
аппаратуры. Соответствие расчетных и экспериментальных данных доказано статистической обработкой материала. Среднее квадратичное отклонение расчетных значений параметров отсева ДФ от экспериментальных как при оценке индивидуальных показателей, так и функциональных зависимостей фильтрования составило менее 10 %, что вполне удовлетворяет требованиям к инженерным расчетам эффективности СРФ по отфильтровыванию загрязнений.
Расчетно-экспериментальным моделированием получена модель для идентификации безразмерной координаты отсева, позволяющая более точно рассчитывать
фракционный коэффициент и полноту отсева ТФС для режимов фильтрования с
инерционным осаждением, ситовым отсевом и вторичным уносом ДФ, при значительном отклонении движения частиц механических примесей от линий тока дисперсионной среды. Показаны методы уточнения расчетов по задерживающей способности сеток при учете зависимости d от размеров частиц и капилляров. Проведена расчетно-экспериментальная идентификация безразмерной координаты отсева
в зависимости от адгезионных NAd свойств ДФ, наличия в масле диспергирующих и
стабилизирующих присадок (фактора МДСС), режимов фильтрования Re∆, размеров
капилляров Δ и толщины сетки h с , выраженных относительно диаметра частиц.
Применительно к отфильтровыванию мелкодисперсной фазы загрязнений зависимость d0(хi) имеет следующий вид:
0,404 0,371 0,306 

N Ad
hc Δ
(14)
ε d 0  1  exp  0,662
.
0,385
0,106

M
Re
ДСС
Δ


Действие на отсев размера частиц ДФ предложено учитывать зависимостью:
n
ε d  ε d 0 1  exp    d Δ  ε kε  .
(15)


Применительно к существующим ФМ, показатель nε может меняться при
фильтровании через сетку в пределах от 0,4 до 0,6. Коэффициент kε для ТФС находится в диапазоне 3,2–3,5.
Рассмотрены условия, при которых задерживающая способность ТФС может
рассчитываться по эффективности только наружного или внутреннего участков
фильтрования. Показано как необходимо учитывать совместное последовательное
отсеивающее действие обоих участков фильтрования путем расчета суммарного эффекта удаления из масла частиц ДФ по фракционному коэффициенту и полноте отсева.
Совместное действие наружного и внутреннего задерживающих участков
фильтрования может учитываться зависимостью:





φdф Σ   1  1  βbφdфb 1  βΔφdфΔ  ,
(16)
где βb  mb mΔ и βΔ  mΔ mb – поправочные коэффициенты, формирующие взаимодействие фильтровальных участков.
Из-за последовательного расположения фильтровальных участков в отсеве загрязнений формула (16) может использоваться при значительных отличиях в значениях φdф(b) и φdф(∆), что наблюдается когда mb0,8m∆ или mb˃1,2m∆. В первом случае
β∆ принимается равным 1, а βb  mb mΔ , во втором – βb=1, а βΔ  mΔ mb . В диапазоне
15
0,8m∆ mb1,2m∆ расчет фильтровальной способности ТФС можно вести по формулам (7) и (10), т.е. с учетом задерживающей способности только одного фильтровального участка, обладающего меньшим значением mi.
dфΣ, %
80
60
результаты
эксперимента;
расчет по (16);
mΔ=30 мкм, Δ=2,5мкм
1
d =var
0
40
20
7,5
15
22,5
30
d, мкм
0
Рисунок 2 – Отсев ДФ сетками типа ПН и ПВ при разной интенсивности
захвата и вторичного уноса частиц
Расчет фракционной эффективности ТФС численными методами по (16) при d = var
с учетом зависимости координаты отсева от d согласно (15) показал хорошую сходимость
экспериментальных данных с результатами моделирования (рис. 2). Расхождение по φd не
превышали 5 %. Зависимости φdф()(d) (расчетная и экспериментальная) при учете вторичного уноса частиц из капилляров и действия химмотологической группы отсева (d = var) принадлежат одной генеральной совокупности и имеют незначительное расхождение. Фильтрование ММ без моюще-диспергирующих присадок при пренебрежении вторичным уносом (d =1) приводит к повышению эффективности отсева. В этом варианте расчет φdф()(d)
велся при допущении движения частиц ДФ по линиям тока дисперсионной среды. При d = 0
рассматривался фракционный отсев от действия только ситового отсева (см. рис. 2).
Расчет численным интегрированием зависимости (11) полноты отсева φф загрязнителей с разным дисперсным составом показал их расхождение с экспериментальными φфэ в
пределах 6–12 %, что указывает на адекватность разработанных моделей очистки ТФС нового поколения. Реализация расчетов по полученным аналитическим выражениям φф и φф
применительно к приведенным примерам, в том числе по ФМ зарубежного производства,
показала удовлетворительную согласованность их с данными численного моделирования.
В третьей главе проведен анализ фильтровальных структур ТФС, который
позволил идентифицировать через параметры полотняного переплетения основные
показатели сеток, формирующие их функциональные свойства. Важнейшими из них
являются пористость т, гидравлический радиус lc, коэффициент проницаемости Кп,
коэффициенты просветности наружного fн и внутреннего fв фильтровальных участков, коэффициент формы пор ε∆, прочность сетки на растяжение Р и число пор Nп
на единице поверхности.
Для оценки функциональных характеристик сеток предложено использовать интегральный показатель Kф  103 Kп m d уTоε Δ , который удовлетворительно коррелирует с
16
пропускной способностью, регенерируемостью и грязеемкостью ТФС и совместно с тонкостью и полнотой отсева дают возможность прогнозировать эффективность ФМ в различных системах очистки масла на стадии проектирования СРФ.
Оптимизация структуры ТФС осуществлялась путем максимизации значения
критерия Кф при ограничениях по тонкости отсева и пределу прочности:
Кф (m, lc, Nп) = Кф(dу, do, To) = max Kф
и классифицировалась как задача нелинейного программирования и решалось методом
штрафных функций. Это позволило преобразовать исходные условия с ограничениями
в задачу безусловной минимизации путем построения функции цели нового вида:




F  Kф  μк Δ  Δд   max0, dо  dо  max 0, dу  dу , dу dу   max0,To To,ToTo  ,
2
2
2
2
где к – весовой коэффициент функции штрафа.
Оптимум сформированной функции цели находили методом последовательной
безусловной оптимизации с использованием библиотеки стандартных процедур ПЭВМ.
Тканые сетки маркированы по числу пор на единицу длины l (дюйм) нитей
основы (сетки ПН) и утка (сетки ПВ), выраженному соответственно через l/2dy и
2l/То. Изготавливаются они по технологии прямого и обратного полотняного переплетения с наружными (Н) и внутренними (В) основными задерживающими участками (табл. 1).
Таблица 1 – Параметры структуры и основные показатели оптимизированных ТФС
Сетки
Россия
ПВ-360
ПВ-240
ПВ-180
ПВ-140
ПН-630
ПН-420
ПН-315
ПН-250
dо,
мкм
dy,
мкм
Tо,
Мкм
60
90
120
150
40
60
80
100
60
90
120
150
20
30
40
50
142
215
285
360
167
250
334
418
Δэ,
т
lc,
мкм отн.ед мкм
20
30
40
50
20
30
40
50
0,52
0,52
0,52
0,52
0,55
0,55
0,55
0,55
16,5
24,8
33,0
41,3
7,2
10,8
14,4
18,0
Кп,
мкм2
Nп,
см-2
Кф
отн. ед
ф,
%
36,3
78,1
138,0
216,2
8,4
18,8
33,5
52,4
11600
5170
2860
1860
29940
13330
7485
4785
0,98
0,98
0,98
0,98
0,58
0,58
0,58
0,58
66,7
45,1
34,3
26,4
74,5
51,6
37,2
28,9
Проведенные исследования по оптимизации структуры сеток типа ПВ и ПН позволили разработать следующие принципы повышения эффективности тканых сеток:
– применение поровых структур типа ПВ с доминирующей ролью внутреннего задерживающего участка при очистке ММ с высокой адгезией отложений и низкой дисперсностью загрязнений;
– сетки типа ПН с наружным задерживающим участком предпочтительно использовать при отфильтровывании грубодисперсного загрязнения в маслах с высокими диспергирующими свойствами;
– использование последовательного двухступенчатого фильтрования сложных
технических ДС сетками с наружным и внутренним задерживающими участками при
незначительно отличающихся значениях тонкости отсева, причем ∆˃∆н;
17
– применение обратного полотняного переплетения, обеспечивающего расположение проволок меньшего диаметра (основы) вплотную и более точным соблюдением
шага уточной проволоки большего диаметра, что позволяет сохранить стабильность
поровых структур и способствует технологичности их изготовления.
Сравнением эффективности тканых материалов различных типов и форм переплетения выявлено преимущества сеток с оптимизированной структуры типа ПВ
и ПН над другими ткаными ФМ. Они превосходят материалы аналогичного класса
по пропускной способности, регенерируемости и грязеемкости соответственно в 1,3,
2,1 и 1,2 раза. Оптимизированные сетки лучше фильтровальных сеток с квадратными ячейками по прочности в 4, по грязеемкости – в 1,3 раза. Регенерируемость и
пропускная способность у них примерно одинаковы. Сетки ПВ и ПН превосходят
ТФС саржевого переплетения по всем показателям, кроме прочности, в 1,5–3,5 раза.
Разработана методика и проведены ускоренные испытания на лабораторном
стенде модельной установки СРФ на эффективность регенерации. По их результатам получена экспериментальная модель регенерации, позволяющая вести расчет ее
эффективности и периода автономной работы СРФ между обслуживанием и химической мойкой ФЭ. Оценка эффективности периодически действующей регенерации
или при непрерывном (циклическом) ее проведении велась по гидравлическому показателю р, представляющему собой отношение разницы перепада давлений на
фильтре до включения регенерирующего устройства (РУ) и после реализации цикла
регенерации к разнице перепадов на предшествующем ему цикле фильтрования. Таким образом промывкой фильтра оценивается эффективность удаления загрязнений
с ФЭ или восстанавливаемость его гидравлических характеристик за цикл работы
«фильтрование – регенерация». Так как величина коэффициента регенерации довольна близка к 1, то оценку р ведут по нескольким циклам допуская, что на каждом из них его значение постоянно, следовательно φр  φ1/рΣn . Суммарный коэффициент регенерации р, рассчитанный по разнице перепада давлений на нем (n-ом цикле промывки) по отношению к разнице перепадов давлений на нулевом цикле фильтрования, соответствует:
Δp  ΔpфΣ
.
φ рΣ  р
Δpр  Δpф0
Остаточное явление на фильтре из-за частично неудаляемых при его регенерации отложениях на ФЭ вызывает рост перепада давлений, который после последней промывки составляет:
(17)
ΔpфΣ  Δpp (1  φpΣ )  Δpф0φрΣ .
При оценке постоянно действующего регенерационного процесса коэффициент
стабилизации функциональных характеристик фильтра для периода работы  определяется по формуле βрτ  βрΣ  Δрф0 Δрфτ . Связь между интегральным коэффициентом регенерации и р, характеризующим эффективность РУ в режиме непрерывной промывки ФЭ, находится преобразованием (17):
Δрр
1
1  φрΣ 
ΔрфΣ
(18)
β рΣ 
.
φ рΣ
18
По результатам стендовых ускоренных испытаний СРФ с оценкой суммарной
у
эффективности регенерации за 5 циклов получено следующее выражение для φ р5
, которое тождественно значению р при работе фильтра в эксплуатационных условиях:
0 ,087
0 ,032
0 ,097
 Re 
 с  
 0 ,95 
у
р5
 р   p  Фр 0 ,1747 Кф0 ,1434 fфэ 0 ,053  ф х ф 
. (19)


 Re 

m
р
 d 


 ф
Полученная расчетно-экспериментальная модель регенерации (19) позволяет заключить, что наибольшее влияние на этот процесс оказывает показатель фсхф р ,
представляющий соотношение времени фильтрования и регенерации с учетом интенсивности очистки, критерий Rep/Reф и удаляемость отложений Фр (показатель противоположный их адгезионной активности). Менее всего на р действует дисперсность
∆0,95/тd отфильтровываемой фазы загрязнений и коэффициент живого сечения fфэ опорного каркаса ФЭ. Причем с увеличением показателей ф и fфэ коэффициент р уменьшается. Остальные факторы по мере увеличения их значений способствует его росту.
Модель (19) трансформируется на эксплуатационные условия функционирования СРФ и идентифицирует суммарную эффективность процесса регенерации к
моменту отработки им 3 тыс. ч в зависимости от гидродинамической эффективности
Rep/Reф и относительной продолжительности фсхф р промывки ФЭ с учетом
удельной ( скорости отфильтровывания загрязнений из масла) схф, конструкции ФЭ
(коэффициента живого сечения fфэ его опорного каркаса), адгезионной активности
отложений Фр, фактора ∆0,95/тd (размера пор и частиц ДФ) и критерий Кф (регенерируемости применяемых ФМ).
Интегральный показатель регенерации позволяет рассчитать срок автономной
работы СРФ и скорректировать его в зависимости от реальных условий эксплуатации с учетом срабатывания диспергирующе-стабилизирующих присадок П и превышения концентрации грубодисперсных загрязнений Nгτ в масле от стандартного
уровня П и N г этих показателей:
1,24
Δрфд  П τ 0,85  N г 
τСРФ  τ х.ч  3000μ СРФ
(20)
 ,
  
ΔрфΣ  П   N гτ 
где μСРФ=0,7–1,2 – коэффициент, учитывающий конструктивные особенности СРФ; ∆рфд,
∆рфΣ – допустимый в эксплуатации перепад давлений на фильтре и рассчитываемое по
формуле (18) его значение за период автономной работы СРФ 3 тыс. ч, МПа.
На основе зависимости (20) получено следующее выражение для симплекса Кр
называемого промывочным индексом;
0 ,368
Re   
0 ,368  

Кр  p  р 
 0,0167Фр2 Кф1,65 fфэ0 ,0609  cхф   0 ,95  .
(21)
Reф  ф 
m
 d 
Формула (21) позволяет подобрать такой режим регенерации по мощности
(скорости) промывочного потока и соотношению между продолжительностью регенерации и фильтрования, которые бы полностью удовлетворяли условиям работы
СРФ в СС конкретного дизеля. Связь между Re p и p получена из условия
1115
,
р=рд=0,7 и показывает как формируется промывочный индекс для эффективно
19
функционирующего в СС дизеля СРФ в зависимости от адгезионных свойств отложений на ФЭ (фактора Фр), дисперсности тd, удельной, по отношению к поверхности фильтрования, скорости схф загрязнения масла.
В четвертой главе приведены результаты исследований по совершенствованию конструкций МО на базе модулей СРФ-60 и СРФД-100. Первый из них работает
в режиме непрерывной или циклической регенерации и предназначен для очистителей ММ с высокими диспергирующе-стабилизирующими свойствами, грубодисперсные загрязнения которых хорошо отфильтровываются, а отложения на ФЭ удаляются
при низких значениях Кр. Модуль второго типа характерен для фильтров, очищающих масла с низкой моюще-диспергирующей характеристикой, загрязнения которых
обладают высокой адгезией и удаляются при очень мощном промывочном индексе в
режиме периодической регенерации.
Новые научно-технические решения по повышению функциональных характеристик СРФ показаны на рис. 3. Они были направлены на совершенствование тканых ФМ,
ФЭ и конструкции фильтра в целом. Рассматривались также агрегаты очистки промывочного масла при работе их совместно с СРФ в составе автоматизированной фильтровальной установки. Улучшение фильтровальной и регенерационной эффективности
СРФ осуществлялось по результатам моделирования их рабочих процессов с приведением модернизационных мероприятий (см. рис. 3).
Тканый
фильтровальный
материал
Фильтрующий
элемент
Саморегенерирующийся фильтр
Автоматизированная
фильтровальная
установка
Применение ТФС
оптимизированной
структуры
ФЭ в форме
свечи
Модульный
принцип
конструирования
Фильтргрязезборник
Использование сеток
с двухступенчатым
отсевом
Пружинный
опорный каркас
(подложка)
Корпус
револьверного типа
Центрифугирование
со свободным
сливом
Соотношение
тонкости отсева
ТФС
∆н/∆ = 0,8–0,9
Переменный шаг
навивки проволоки
решетки
Полная унификация
основных
узлов
Байпасное
сепарирование
Промывка ФЭ
осуществляется
фильтруемой
жидкостью
Сигнальный
(технологический)
фильтр
Адаптивный
алгоритм
промывки
Многофазная
промывочная
жидкость
Рисунок 3 – Новые инженерно-технические решения в совершенствовании
конструкции СРФ
Совершенствование модификационных СРФ достигалось применением ТФС
оптимизированной структуры с параметрами геометрии, обеспечивающими одно- и
двухступенчатый отсев при соотношении тонкости отсева наружного и внутреннего
отсеивающего участков ∆н/∆=0,8–0,9 в модуле СРФ-60 и 1,5–2,4 – СРФД-120. Регенерационная способность фильтров, сформированных на основе первого модуля,
улучшена переводом РУ с циклического на непрерывный режим функционирования
(патент №163757 на полезную модель). Эффективность регенерации МО на базе
20
второй модели повышена улучшением структуры ФМ, конструкции ФЭ и использованием многоступенчатого адаптивного режима промывки.
Исследование регенерационной способности модулей СРФ-60 и СРФД-120 и базирующихся на их основе фильтров показало, что первый из них, предназначенный для
легких условий работы, способен реализовать промывочный индекс Кр=2, фильтры на
основе второго модуля для тяжелых условий работы эффективно функционируют с реализацией промывочного индекса Кр˃3. В обоих типах фильтров срок автономной работы при заданных Кр составляет не менее 3 тыс. ч.
На рис. 4 представлена зависимость Кр(хi) от приведенных в формуле (21)
факторов при равномерном ранжировании их в безразмерном виде от –1 до +1 с выделением рабочего диапазона модулей по промывочному индексу. Рабочая зона
унифицированных ММ (ГОСТ 12337-84) при их использовании в форсированных
тронковых дизелях находится в пределах Кр=0,5–2. Реализация довольно жестких
для конструкций СРФ-60 и СРФД-120 режимов регенерации соответственно А
(Кр=1,13) и С (Кр=3) (рис. 4) показывает при каких соотношениях Re p и p они могут быть реализованы. Режим С характерен для фильтрования парафиносодержащих
масел и концентрации асфальто-смолистых веществ более 20 %.
Кр
6,0
Rep  τ р 
Kр 
 
Reф  τф 
4,5
3,0

 0,0167Ф р2 Кф1,648 fфэ0,609 сх φф

1,115
0,368
 Δ 0,95 


 md 
СРФД-120
С
В
1,5
0,368
СРФ-60
Рабочая зона
КСТОМ
А
0
–1
–0,75
– 0,5
–0,25
0
+0,25
+0,5
+0,75
хi
Рисунок 4 – Влияние на промывочный индекс фильтров основных факторов
регенерационного процесса
Эксперименты показали, что наиболее эффективно очистку промывочного
масла осуществлять центрифугированием и сепарированием. При этом интенсивность центробежной очистки ММ должна выбираться из условия
100ас
Qцφц 
 К уQу  Qфφф ,
(22)
сбр
где Qцц, Qфф, КуQу – интенсивность центрифугирования, фильтрования и удаления
НРП из масла с его угаром кг/ч; ас, сбр – скорость и браковочный параметр загрязнения ММ, кг/ч, %. При соблюдении условия (22) величина СРФ будет находится на
уровне выше 3 тыс. ч.
21
Подбор центрифуг и сепараторов из существующего типоразмерного ряда
должен осуществляться по удельному, приходящему на единицу загрязнения масла
НРП, индексу производительности ЦО ц=/ас (м2ч/г). Его значение выбирается по
результатам износных испытаний дизелей с разным уровнем интенсивности центрифугирования (сепарирования) ММ в СС с СРФ. Экспериментальное моделирование эффективности функционирования системы ДЭТМО по показателю И позволило идентифицировать обобщенную скорость изнашивания основных деталей дизеля
полиномом второй степени:
И 16,911,417сп  42,88К т 122,9 рте 5,16σц 12,9сп К т 3,643сп рте 
0,41сп σц  33,12К т рте 5,55К т σц  4,7 ртеσц  0,58сп2 144,5К т2  0,86σц2 ,
(23)
где И – скорость изнашивания двигателя, %; сп – концентрация многофункциональных присадок в свежем масле, %; Кт – показатель качества топлива, отн. ед.; рте –
уровень форсирования дизеля, МПа.
Функция отклика И представляет обобщенную скорость изнашивания при
одинаковых коэффициентах весомости значений И поршневых колец, цилиндровых
втулок, вкладышей подшипников и соответсвующих им шеек коленчатого вала, выраженных относительно скорости изнашивания этих деталей при работе двигателя в
системе ДЭТМО с базовыми значениями рассматриваемых факторов: сп =13 %,
Кт=0,2, рте=1 МПа, ц=0, при которых И принято равным 100 %.
Приравнивая первую производную dИ/dц к нулю, получаем значение opt, при
котором резерв по глубине очистки масла от НРП полностью исчерпывается:
opt = 3+0,238сп+3,21Кт+2,73рте.
Дальнейшее повышение удельного индекса производительности ЦО не приводит к
значительному снижению И. При подстановке opt в выражение (23) получаем следующую зависимость для расчета минимальной скорости изнашивания дизеля:
Иmin  23,65  2,647сп  26, 23К т  108,8 рте  14, 22сп К т 
2
(24)
4,763сп рте  17,95К т рте  0,531сп2  135,5К т2  6, 422 рте
.
На базе модулей СРФ-60 и СРФД-120 уточнены типоразмерные ряды саморегенерирующихся фильтров для комплектования комбинированных и автоматизированных маслоочистительных комплексов дизелей разной мощности, в том числе до
40 тыс. кВт. Они способны с тонкостью отсева 20–50 мкм полнопоточно фильтровать 30–600 м3/ч масла. Ресурс работы их между химическими чистками составляет
3–5 тыс. ч при трудоемкости обслуживания 0,5–4 чел.ч/1000 ч. Доказана возможность хорошего совмещения их с центрифугами с напорным сливом и центробежными сепараторами, в том числе самоочищающего типа. Применение МЦН-НС для
глубокой очистки промывочного и СОЦС – циркуляционного масел от мелкодисперсных НРП тормозит их старение и облегчает функционирование саморегенерирующихся фильтров.
По зависимости (23), применяя показатель И, можно представить результат
ресурсосберегающего маслоиспользования при эксплуатации системы ДЭТМО с
использованием КМОК на основе СРФ и ЦО. Подобранный ЦС необходимо эксплуатировать с пропускной способностью, при которой его интенсивность очистки будет самой высокой. При этом уровень загрязнения масла НРП находится на мини-
22
мальном уровне, а СРФ функционирует в самых благоприятных условиях. Выбор
оптимальной пропускной способности ЦС осуществляется по формуле:
md0,21Qc0,568σ0,681
G00,252 ac0,0503
d
Qopt 1108
,
0,0398
1,07
c
0,95 x
(25)
где Qc – паспортная пропускная способность сепаратора, кг/ч; md, d – средний размер
и среднеквадратичное отклонение частиц ДФ, мкм; G0 –вместимость картера двигателя или сточно-циркуляционной цистерны, кг; ∆0,95 – номинальная тонкость отсева
ЦС, мкм; сх – концентрация НРП в масле, %.
Судовой эксперимент подтвердил работоспособность зависимостей (22) – (25) при выборе ЦО для унифицированных ММ в диапазоне сп=6–20 % со значением щелочности 9–40
мг КОН/г и зольности 1,5– 6,2 %. Вполне приемлемо их использование в анализе эффективности функционирования системы ДЭТМО, включающей масла, легированные зарубежными
многофункциональными зольными присадками в рассматриваемом диапазоне щелочности.
Таблица 2 – Результаты эксплуатационных испытаний СРФ-60 и СРФД-120
в СС судовых дизелей
9ЧН28/32
8ДН35/62
Показатель
СРФ-60+ СРФ БМЗ+ СРФД-120+
ФМП-М
МЦН-9НС МАРХ-309 МАРХ-309
Состояние моторного масла:
Концентрация НРП, %
общих
2,3±0,4
1,3±0,2
2,4±0,3
1,2±0,2
зольных
0,68±0,1 0,22±0,04 0,45±0,06 0,27±0,04
Щелочность масла, мг КОН/г
12±0,9
16±1,2
4,2±0,4
6,1±0,8
Степень окисления, %
13,2±1,6
8,4±0,8
10,2±1,4
9,8±1,2
Содержание смол, %
7,6±0,06 6,2±0,05
6,8±0,9
5,1±0,6
Работа маслоочистителей:
Интенсивность очистки от НРП, г/ч:
общих
290±30
3340±250 1230±95
5890±280
зольных
170±20
2390±160
245±8
1610±90
Продолжительность работы МО
без обслуживания, тыс.ч
0,76±0,1
3,52±0,3
1,6±0,3
5,2±0,8
Скорость изнашивания:
Поршневых колец, г/1000 ч
10,6±1,2
5,3±0,6
18,3±2,3
12,8±1,2
Цилиндровых втулок, мкм/1000 ч
45±6
25±4,2
15,4±2,1
10,1±0,8
Вкладышей мотылевых
подшипников, г/1000 ч
10±1
7±0,8
15,8±1,6
11,7±1,2
Нагаро- и лакообразование
на поршнях (общая оценка), балл
24,7±3,5
13,5±2,1
20,2±2,1
14,2±1,7
На примере судовых дизелей 9L28/32A-F(9ЧН28/32) и 8М32ВF62(8ДН35/62) показана эксплуатационная эффективность КМОК, содержащих соответственно модули СРФ-60
и СРФД-120 с номинальной тонкостью отсева 40 мкм в сочетании с центрифугой и СОЦС
(табл. 2). При испытании СРФД-120 в СС двигателя устанавливали самонастраивающийся
регулятор выбора по частоте регенерации фильтра пропускной способности сепаратора,
обеспечивающего минимальный уровень загрязнения масла и изнашивания дизеля.
В качестве базы сравнения приведены результаты моторного эксперимента с
установкой в СС рассматриваемых двигателей штатной системы очистки (ШСО),
23
включающей фильтр ФМП-М с ФЭ типа Н-15, фильтровальная штора которых выполнена в форме многолучевой звезды (двигатель 9ЧН28/32) и СРФ БМЗ с номинальной тонкостью отсева 90 мкм (двигатель 8ДН32/62). Испытания на судах проводились этапами по 2 тыс. ч. Эксперимент в дизеле 9ЧН28/32 осуществлялся на
масле М-14-Д2(цл30) и топочном мазуте 40 (малозольном) (ГОСТ 10585-2013) с содержанием серы 1,8–2,2 %. Дизель 8ДН35/62 работал на масле М-10-Г2(цс) и
среднедистеллятном топливе СМТ (ТУ 38.101567-87).
Судовой эксперимент показал высокую эффективность комбинированной очистки
ММ сочетанием полнопоточного фильтрования на основе СРФ, надежно защищающего пары трения (подшипники) от абразивного изнашивания и проворачивания
вкладышей, с байпасно подключаемыми ЦО, обеспечивающими глубокую, с удельной интенсивностью 2–4 г/(кВтч), очистку масла от продуктов, катализирующих
его окисление и старение, а также срабатывание присадок.
Новые КМОК по сравнению с ШСО в 3–14 раз более интенсивнее очищают
масло от НРП, стабилизируют его моюще-диспергирующие свойства на высоком
уровне, длительно сохраняет его солюбилизирующую способность, ускоряют перевод промежуточных продуктов окисления в карбены и карбоиды, которые легко
удаляются с ФЭ СРФ промывкой. Применение модернизированных КСТОМ в 1,2–
2,8 раза замедляет старение масла по основным направлениям и создает предпосылки для увеличения его срока службы и снижения трудоемкости обслуживания системы смазки двигателя.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
1 Итогом выполненных исследований является моделирование и разработка методов расчета рабочих процессов, а также совершенствование конструкций СРФ, что
позволило повысить эффективность и автономность функционирования КМОК в смазочных системах судовых автоматизированных дизелей. Предлагаемые режимы работы, рациональное сочетание МО, подключение СРФ в СС по полнопоточной схеме и
СОЦС (центрифуг) байпасно дало возможность полностью реализовать преимущества (достоинства) каждого из агрегатов для надежной защиты двигателя от абразивного изнашивания и глубокой очистки ММ от тонкодиспергированных зольных НРП
(катализаторов окисления масла), что способствует увеличению его срока службы.
2 Применение в составе автоматизированных КСТОМ усовершенствованных на
базе модулей СРФ-60 и СРФД-120 фильтров способствует обеспечению ресурсосберегающего маслоиспользования в дизелях средней и повышенной чистоты вращения
при работе на флотском и топочном мазутах, ММ группы Д2 со сроком необслуживаемой работы очистителей 3 и более тыс. ч. При этом угар и общий расход масла длительно стабилизируются на уровне 1,2–1,6 г/(кВт∙ч), а скорость изнашивания деталей
ЦПГ и подшипников двигателя с предотвращением проворачивания их вкладышей
соответствует аналогичным показателям при применении дистиллятных топлив.
3 Научная новизна в разработке моделей рабочих процессов СРФ достигнута:
– рассмотрением действия на отсев загрязнений наружного и внутреннего задерживающих участков ТФС при фильтровании ММ;
24
– идентификацией безразмерной координаты отсева, позволяющей упрощенно
учитывать влияние на отфильтровывание ДФ гидродинамики потоков через поры сложной конфигурации, химмотологической и адгезионной групп отсева;
– расчетно-экспериментальным моделированием процесса регенерации СРФ с
идентификацией его эффективности в зависимости от «мощности» промывочного потока, дисперсной характеристики загрязнений и адгезионных свойств отложений.
4 Предложены методы аналитического определения, с использованием специальных табулированных функций, тонкости, фракционных коэффициентов и полноты
отсева ТФС полотняного переплетения. Они просты в реализации и обеспечивают
удовлетворительную для инженерных расчетов эффективности СРФ точность. Достоинство и новизна их состоит в учете методами дифференциальной геометрии кривизны линий периметра поперечного сечения пор (капилляров) ТФС в форме криволинейного треугольника, рассмотрения отклонений его размеров от номинала, вызываемых особенностями технологического процесса изготовления и эксплуатационными факторами. Фракционные коэффициенты и полнота отсева СРФ с достаточно
высокой точностью рассчитываются по полученным аналитическим выражениям с
учетом распределения определяющего размера пор по нормальному и задании F(d) по
Вейбуллу и нормально логарифмическому законам. Отклонение расчетных показателей ∆0,95, φd и φф от их экспериментальных значений находится в диапазоне 2–8 %.
5 Подход к расчету фильтровальных характеристик ТФС базируется на идентификации поля скоростей потока в капиллярах сложной формы и обобщенной координаты отсева, которая объединяет действие основных задерживающих механизмов отсева и показывает отклонение движения частиц ДФ от линий тока фильтровальной (дисперсионной) среды в порах. Представлена полученная по результатам
экспериментального моделирования зависимость εd от гидродинамики потока в порах, относительного размера частиц и капилляра и основных факторов, формирующих процесс отсева.
6 Новый результат в улучшении показателей фильтрования и регенерации СРФ
получен оптимизацией параметров переплетения ТФС, способствующей одновременно
достижению ими как высокой пропускной, так и регенерационной способностей. Повышение эффективности регенерационного процесса осуществлено снижением грязевой
нагрузки на СРФ интенсивным центрифугированием (сепарированием) промывочного
(циркуляционного) масла, увеличением полноты отсева наружного фильтровального
участка сетки, совершенствованием конструкции ФЭ, РУ и в целом фильтра, введением
в рабочий цикл комбинированного, в том числе адаптивного, режима промывки.
7 Разработана методика ускоренных лабораторных испытаний СРФ для определения интегрального коэффициента регенерации, отвечающего его значению при
эксплуатации фильтра в судовых условиях в течение 3 тыс. ч. Показана связь показателя φрΣ с коэффициентом р стабилизации функционирования СРФ, с помощью
которого характеризуется работа фильтра в непрерывным режиме регенерации.
Наблюдается хорошее соответствие между значениями, в диапазоне 0,5–0,9, интегрального коэффициента регенерации при лабораторных экспериментах с данными
эксплуатационных (судовых) испытаний различных СРФ. Расчетные значения φ рΣ
по результатам моделирования полностью находятся в поле рассеивания экспериментальных данных по этому показателю, определенных с доверительной вероятностью 95 %.
25
8 Разработана модель регенерации, которая позволяет вести расчет эффективности этого процесса и периодичности химической мойки СРФ с учетом зависимости их от гидродинамической интенсивности и продолжительности промывки ФЭ
обратным потоком, особенностей конструкции элементов, адгезионной активности
отложений, регенерируемости ФМ и показателей процесса фильтрования. Модель
проверена на адекватность, показана ее работоспособность в эксплуатационных
условиях. Выявлено, что наибольшее влияние на φрΣ оказывает Rep промывочного
потока и адгезионная активность Фр отложений на ФЭ.
9 Выражение, полученное для расчета коэффициента регенерации, преобразовано в позином, позволяющий определять промывочный индекс современных СРФ,
способных эффективно с высоким τСРФ функционировать в системе ДЭТМО. Трансформированная зависимость реализована для ММ в широком диапазоне их диспергирующих свойств и адгезионных характеристик загрязнения НРП, показателей совершенства ТФС и рабочих элементов фильтра.
10 Срок автономной работы СРФ повышен интенсификацией глубокой очистки промывочного (циркуляционного) масла центрифугированием и сепарированием.
Приведены формулы для расчета интенсивности центрифугирования ММ и выбора
с учетом диспергирующе-стабилизирующих свойств масла и скорости его загрязнения НРП и оптимальных режимов работы СОЦС из условий минимального изнашивания дизеля для достижения срока необслуживаемой работы фильтра 3–5 тыс. ч.
Показано как можно корректировать этот показатель в зависимости от срабатывания
многофункциональных присадок и уровня концентрации в масле грубодисперсной
фазы нерастворимых загрязнений.
11 Использование саморегенерирующихся МО на судах показало:
– созданные на основе модулей СРФ и СРФД и улучшенные конструкции
фильтров надежно функционируют в СС судовых форсированных дизелей как полнопоточные агрегаты и по эффективности очистки не уступают зарубежным образцам МО этого же класса;
– реализованные в созданных конструкциях принципы фильтрования и регенерации позволяют очищать ММ в широком диапазоне их вязкости и моющедиспергирующих свойств, адгезионных характеристик ДФ;
– очистка промывочной жидкости СРФ, которой чаще всего является рабочая среда СС, возможна фильтрованием, центрифугированием и сепарированием;
– высокие функциональные показатели СРФ достигаются только при их работе в составе КСТОМ.
12 На базе модулей СРФ-60 и СРФД-120 скомплектованы базовые модификации и типоразмерные ряды унифицированных конструкций фильтров соответственно для легких (Фр=0,6–0,9) и тяжелых (Фр=0,2–0,5) условий работы. При тонкости
отсева 20–50 мкм их пропускная способность составляет 30–600 м3/ч, ресурс работы
между химическими чистками соответствует 3–5 тыс. ч, трудоемкость обслуживания
соответствует 0,5–4 чел.∙ч/1000 ч работы. Результаты эксплуатационных испытаний
СРФ-60 в судовых дизелях 9ЧН28/32 и СРФД-120 – 8ДН35/62 в комбинации с центробежными МО показали превосходство их над ШСО, которое выразилось в снижении изнашивания основных трибосопряжений двигателей и нагаролакообразования на поршнях на 30–60 % и увеличении срока службы ММ в 2–3 раза.
26
Основные положения диссертации изложено в работах:
Издания, рекомендуемые ВАК
1 Кича, Г. П. Моделирование тонкости и полноты отсева саморегенерирующихся фильтров с ткаными сетками полотняного переплетения при очистке топлив
и масел судовых энергетических установок / Г. П. Кича, С. П. Бойко, С. В. Глушков
// Морские интеллектуальные технологии. – 2016. – № 3 (33), Т.1. – С. 152–158.
2 Кича, Г. П. Оптимизация поровой структуры тканых фильтровальных сеток судовых саморегенерирующихся очистителей топлива и масла / Г. П. Кича, А. В. Надежкин, С. П. Бойко // Транспортное дело России. – 2016. – № 3 (124). – С. 133–139.
3 Кича, Г. П. Экспериментальное моделирование эффективности процесса регенерации самоочищающихся фильтров, функционирующих в системах смазки судовых дизелей / Г. П. Кича, С. П. Бойко // Морские интеллектуальные технологии. –
2015. – № 3(29), Т.1. – С. 95–101.
4 Бойко, С. П. Идентификация разделительной способности тканых регенерируемых фильтровальных материалов нового поколения / С. П. Бойко, Г. П. Кича // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. – 2015. – № 3. – С. 132–139.
5 Бойко, С. П. Инженерные методы расчета эффективности тканых фильтровальных материалов при очистке топлив и масел на судах / С. П. Бойко, Г. П. Кича // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. – 2015. – № 4. – С. 146–151.
Статьи в региональных изданиях
6 Бойко, С. П. Моделирование эффективности судовых саморегенерирующихся
очистителей, оснащенных ткаными фильтровальные материалами / С. П. Бойко // Научные
проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. – 2016. – № 3 – 4. – С. 82–88.
7 Бойко, С. П. Идентификация эффективности фильтровальных сеток полотняного переплетения по фракционному коэффициенту отсева / С. П. Бойко //
Сб. науч. тр. Дальрыбвтуза. – 2016. – Т.38. – С.33–40.
8 Бойко, С. П. Методика и результаты расчета тонкости и полноты отсева
тканых фильтровальных сеток судовых саморегенерирующихся очистителей топлива и масла / С. П. Бойко // Сб. науч. тр. Дальрыбвтуза. – 2016. – Т.37. – С.38–44.
9 Бойко, С. П. Сравнение функциональных показателей тканых фильтровальных сеток, используемых в судовых саморегенерирующихся топливо- и маслоочистителях / С. П. Бойко // Сб. науч. тр. Дальрыбвтуза. – 2015. – Т. 36. – С. 75–79.
10 Бойко, С. П. Комбинированная система очистки моторного масла в судовых
форсированных дизелях / С. П. Бойко // Вестник морского государственного университета. Серия «Судостроение и судоремонт». – 2016. – Вып. 74. – С. 45–51.
11 Бойко, С. П. Расчет эффективности противотечной регенерации самоочищающихся фильтров топливных и смазочных систем судовых дизелей / С. П. Бойко
// Сб. науч. тр. Дальрыбвтуза. – 2014. – Т. 31. – С. 51–57.
12 Самоочищающийся фильтр: полезная модель, пат № 163757 Рос. Федерация:
МПК В 01 D 29/66 // С. П. Бойко, Н. К. Пак; заявитель и патентообладатель Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего
образования "Морской государственный университет имени адмирала Г. И. Невельского". – №2015130664/05; заявл. 23.07.2015; опубл. 10.08.2016, Бюл. №22. – 3 с.
Вклад диссертанта в совместных публикациях составляет не менее 40 %.
Бойко Сергей Петрович
МОДЕЛИРОВАНИЕ И ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ
ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ САМОРЕГЕНЕРИРУЮЩИХСЯ ФИЛЬТРОВ
В СМАЗОЧНЫХ СИСТЕМАХ СУДОВЫХ ДИЗЕЛЕЙ
Автореферат диссертации на соискание
ученой степени кандидата технических наук
1,00 уч.-изд. л.
Тираж 100 экз.
Формат 60 84 1/16
Заказ № 315
Отпечатано в типографии ИПК МГУ им. адм. Г.И. Невельского
690003, г. Владивосток, ул. Верхнепортовая 50а
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа