close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Особенности НДС грунтов отсыпаемых на слабые основания с дренажными прорезями и гибким ростверком

код для вставкиСкачать
На правах рукописи
НГУЕН НЬЫ БАО
ОСОБЕННОСТИ НДС ГРУНТОВ, ОТСЫПАЕМЫХ НА СЛАБЫЕ
ОСНОВАНИЯ С ДРЕНАЖНЫМИ ПРОРЕЗЯМИ И ГИБКИМ
РОСТВЕРКОМ
(05.23.11— Проектирование и строительство дорог, метрополитенов,
аэродромов, мостов и транспортных тоннелей)
Автореферат
диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Научный руководитель –
доктор технических наук,
профессор, Академик РАТ РФ,
Добров Э.М.
Москва 2018
1
Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном учреждении
высшего образования «Московский государственный автомобильно- дорожный
технический университет (МАДИ) на кафедре «Аэропорты, инженерная геология и
геотехника».
Научный руководитель:
Добров Эдуард Михайлович - доктор технических
наук, академик РАТ РФ, профессор
Официальные оппоненты:
Кузахметова Эмма Константиновна - доктор
технических наук, профессор кафедры «Здания и
сооружения на транспорте» РОАТ «Российского
университета транспорта» (МИИТ)
Шмелев
Василий
Алексеевич
-
кандидат
технических наук, старший научный сотрудник,
акционерное общество (АО «НИИ мостов »)
Ведущая организация:
АО
Научно-исследовательский
институт
транспортного строительства (ЦНИИС).
Защита диссертации состоится
"18" октября 2018 г. в ___ часов на
заседании диссертационного совета Д 212.126.02 на базе ФГБОУ ВО «Московский
государственный автомобильно- дорожный технический университет (МАДИ) по
адресу: 125319, Москва, А - 319, Ленинградский проспект, 64, ауд. 42.
Телефон для справок 8(499)155-93-24
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке и на сайте ФГБОУ ВО
«Московский государственный автомобильно- дорожный технический университет
(МАДИ)» http/www.madi.ru
Автореферат разослан "___" _______ 2018 года
Ученый секретарь диссертационного совета
Кандидат технических наук, доцент
Борисюк Н. В.
2
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность темы.
При строительстве земляного полотна
автомобильных дорог на слабых грунтах с целью с целью ускорения
процессов их консолидации используются дренажные песчаные прорези
совместно с гибким ростверком из геотекстиля.
консолидации
слабых
стабилизации
их
оснований
осадок
под
достигается,
весом
Ускорение процессов
дорожной
главным
образом,
насыпи
за
и
счет
существенного сокращения траекторий фильтрационного оттока поровой
жидкости и роста градиентов ее выдавливания из слабого грунта. Для
прогноза хода осадок и времени завершения их активной фазы используются,
как правило, современные методы и приемы механики грунтов, отраженные
в действующих нормативно-технических документах.
Однако, наряду с этими задачами, при проектировании таких
конструкций, как правило,
возникает необходимость решения ряда
дополнительных практических проблем, из которых к наиболее актуальным
следует отнести такие как: прогноз конечной осадки дорожной конструкции
с учетом армирующей и разгружающей способности дренажных прорезей;
оценку давления насыпных грунтов на неоднородное по деформируемости
основание, а следовательно, и на гибкий ростверк; характер осадок и
деформаций гибкого ростверка в зоне контакта насыпной слой-слабый грунт
и т.п. В этой связи, учитывая актуальность проблемы строительства
транспортных сооружений на слабых грунтах как в условиях России, так и
для условий Вьетнама, целью настоящей диссертационной работы
является дальнейшее совершенствование методики проектирования
дорожных насыпей на слабых основаниях, усиленных дренажными
прорезями с гибким ростверком.
В соответствии с поставленной целью определены следующие
задачи исследований.
3
• Проанализировать накопленный отечественный и
зарубежный опыт проектирования и строительства автомобильных
дорог на слабых грунтах с учетом различных конструктивных и
технологических
решений,
обеспечивающих
повышение
их
несущей способности и стабильности.
Методами математического моделирования (МКЭ)
исследовать особенности формирования НДС насыпных грунтов с
учетом наличия в слабых основаниях песчаных дренажных
прорезей, обратив при этом особое внимание на:
-
характер
распределения
давлений
от
слоя
насыпного грунта на слабый грунт и дренажные прорези;
- характер осадок насыпных слоев, слабых грунтов и
гибких ростверков.
• Аналитически
проанализировать
результаты
математического моделирования, выполненного по МКЭ, и
получить расчетные зависимости по прогнозу осадок слабых
оснований с учетом армирующей роли дренажных прорезей.
• Разработать методику прогноза повышения несущей
способности слабых оснований дорожных насыпей за счет
дренажных прорезей и расчета гибких ростверков с учетом
деформационных свойств геосинтетических материалов.
Научная новизна работы состоит в том, что на основе
выполненных теоретических исследований и моделирования работы слабых
оснований по методу конечных элементов (МКЭ):
• установлено,
что
эффективность
применения
дренажных прорезей определяется соотношением коэффициентов
бокового давления грунта дрен и грунта слабого основания, а также
4
степенью его насыщения дренажными прорезями;
• установлена
минимальная
мощность
насыпных
грунтов и высота дорожных насыпей, при которых деформации их
осадок на слабых основаниях с дренажными прорезями носят
равномерный характер;
• установлено, что при увеличении мощности слоя
насыпного грунта его давление на слабое основание и гибкий
ростверк непрерывно нарастает, свидетельствуя об отсутствии
влияния на его величину разгружающего свода;
• установлено, что в насыпном слое грунта темп роста
давления на слабый грунт и гибкий ростверк с глубиной
понижается, а на дренажную прорезь – увеличивается, что
объясняется эффектом локального зависания слоя насыпного грунта
по траекториям предельного состояния;
• получены
аналитические решения, позволяющие
практически учесть эффект зависания слоя насыпного грунта в
пределах
вертикальных
поверхностей
скольжения
с
учетом
деформационной неоднородности слабого основания;
• получена аналитическая зависимость для прогноза
повышения величины модуля деформации слабого основания
дорожных насыпей в результате устройства песчаных дренажных
прорезей;
• установлено подобие между характером накопления
деформаций слабого грунта, расположенного между дренажными
прорезями, и
деформациями провисания натянутых тросов, что
позволило уточнить методику расчета геосинтетических слоев
гибких ростверков
Практическая ценность работы: заключается в дальнейшем
совершенствовании методических основ проектирования земляного полотна,
5
сооружаемого в сложных инженерно-геологических условиях, позволяющих
более обосновано использовать
грунтовые дренажные прорези и гибкий
ростверк для увеличения несущей способности слабых оснований.
На защиту выносятся:
•
результаты
моделирования
НДС
грунтов,
отсыпанных на слабых основаниях с дренажными прорезями, и
полученные закономерности
развития вертикальных напряжений от
их собственного веса;
•
особенности формирования осадок слабых грунтов в
зонах влияния дренажных прорезей и слоя насыпных грунтов по мере
нарастания его мощности;
•
аналитическая зависимость для прогноза давления на
гибкий ростверк насыпного грунта в условиях его частичного
зависания по траекториям предельного его состояния над дренажными
прорезями с учетом соотношения модулей деформации грунта и грунта
дрен;
•
аналитическая зависимость для прогноза величины
повышения несущей способности слабого основания дорожных
насыпей в результате устройства песчаных дренажных прорезей;
•
усовершенствованная
методика
расчета
гибкого
ростверка и рекомендации по ее практическому использованию.
Объем работы. Диссертация состоит из введения, 4 глав и общих
выводов. Основной текст диссертации содержит 150 стр. печатного текста,
69 рисунков и 9 таблиц. Библиография состоит из 46 наименований
использованных литературных источников.
Апробация работы:
6
1. Промежуточные этапы работы докладывались на 75-й научнотехнической конференции (МАДИ).
2. По материалам работы опубликованы следующие статьи в
рецензируемых журналах:
•
Добров Э.М.,Нгуен Ньы Бао. Учет эффекта зависания
насыпного грунта при устройстве гибких ростверков на слабых
грунтах. Жур-л «Наука и техника в дорожной отрасли», № 1, 2017, 2123 с.
•
Добров Э.М., Нгуен Ньы Бао. Давление насыпного
грунта на геотекстиль гибкого ростверка при усилении слабых
оснований песчаными прорезями. Жур-л, Геотехника», № 02. 2017.,
2017.
СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ
Введение содержит краткое обоснование актуальности темы
диссертации, сформулирована ее цель, научная новизна и практическая
значимость.
Первая глава диссертации посвящена рассмотрению основных
проблем, связанных со строительством дорожных насыпей на слабых
грунтах.
Отмечено, что к слабым, в общем инженерно-геологическом
смысле, относят совершенно разные по своему происхождению и свойствам
природные
отложения
органо-минеральных
и
органических
грунтов,
обладающих значительной влажностью, высокой сжимаемостью и малой
сдвиговой прочностью. Однако, наряду с этим главным показателем низкой
несущей способности основания остается его неспособность без разрушения
воспринять давление насыпи той или иной высоты при требуемых темпах ее
отсыпки, что указывает на определенную относительность существующих
понятий «слабый грунт» или «слабое основание» и их зависимость от
сдвиговой прочности грунта и НДС основания сооружения. В этой связи
7
приводятся существующие схемы подразделения слабых оснований на
различные типы в зависимости от характера их поведения под весом
насыпей.
Изложена
краткая
основных
представителей
инженерно-геологическая
характеристика
слабых грунтов Вьетнама и
их
частные
классификации. Слабые грунты Вьетнама обычно представлены молодыми
четвертичными отложениями, приуроченными к дельтовым зонам (старой и
новой) речных долин двух больших рек Красной и Тхай-бань и их притоков,
врезанных в их аллювиальные отложения на равнинах Севера и Юга
Вьетнама. Отмечено, что насыпь высотой 2-3 м часто является предельной,
т.к. вызывает нарушение прочности оснований.
Далее, рассмотрены наиболее распространенные конструкции
земляного полотна на переходах через болота и отложения слабых грунтов и
технологии их сооружения. Кратко даны сведения: по конструкциям
вертикальных песчаных дрен, свай-дрен и прорезей, которые, сокращая путь
фильтрации, уменьшают время накопления осадки насыпи и ее величину;
ленточным вертикальным дренам (ЛВД) из геотекстиля; глубинному
укреплению грунтов, при котором укрепление слабого грунта основания
реализуется в форме устройства свай из укрепленного грунта или в форме
устройства сплошного укрепленного массива той или иной мощности;
струйной геотехнологии или «Jet grouting method», как методу закрепления
грунтов, основанного на одновременном разрушении и перемешивании
грунта высоконапорной струей цементного раствора; использованию
текстильно-песчаных
свай,
в
которых
уплотненный
вибрационным
воздействием сыпучий грунт заключен в цилиндрическую высокопрочную
бесшовную геосинтетическую оболочку; по щебеночным сваям, а также по
конструкциям
легких
насыпей,
возводимых
из
экструзионных
пенополистирольных плит «Технониколь» XPS, которые обладают настолько
малым собственным весом, что они не могут вызвать недопустимые осадки
8
консолидации слабых грунтов основания ни в процессе строительства, ни в
период эксплуатации автомобильной дороги.
В завершение главы приведены сведения по существующей
методике расчета конструкций гибких ростверков.
Указывается на
определенные недостатки существующих расчетных схем и необходимость
их дальнейшего совершенствования, т.к. она ориентируется на случай, когда
гибкий ростверк устраивается на свайном основании, выполненном из
жестких, недеформируемых под действием вертикальной нагрузки от веса
насыпи, свайных элементах - железобетонных или грунтоцементных (jetgrouting). Формулируется цель настоящей диссертационной работы и задачи
исследований.
Вторая
глава
диссертации
содержит
краткое
изложение
теоретических основ метода конечных элементов (МКЭ), особенностей
практического использования программы Плаксис (“Plaxis”) и содержит
результаты
теоретического
анализа
особенностей
формирования
напряженно-деформированного состояния (НДС) в условиях плоской задачи
как слоя насыпных грунтов, так и слоя слабого грунта ограниченной
мощности, расположенного в зоне влияния дренажных прорезей (рис.1).
9
Рисунок 1. Схема модели элемента слоя насыпного грунта и слабого грунта с
двумя прорезями
При этом указывается, что ранее аналогичная схема моделирования
по МКЭ использовалась также в исследованиях Чан Куок Дат (2010 г.), Ле
Суан Тхо (2011г.) и До Кхань Хунг (2014 г.), выполненных под руководством
Э.М. Доброва, по изучению НДС слабых оснований дорожных насыпей,
усиленных грунтоцементными (jet-grouting) сваями, а также просто
песчаными сваями-дренами или песчаными сваями в геосинтетических
оболочках.
Результаты
математического
моделирования,
выполненные
авторм в случае наличия в модели слабого основании дренажных прорезей
(рисунок 1) применительно к особенностям развития напряжений слабого
грунта в зоне влияния дренажных прорезей, оказались такими же, как и в
случае наличия в слабом основании дренажных свай-дрен. Поэтому для
автора значительно больший интерес представляли исследования, связанные
с изучением степени влияния на напряженно-деформированное состояние
10
(НДС)
насыпного слоя его мощности, ширины дренажных прорезей и
расстояния (пролета) между ними. Особенно, это относилось к изучению
влияния всех этих факторов на возможное искажение верхней (дневной) и
нижней (контактной) поверхности насыпного слоя за счет его деформции и
деформации слабого основания, однородность которого нарушается за счет
устройства дренажных прорезей.
Характер развития вертикальных напряжений
 z по глубинеz/D,
по мере роста мощности h/D отсыпаемого слоя грунта, анализировался по
двум основным створам. Створ a-a располагался над осью прорези (рисунок
1), а створ b-b, проходящий по оси симметрии модели, располагался между
песчаными прорезями по центру блока слабого грунта. В процессе
моделирования исследовалось влияние на
z
мощности слоя отсыпки hн,
расстояния между дренами L-D и соотношения модулей деформации грунта
дренажной прорези Eдр и слабого грунта Е0. Результаты этих исследований
представлены на рисунке 2.
Из его анализа следует, что при любой конечной мощности h/D
насыпного слоя можно выделить две его части: верхнюю и нижнюю или
придонную, т.е. ту, которая непосредственно контактирует со слабым
основанием или гибким ростверком.
11
Рисунок 2. Изменение вертикальных напряжений  по глубине z/D от
z
мощности насыпного слоя грунта hH=nD и L=3D.
С ростом общей мощности насыпного слоя от hH/D=5 до hH/D=8
происходит пропорциональный рост верхней части слоя, в пределах которого
характер развития вертикальных давлений по глубине в том и другом створе
строго подчиняется линейному закону  z = Р +   z .
Что же касается придонной части насыпного слоя, то ее
мощность во всех приведенных случаях одинакова и равна приблизительно
3D. Но самое главное, в пределах этой части насыпного слоя характер
развития
 z по глубине (z/D) отклоняется от приведенного выше линейного
закона. Причем, характер этого отклонения зависит от места расположения
расчетного створа. Так, в створе а-а (рисунок 1) максимальные напряжения
 hmax оказываются несколько меньше величины Р +   h , а в створе b-b,
наоборот, - больше. Обращает на себя внимание также и то, что величина
отклонения
 hmax от линейного закона в створе а-а над слабым грунтом
гораздо меньше величины подобного отклонения
 hmax в створе b-b над
дренажной прорезью. При этом амплитуда взаимного расхождения этих
12
величин явно зависит от соотношения модулей деформации слабого грунта и
дрены, логично уменьшаясь (рисунок 3) по мере сближения этих величин.
Рисунок 3. Зависимость вертикальных напряжениях от мощности слоя
насыпного грунта при различных величинах модуля деформяциислабого
грунта E0 и грунта дренажной прорези Eдр
Сохранение постоянной мощности слоя насыпного грунта hH=3D
при различных расстояниях между осями дренажных прорезей L=3D-7D
несколько сказывается на величине зоны нарушения гидростатического роста
напряжений от собственного веса грунта, однако это практически не влияет
на величину максимальных давлений на слабый грунт, гибкий ростверк и
дрены.
Таким
образом,
моделирование
показало,
что
эффект
образования разгружающего свода в слое насыпного грунта между
дренажными прорезями в явном виде не проявляется, и вертикальные
напряжения
z,
в основном, монотонно взрастают с глубиной, при
некотором отклонении от
линейного закона ( z = Р +   z ) в нижней
придонной части слоя мощностью 3D.
При изучении характера развития осадок поверхности слоя
13
насыпного грунта и его контактной поверхности со слабым грунтом было
получено, что если изменяется мощность слоя насыпного грунта, а ширина D
дренажных прорезей и расстояние L между ними остается постоянной, то
происходит рост осадок той и другой поверхности по величине (Рисунок 45). При этом, осадки поверхности слоя закономерно оказываются выше
осадок его контактной зоны или поверхности слабого основания с дренами.
Однако, если амплитуды осадок поверхности насыпного слоя в расчетных
створах (рисунок 1) постепенно уменьшается до нуля, то амплитуды осадок
слоя слабого грунта под действием приложенной нагрузки и давления от веса
возрастающей мощности слоя насыпного грунта до конца не исчезают.
Рисунок 4. Осадки поверхности слоя насыпного грунта при его различной
мощности при L=4D и модуле деформации грунта дрен Е1=35МПа.
14
Рисунок 5. Осадки слабого основания при различной мощности слоя
насыпного грунта и L=4D и модуле деформации грунта дрен Е1=35МПа.
Из этих исследований также следовало, что под весом насыпной
толщи осадку испытывают не только слабый грунт, но и песчаные
дренажные прорези.
расстояния
L
между
Кроме того было получено, что с увеличением
дренажными
прорезями
деформации
осадки
поверхности насыпного слоя увеличиваются. Увеличиваются также и осадки
его контактной (нижней) поверхности, непосредственно соприкасающейся с
поверхностью слабого основания. При этом очертания деформаций той и
другой поверхности, несмотря на их некоторое различие, носят вид плавно
прогнутых параболических кривых в зоне между дренажными прорезями.
(Рисунок 6).
Исследования также показали, что минимальная мощность
hнmin слоя насыпных грунтов, при которой обеспечивается равномерная
осадка его поверхности, зависит от ширины дренажных прорезей D и шага их
расположения L, а в общем случае, от степени насыщенности  = (D/L)%
основания дренами (рисунок 7).
15
Рисунок 6. Влияние расстояния между прорезями L на осадку поверхности
слабого грунта (и гибкого ростверка) при hн=2,0 D; Е1=35МПа
Рисунок 7. Зависимость мощности выравнивающего насыпного слоя hнmin от
насыщенности  = (D/L)% слабого основания дренажными прорезями.
Третья глава диссертации посвящена теоретическому анализу
результатов моделирования НДС насыпного грунта. При этом, прежде всего,
было
сделано
предположение,
что
выявленное
отклонение
от
гидростатического закона характера нарастания давлений от собственного
16
веса грунта, обусловлено эффектом частичного зависания грунта насыпного
слоя на вертикальных поверхностях скольжения, являющихся виртуальным
продолжением стенок дренажных прорезей, сделанных в слабом основании
(рисунок 8).
Рисунок 8. Расчетная схема равновесия сил элементарного dz слоя грунтовой
засыпки под воздействием его собственного удельного веса
.
В этих условиях уравнение равновесия элементарного слоя
dz будет иметь вид
насыпного грунта мощностью
bdz +  z b − ( z b + d z b) − 2 z f 0 kdz = 0 ,
где
коэффициент
b=L-D
трения
–
расстояние
насыпного
мобилизации сил трения; ξ

между
грунта;
(1)
f 0 = tg -
прорезями;
k=1-E0/Eдр
–
коэффициент
- коэффициент бокового давления слоя
насыпного грунта, равный tg 2 (450 −  / 2) . Сцепление насыпного грунта не
учитывается (С=0).
Уравнение
равновесия
(1)
без
коэффициента
уравнению равновесия слоя грунтовой засыпки мощностью
dz
k
подобно
в траншее
шириной b. Необходимость учета коэффициента k в уравнении равновесия
(1) обусловлена неравенством модулей деформации слабого грунта Е0 и
17
грунта дрены Едр, поскольку только в этом случае возможно образование
предельных вертикальных поверхностей скольжения и реализация эффекта
зависания насыпного грунта.
После интегрирования (1) с учетом граничных условий: Ϭz=0 при
z=0, максимальное давление
 hmax на слабый грунт от слоя насыпного
грунта, с учетом результатов моделирования (рисунок 2) его НДС, будет
равно
 hmax =
2f
b
[1 − exp(− 0 k  3D)]
2f 0 k
b
(2)
Рисунок 9. Характер развития напряжений  z по глубине насыпного слоя
грунта от его собственного веса при: k =1-5/35=0,86;
18
Лучшее совпадение значений
 hmax , рассчитанных по формуле
(2) и полученных с помощью МКЭ, наблюдается при b=L, т.е. при выходе
предполагаемых траекторий предельного состояния за пределы расстояния
между дренажными прорезями. Однако, в целом, результаты исследований
показали, что при оценке интенсивности давлений на слабый грунт или
гибкий ростверк, эффект зависания слоя насыпного грунта можно не
учитывать, а принимать, что  max =   h .
h
В
рамках
данной
главы
был
также
аналитически
проанализированы причины появления насыпных слоев минимальной
мощности, при которой их осадка на слабом грунте с дренами становится
равномерной. Установлено, что при ширине прорези 0,1м мощность
стабильного насыпного слоя должна быть приблизительно в два раза (hн =2L)
превышать расстояние между осями дрен. При ширине прорезей 0,2-0,3м
мощность стабильного слоя должна быть уже не менее hн =3L.
В
четвертой
главе
диссертации
рассмотрены
условия
применения и расчет гибких ростверков, уложенных поверх оголовков
жестких свай-стоек, в то врем как в случае наличия в слабом грунте
грунтовых свай-дрен или прорезей, роль гибкого ростверка сводится,
главным образом, к уменьшению мощности слоя насыпного грунта, при
которой достигается равномерные осадки его поверхности.
Рисунок 10. Схема деформирования гибкого ростверка на слабом основании
между дренажными прорезями.
19
Изложены прочностные и деформационные особенности свойств
геотекстиля как основного силового элемента конструкции гибкого
ростверка. Отмечено, что при допустимости расчетных напряжений
растяжения, равных длительной прочности геотекстиля, ростверк может
получить относительное свое удлинение порядка 6%, что может привести к
развитию недопустимо большого его прогиба. Учет взаимосвязи этих
расчетных параметров между собой автором предложено выполнять, исходя
из аналогии характера деформаций геосинтетического плотна гибкого
ростверка и троса, натянутого между двумя опорами (рисунок 10).
В этой связи максимальное усилие растяжения, воспринимаемое
гибким ростверком равно
2
N max
где
ηдоп
L
Q
=
1+
2
16доп
2
, [кН/м]
(1)
Q - результирующая суммарная нагрузка, вызывающая прогиб
полосы ростверка шириной 1,0м с учетом упругой реакции слабого
грунта, равная
Q =   hн  L −
2 Е0
доп  L , [кН/м]
3 h0
(2)
В этих формулах: γ- удельный вес грунта насыпи (kН/м3); hн-высота
насыпи (м); L-расстояние между осями прорезей (м); h0-мощность толщи
слабых грунтов (м); Е0- исходный модуль деформации слабого грунта (МПа).
В завершение главы приведены краткие «Рекомендации» по снижению
осадок дорожных насыпей на слабых основаниях с дренажными прорезями и
повышению их равномерности за счет использования гибких ростверков.
20
ОБЩИЕ ВЫВОДЫ
1. Численным моделированием НДС слоя грунта по МКЭ, отсыпанного
на слабом основании с дренажными прорезями установлено, что по мере
увеличения мощности насыпного слоя грунта происходит постепенное
выравнивание осадок его поверхности и при некоторой его мощности
осадки
становится
полностью
равномерными,
сохраняя
при
этом
неравномерность осадок слабого грунта основания.
2. Численным моделированием НДС слоя насыпного грунта по МКЭ
установлено, что при увеличении мощности слоя насыпного грунта, его
давление на слабое основание и гибкий ростверк непрерывно нарастает,
однако в нижней ограниченной части насыпного слоя, контактирующей со
слабым грунтом основания, линейный характер роста давления от
собственного веса грунта с глубиной нарушается, несколько снижаясь над
слабым грунтом основания (или гибким ростверком) и повышаясь над
дренажными прорезями.
3. Аналитически установлено, что данный эффект может быть
обусловлен деформационной неоднородностью основания и возможностью
формирования в толще насыпного слоя грунта поверхностей предельного
состояния и действием касательных напряжений, которые в случае наличия
слабого основания препятствуют нарастанию давления насыпного грунта, а в
случае дренажной прорези -- дополнительно его увеличивают.
4. Установлено, что песчаные дренажные прорези более эффективно,
чем вертикальные сваи-дрены, повышают несущую способность слабых
оснований за счет увеличения их общего модуля деформации и проявления
армирующего эффекта.
5. Подтверждено, что, как и в случае песчаных свай-дрен, рост
несущей способности слабых оснований происходит за счет компенсации
21
разницы деформационных и прочностных характеристик грунта прорезей и
слабого грунта.
6. Предложена методика расчета гибкого ростверка, учитывающая
допустимую амплитуду осадок слабого грунта и дренажных прорезей,
параболический характер прогиба ростверка и допустимую деформацию
растяжения его слоев из геосинтетического материала.
СПИСОК РАБОТ, ОПУБЛИКОВАННЫХ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ
1. Добров Э.М.,Нгуен Ньы Бао. Учет эффекта зависания насыпного
грунта при устройстве гибких ростверков на слабых грунтах. Жур-л «Наука и
техника в дорожной отрасли», № 1, 2017, 21-23 с.
2. Добров Э.М., Нгуен Ньы Бао. Давление насыпного грунта на
геотекстиль гибкого ростверка при усилении слабых оснований песчаными
прорезями. Жур-л, «Геотехника», № 01. 2017, 14-20 c.
Подписано в печать 29 июня 2018г. Формат 60х84/16
Печать офсетная Усл. печ. л. 1,0 тираж 100 экз. Заказ 174
МАДИ 125319, Москва, Ленинградский пр-т, д.64
22
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
13
Размер файла
1 099 Кб
Теги
особенности, грунтов, гибкий, слабых, ростверком, основания, дренажных, ндс, отсыпаемых, прорезями
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа