close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Разработка и обоснование метода выравнивания гидротехнических сооружений подвергшихся неравномерным осадкам

код для вставкиСкачать
2
Работа
выполнена
в
Федеральном
государственном
бюджетном
образовательном
учреждении высшего образования «Российский государственный аграрный университет –
МСХА имени К. А. Тимирязева» (ФГБОУ ВО РГАУ-МСХА имени К.А. Тимирязева)
Научный руководитель:
Официальные оппоненты:
доктор технических наук, старший научный сотрудник
Рубин Олег Дмитриевич
Соболь Станислав Владимирович,
доктор технических наук, профессор, ФГБОУ ВО
«Нижегородский
государственный
архитектурностроительный университет» (ННГАСУ), кафедра
«Гидротехнических и транспортных сооружений»,
заведующий кафедрой
Чунюк Дмитрий Юрьевич,
кандидат технических наук, доцент, ФГБОУ ВО
«Национальный
исследовательский
Московский
государственный строительный университет» (НИУ
МГСУ), кафедра «Механики грунтов и геотехники»,
заведующий кафедрой
Ведущая организация
Федеральное
государственное
бюджетное
образовательное учреждение высшего образования
«Южно-Российский
государственный
политехнический университет (НПИ) имени М.И.
Платова»
Защита состоится «20» ноября 2018 г. в 16 часов (по местному времени) на заседании
диссертационного совета Д 212.138.03, созданного на базе Федерального государственного
бюджетного образовательного учреждения высшего образования «Национальный
исследовательский Московский государственный строительный университет» по адресу:
129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26, 9 студия «Открытая сеть».
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Федерального государственного
бюджетного образовательного учреждения высшего образования «Национальный
исследовательский Московский государственный строительный университет» и на сайте
университета www.mgsu.ru.
Автореферат разослан «
Ученый секретарь
диссертационного совета
» _________ 2018 г.
___________
Бестужева
Александра Станиславовна
3
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность темы исследования. В соответствии с Законом РФ «О безопасности
гидротехнических сооружений» №117-ФЗ от 21 июня 1997 г. требуется обеспечение
требуемого уровня безопасности железобетонных сооружений на стадиях строительства и
эксплуатации. Вместе с тем имеются случаи отклонения от проектного поведения, в том
числе неравномерные осадки.
В некоторых случаях осадки железобетонных сооружений гидроузлов превышают
расчетные значения и возникают неравномерные осадки. Как правило, неравномерные
осадки возникают в сооружениях, имеющих в основании мягкие грунты. При возникновении
неравномерных осадок, как правило, нарушается положение вертикальных осей
установленного в гидросооружении оборудования, которое вследствие этого теряет
работоспособность.
С учетом вышесказанного возникает необходимость восстановления железобетонных
сооружений гидроузлов, подвергшихся неравномерным осадкам, которое имеет цель
возвращения эксплуатационных свойств как его конструктивных элементов, так и
оборудования, размещенного в нем.
Восстановление гидротехнического сооружения заключается в возвращении его
планово-высотного положения в исходное (которое, может быть выполнено с помощью его
выравнивания), а также в возвращении эксплуатационных свойств его конструктивных
элементов, которое целесообразно выполнить с помощью систем внешнего армирования.
Исходя из этого, данная проблема является актуальной, и ее решение представляет
как научный, так и практический интерес.
Степень разработанности темы исследования. К настоящему моменту
восстановление железобетонных сооружений гидроузлов, подвергшихся неравномерным
осадкам, выполнялось либо методом демонтажа их конструктивных элементов, либо, в
отдельных случаях, методом выравнивания сооружений.
Демонтаж конструктивных элементов железобетонных сооружений гидроузлов
приводит к существенному перерасходу средств на возведение ГТС в связи с затратами на
разборку сооружения или его части, а также оборудования, размещенного в нем; и
последующего повторного возведения сооружения и монтажа оборудования. При этом, как
правило, требуется выполнение мероприятий по усилению основания сооружения или
изменению конструктивной схемы его фундамента.
Выравнивание гидротехнических сооружений выполнялось весьма редко. Эти работы
выполнялись методом компенсационного нагнетания. При этом, в связи с несовершенством
расчетного обоснования, отсутствовал расчетный механизм определения технологии
управляемого выравнивания.
Упрощенный подход к определению параметров выравнивания был связан с
отсутствием опыта численного моделирования работ по выравниванию с учетом концепции
упрочняющегося грунта, а также с отсутствием нормативных требований к определению
специальных характеристик нескальных грунтов, необходимых для реализации расчетных
моделей.
Следует отметить, что известна практика выравнивания сооружений промышленногражданского назначения, при этом для ГТС такой опыт практически отсутствует.
4
На основании указанных работ появилась возможность разработки концепции
подъема железобетонных сооружений гидроузлов с применением метода управляемого
компенсационного нагнетания.
Помимо восстановления планово-высотного положения железобетонных сооружений
необходимо обеспечение восстановления состояния его конструктивных элементов в рамках
эксплуатационных требований, так как при возникновении неравномерных осадок
происходит частичное или полное нарушение их работы.
Цель диссертационной работы. Целью работы является разработка и обоснование
метода выравнивания гидротехнических сооружений, подвергшихся неравномерным
осадкам (включая оценку состояния после неравномерной осадки, стабилизацию положения
сооружения, выравнивание сооружения и усиление его железобетонных конструкций) (на
примере здания Загорской ГАЭС-2).
В соответствии с поставленной целью были сформулированы и решены следующие
задачи:
- анализ отечественной и зарубежной практики выравнивания положения сооружений
(в том числе гидросооружений) методом компенсационного нагнетания;
- анализ отечественной и зарубежной практики усиления железобетонных
конструкций внешним армированием на основе композиционных материалов;
- проведение экспериментальных работ по определению фактических значений
напряжений в железобетонных конструкциях здания Загорской ГАЭС-2 методом «разгрузки
арматуры»;
- анализ данных комплексных исследований состояния здания Загорской ГАЭС-2,
подвергшегося неравномерным осадкам, в т. ч. численных исследований на основе
пространственной конечно-элементной модели для определения фактического состояния
после неравномерной осадки, для периода стабилизации его положения и для периода его
выравнивания;
- разработка и экспериментальное обоснование метода стабилизации положения
железобетонных гидротехнических сооружений после их неравномерной осадки;
- разработка технических решений и рекомендаций по стабилизации положения
здания Загорской ГАЭС-2;
- проведение крупномасштабных экспериментальных исследований по определению
фактического состояния системы «основание-железобетонное сооружение» при выполнении
работ по подъему сооружения методом компенсационного нагнетания;
- -разработка и обоснование метода выравнивания гидротехнических сооружений,
подвергшихся неравномерным осадкам, на основе компенсационного нагнетания;
- разработка технических решений по выравниванию положения здания Загорской
ГАЭС-2 после его неравномерной осадки;
- разработка и обоснование технических решений по усилению железобетонных
конструкций здания Загорской ГАЭС-2 внешним армированием на основе углеродного
волокна;
Научная новизна диссертации
Научная новизна исследования состоит в получении следующих результатов:
5
- результатов анализа данных натурных наблюдений за состоянием железобетонного
здания Загорской ГАЭС-2;
- результатов анализа данных натурных исследований состояния железобетонного
здания Загорской ГАЭС-2, в том числе результатов экспериментальных работ по
определению фактических значений напряжений в железобетонных конструкциях здания
Загорской ГАЭС-2 методом «разгрузки арматуры»;
разработанной
методики
стабилизации
положения
железобетонного
гидротехнического сооружения после неравномерной осадки;
- разработанных технических решений по стабилизации положения здания Загорской
ГАЭС-2 после его неравномерной осадки;
- результатов экспериментальных исследований стабилизации положения
железобетонного здания Загорской ГАЭС-2 после неравномерной осадки на основе
крупномасштабной модели на опытном участке;
- разработанных технических решений по выравниванию положения здания Загорской
ГАЭС-2 после его неравномерной осадки;
- результатов крупномасштабных экспериментальных исследований на опытном
участке по определению фактических условий системы «основание-железобетонное
сооружение» при выполнении работ по подъему сооружения на значительные величины
методом компенсационного нагнетания;
- результатов расчетного определения параметров управляемого компенсационного
нагнетания при выравнивании железобетонного здания Загорской ГАЭС-2;
- разработанной пространственной конечно-элементной модели здания Загорской
ГАЭС-2 совместно с основанием;
- результатов расчетных исследований напряженно-деформированного состояния
здания Загорской ГАЭС-2 на основе пространственной конечно-элементной модели для
определения фактического состояния после неравномерной осадки, для периода
стабилизации его положения и для периода его выравнивания;
- разработанных технических решений по усилению железобетонных конструкций
здания Загорской ГАЭС-2, подвергшегося неравномерным осадкам, внешним армированием
на основе углеродного волокна;
- разработанного и обоснованного метода выравнивания гидротехнических
сооружений, подвергшихся неравномерным осадкам.
Методология
и
методы
исследования.
Исследования
напряженнодеформированного состояния конструктивных элементов гидротехнических сооружений (в
том числе, усиленных системами внешнего армирования), выполнялись численными
методами на основе конечно-элементных моделей, а также в ходе специализированных
экспериментальных работ по определению фактических значений напряженнодеформированного состояния железобетонных конструкций ГТС методом «разгрузки
арматуры». Выполнялось сопоставление результатов, полученных на основе аналитических
и численных расчетов с фактическими результатами, полученными в ходе
экспериментальных работ.
Исследования
напряженно-деформированного
состояния
оснований
гидротехнических сооружений, а также исследования изменения их пространственного
6
положения за счет управляемого компенсационного нагнетания выполнялись как
численными методами на основе конечно-элементных моделей, так и в ходе
специализированных экспериментальных работ по фактическим условиям системы
«основание-бетонное сооружение» при выполнении работ по подъему модели сооружения на
значительные величины. Выполнялось сопоставление результатов, полученных на основе
аналитических и численных расчетов с фактическими результатами, полученными в ходе
экспериментальных работ.
Личный вклад автора состоит в постановке задач исследований; в руководстве и
непосредственном участии в проведении научных как теоретических, так и
экспериментальных исследований и анализе полученных результатов при решении
поставленных задач; в формулировании выводов и рекомендаций по диссертации.
Теоретическая и практическая значимость работы. Диссертационная работа
содержит большой экспериментальный материал, который представляет значительную
теоретическую и практическую ценность.
Результаты исследований позволяют определять фактические условия выполнения
работ по восстановлению гидротехнических железобетонных сооружений, подвергшихся
неравномерным осадкам с учетом как восстановления их пространственного положения, так
и восстановления несущей способности их конструктивных элементов.
Разработанные практические рекомендации по восстановлению безопасной
эксплуатации железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, подвергшихся
неравномерным осадкам, позволяют разработать технические решения по стабилизации
положения сооружений; по последующему их выравниванию на основе метода
компенсационного нагнетания; по восстановлению безопасной эксплуатации.
Усовершенствованная методика численного моделирования железобетонных
гидротехнических сооружений на основе пространственных конечно-элементных моделей
позволяет
определять
фактическое
напряженно-деформированное
состояние
железобетонных ГТС при их неравномерной осадке; в период стабилизации их положения; в
период их выравнивания путем компенсационного нагнетания.
Полученные результаты свидетельствуют об эффективности использования метода
управляемого компенсационного нагнетания в качестве инструмента управления
положением крупноразмерных гидротехнических сооружений на основании, сложенном
мягкими грунтами.
Результаты исследований рекомендуется использовать для оценки надежности ГТС,
располагаемых на мягких грунтах, а также усовершенствования методик выравнивания,
используемых в гидротехническом и промышленно-гражданском строительстве.
Применение систем внешнего армирования может служить современной альтернативой
применения традиционных подходов к усилению железобетонных конструкций, что
способствует повышению результативности восстановления гидротехнических сооружений,
подвергшихся неравномерным осадкам.
Положения, выносимые на защиту:
- результаты анализа данных натурных наблюдений за состоянием железобетонного
здания Загорской ГАЭС-2;
7
- результаты анализа данных натурных исследований состояния железобетонного
здания Загорской ГАЭС-2, в том числе, результаты экспериментальных работ по
определению фактических значений напряжений в железобетонных конструкциях здания
Загорской ГАЭС-2 методом «разгрузки арматуры»;
разработанная
методика
стабилизации
положения
железобетонного
гидротехнического сооружения после неравномерной осадки;
- разработанные технические решения по стабилизации положения здания Загорской
ГАЭС-2 после его неравномерной осадки;
- результаты экспериментальных исследований стабилизации положения
железобетонного здания Загорской ГАЭС-2 после неравномерной осадки на основе
крупномасштабной модели;
- разработанные технические решения по выравниванию положения здания Загорской
ГАЭС-2 после его неравномерной осадки;
- результаты крупномасштабных экспериментальных исследований по определению
фактических условий системы «основание-железобетонное сооружение» при выполнении
работ по подъему сооружения на значительные величины методом компенсационного
нагнетания;
- результаты расчетного определения параметров управляемого компенсационного
нагнетания при выравнивании железобетонного здания Загорской ГАЭС-2;
- анализ результатов расчетных исследований напряженно-деформированного
состояния здания Загорской ГАЭС-2 на основе пространственной конечно-элементной
модели для периода стабилизации его положения и для периода его выравнивания;
- разработанный и обоснованный метод выравнивания гидротехнических сооружений,
подвергшихся неравномерным осадкам;
- разработанные технические решения по усилению железобетонных конструкций
здания Загорской ГАЭС-2, подвергшегося неравномерным осадкам, внешним армированием
на основе углеродного волокна.
Степень достоверности и апробация результатов исследований
Результаты исследований основаны на экспериментальных данных, полученных
путем применения методик, разработанных для проведения естественных исследований.
Достоверность основных положений и выводов работы подтверждается применением
проверенных вычислительных программных комплексов; применением проверенных
методик экспериментальных исследований при моделировании стабилизации положения
сооружения и его выравнивания; сопоставлением результатов численных исследований и
экспериментальных исследований; сопоставлением результатов расчетов с натурными
данными.
Апробация работы.
Основные положения и результаты исследований по теме диссертации докладывались
и обсуждались на международных научно-практических конференциях ВНИИГ им. Б.Е.
Веденеева (Санкт-Петербург, октябрь 2015 г., ноябрь 2017 г.), на Всероссийском научнопрактическом семинаре «Современные проблемы гидравлики и гидротехнического
строительства», посвященном 105-летию со дня рождения профессора, д.т.н. С.М.Слисского
8
(Москва, 16-17 мая 2018 г.), на заседаниях научно-технических советов ПАО «РусГидро» и
Минэнерго РФ.
Результаты исследований были практически использованы при разработке проекта
восстановления Загорской ГАЭС-2 в части разработки технических решений по
стабилизации и выравниванию, в части назначения параметров систем внешнего
армирования как на период выравнивания, так и на эксплуатационный период существования
элементов напорного фронта, а также параметров управляемого компенсационного
нагнетания при выравнивании здания ГАЭС.
Структура и объём диссертации. Диссертационная работа состоит из введения,
пяти глав, заключения, библиографии (146 наименований, 36 на иностранных языках) и
содержит 172 страницы, 105 рисунков и 15 таблиц.
По теме диссертационного исследования опубликовано 11 статей, в том числе 8 статей
в журналах, входящих в «Перечень рецензируемых научных изданий, в которых должны
быть опубликованы основные научные результаты диссертаций на соискание ученой степени
кандидата наук, на соискание ученой степени доктора наук» ВАК Минобрнауки РФ.
ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ
Во введении обоснована актуальность темы исследований; сформулированы цель,
задачи и методы исследований; представлены научная новизна, теоретическая и
практическая значимость работы и реализация ее результатов; положения, выносимые на
защиту; степень достоверности и апробация результатов; а также приведены сведения о
структуре и объеме работы.
В первой главе
представлены сведения о мировом опыте применения метода
компенсационного нагнетания для предотвращения осадок зданий и восстановления
высотного положения сооружений. Одним из первых примеров использования технологии
компенсационного нагнетания для исправления уже имеющихся осадок, вызванных
геологическими процессами в основании, может служить низконапорный гидроузел
Hessigheim (напор 5,2 м, расход 30 м3/сек, мощность 1,25 МВт), который был построен в
период с 1950 г. по 1952 г. на судоходной реке Неккар вблизи города Хессигхайм (Германия)
Наиболее известным из современных проектов является опыт применения
компенсационного нагнетания при строительстве линии «Юбилейная» лондонского метро
(станция «Вестминстер» (Westminster), Лондон) (рисунок 1).
Приводятся также примеры использования компенсационного нагнетания для
различных сооружений, включая здание в Новом Орлеане, в Берлине и ряд других.
В практике зарубежного [9, 10 и др.] и отечественного строительства [5, 6 и др.] метод
компенсационного нагнетания используется на протяжении более 30 лет. Основное
назначение метода и технологии компенсационного нагнетания – поддержание стабильного
или восстановление изменившегося напряженно-деформированного состояния грунтового
массива при проведении работ в подземном пространстве урбанизированных территорий,
защиты существующих зданий и сооружений от непроектных осадок. Однако, метод
управляемого компенсационного нагнетания позволяет не только компенсировать изменение
напряженно-деформированного состояния грунтового массива и сопутствующие
непроектные осадки, но и осуществлять подъем и выравнивание зданий и сооружений.
9
Анализ особенностей метода компенсационного нагнетания и некоторых примеров
применения метода для указанных целей, в том числе в гидротехническом строительстве,
выполнен в [7].
Рисунок 1. Поперечное сечение станции «Вестминстер» и Башни Елизаветы
(Биг-Бен)
В отечественной практике имеются следующие примеры работ по компенсационному
нагнетанию: выравнивание здания Алексеевского училища, защищенного при проходке
Лефортовского туннеля в г.Москве; жилого здания по адресу г. Москва, Дмитровское шоссе,
д.71, получившего осадку 90 мм в ходе работ при прокладке линии метро.
Примеры выравнивания сооружений, получивших осадку более 200 мм в мировой
практике не описаны, исследования, приведенные в настоящей диссертационной работе,
имеют пионерный характер.
В зарубежной практике вопросами компенсационного нагнетания занимались:
Bezuijen A., Bontempi F., Bracegirdle T., Cabarcapa Z., Grasso P., Clief Kettle, Schweiger, H.F., J.
Warner and M.Byle., и другие специалисты, включая специалистов компаний Bauer
(Германия), Geotechnical Consulting Group (Великобритания), Keller Geotechnic (Германия).
Исследованием состояния сооружений при неравномерных осадках, а также
решением вопросов обеспечения безопасности, восстановления эксплуатационных свойств
сооружений (в том числе, компенсационного нагнетания, усиления железобетонных
конструкций сооружений с применением композитных материалов) занимались
отечественные специалисты ПАО «РусГидро», АО «Институт Гидропроект», АО «ВНИИГ
им. Б. Е. Веденеева», НИИОСП им. Н.М. Герсеванова, ОАО «Мосинжпроект», НИЦ ТМ,
ФГБОУ ВПО «МГСУ» и др.: Е.З. Аксельрод, Л.А. Алимов, Р.Ш. Альжанов, Н.А. Анискин,
Э.С. Аргал, Ю.М. Баженов, П.Е. Банзаф, Е.Н. Беллендир, А.М. Белостоцкий, М,Бёниш, А.
Берндт, Б.Б. Богуш, П.А. Вавер, В.Б. Владимиров, А.Н. Власов, В.А. Волосухин, А.Н.
Волынчиков, С.М. Воскресенский, В.В. Воронин, А.В. Грановский, С.М. Гинзбург, А.В.
Дейнеко, А.Ф. Дьяков, И.И. Жежель, С.А. Зенин, М.Г. Зерцалов, В.В. Знаменский, В.Д.
10
Зотов, В.А. Ильичёв, Д.В. Картузов, Р.М. Ким, В.Н. Киселев, В.А. Клевцов, Г.Л. Козинец,
Д.В. Козлов, В.М. Королёв, Г.З. Костыря, А.В. Краморенко, В.А. Кротов, В.Л. Кубецкий,
О.В. Кудинов, Г.Г. Лапин, С.Я. Лащенов, С.Е. Лисичкин, К.И. Лобанов, М.Э. Лунаци, Л.В.
Маковский, Ю.Б. Мгалобелов, В.Е. Меркин, Л.А. Мочалов, Э.Ю. Несынова, Н.С.
Никифорова, В.Б. Николаев, В.Д. Новоженин, О.Р. Одмизов, Р.Н.Орищук, А.П. Пак, С.П.
Паремуд, В.А. Пехтин, Г.П. Постоев, В.А. Пшеничный, В.С. Прокопович, А.В. Радзинский,
Л.Н. Рассказов, В.В. Речицкий, В.И. Речицкий, О.Д. Рубин, А.И. Савич, Д.С. Савченков,
Ю.К. Севенард, И.В. Семенов, О.З. Серая, А.И. Сердюк, Ю.В. Сидоров, А.Н. Симутин, Г.М.
Скибин, О.Е. Смирнов, В.Ю. Смоленков, С.В. Соболь, С.В. Сольский, В.В. Сокуров, А.З.
Тер-Мартиросян, З.Г. Тер-Мартиросян, В.В. Толстиков, А.В. Устинов, Н.В. Фаткуллин,
М.П. Федоров, В.Г. Федоровский, Ю.И. Харин, Ю.Г. Хаютин, И.Я. Харченко, В.Л.
Чернявский, В.Я. Шайтанов, А.А. Шилин, Ю.Б. Шполянский, Е.В. Щекудов, В.И. Щербина,
О.А. Шулятьев, А.М. Юделевич, А.И. Юдкевич, Б.Н. Юркевич и др.
В практике отечественного гидротехнического строительства имеются случаи
усиления железобетонных конструкций ГТС, реализованного с применением композитных
материалов (здание АБК Баксанской ГЭС, Фенинская насосная станция (г.
Железнодорожный Московской обл.), бассейн во Дворце спорта (г. Обнинск), мостовой
переход над поверхностным водосбросом Можайской плотины и др.).
Во второй главе приводятся результаты исследований состояния железобетонных
конструкций здания Загорской ГАЭС-2 после неравномерной осадки по первой и по второй
группам предельных состояний.
В целях определения фактического состояния здания станционного узла Загорской
ГАЭС-2 было проведено комплексное обследование несущих железобетонных конструкций
здания ГАЭС-2. В результате комплексных обследований определялись: фактическая
прочность бетона и фактические напряжения в арматуре (первая группа предельных
состояний); величины деформаций конструкций (прогибы) и ширины раскрытия трещин
(вторая группа предельных состояний).
Определение фактических напряжений в арматуре методом «разгрузки арматуры»
проводилось на выделенных участках конструкций в зонах наиболее характерных трещин
(рисунок 2).
Рисунок 2 – Определение фактических напряжений методом «разгрузки
арматуры»
11
Фактическая прочность бетона конструкций здания ГАЭС-2 определялась
неразрушающими методами, а также методом выбуривания и испытания бетонных кернов
(разрушающим методом); результаты показали, что в целом исследуемый бетон здания
ГАЭС-2 соответствует проектной марке бетона, а на некоторых участках превышает ее.
Анализ полученных результатов позволил установить закономерности распределения
напряжений в арматурных стержнях конструкций в зависимости от их расположения в
здании ГАЭС-2, представленных в виде эпюр на рисунок 3.
Рисунок 3 – Эпюры напряжений в арматуре, направленной поперек потока
(МПа), для верховой и для низовой частей здания Загорской ГАЭС-2
Фактические напряжения в арматуре основных несущих конструкций здания ГАЭС-2
составляют не более 259,2 МПа. Напряжения в арматуре нерабочего направления (не
нагруженного при последующей эксплуатации) не превышают 50% от нормативного
сопротивления – 500 МПа. В фундаментной плите здания ГАЭС-2 отмечается сжатие в
направлении поперек потока, что подтверждается как результатами «разгрузки арматуры»,
так и показаниями струнных преобразователей ПСАС, работающих в конструкции
фундаментной плиты, представляющей собой сжатую зону сложной конструкции здания
ГАЭС-2.
Наблюдения за состоянием здания ГАЭС-2 показали, что правая грань получила
осадку на 117 см; левая грань поднялась на 21 см; осадка здания в центре пролета составила
41 см. Прогибы конструкции здания ГАЭС-2 в центре пролета и как консоли не превышают
12
предельных значений, соответственно, 1/150 и 1/75, представленных в нормах СП
20.13330.2011.
В соответствии с требованиями нормативных документов (СП 41.13330.2012
«Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений», СНиП 2.06.0887; «Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций
гидротехнических сооружений (без предварительного напряжения) к СНиП 2.06.08-87» (П
46-89/ВНИИГ); СП 52-102-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без
предварительного напряжения арматуры») ширина раскрытия трещин не должна превышать
0,5 мм для конструкций, контактирующих с водой, и 0,3 мм для конструкций, не
соприкасающихся с водой.
Исследования трещинообразования в несущих железобетонных конструкциях здания
ГАЭС-2 показали, что ширина раскрытия трещин составила 0,2 мм–1,2 мм. Ширина
раскрытия трещин (до 1,2 мм) объясняется применением при возведении конструкций
Загорской ГАЭС-2 подвижных бетонных смесей с осадкой конуса 15-20 см, в то время, как
ограничения по раскрытию трещин (по СП 52-102-2003 и СП 41.13330.2012)
предусматривают изготовление конструкций из бетонных смесей малой подвижности с
осадкой конуса 3-5 см (при этом ширина раскрытия трещин по СП 52-102-2003 и СП
41.13330.2012 определяется на уровне центра тяжести рабочей арматуры железобетонной
конструкции, при максимальном предельно допустимом значении 0,5 мм). Более подвижные
бетонные смеси имеют меньшее сцепление с арматурой вследствие усадочных проявлений
бетона, в результате происходит большее раскрытие трещин.
По результатам исследований выявлено, что основные несущие железобетонные
конструкции здания Загорской ГАЭС-2 находятся в эксплуатационном состоянии,
определяемом нормативными документами. Возможен эффективный ремонт трещин и
железобетонных конструкций посредством применения композитных материалов.
В третьей главе на примере Загорской ГАЭС-2 представлена разработанная методика
выполнения работ по стабилизации здания ГАЭС, получившего неравномерные осадки.
Этап стабилизации здания ГАЭС позволял достичь такого состояния сооружений, при
котором вода из котлована здания станции могла бы быть удалена полностью при осадках
сооружения в пределах нормативных требований с сохранением работоспособности
конструктивных элементов сооружения.
После обнаружения неравномерных осадок рядом исследовательских организаций
были выполнены работы по геодезической и батиметрической съемке.
На рисунке 4 показана правобережная часть здания ГАЭС в районе ГА №9 и ГА №10
с размывом грунтов основания примерно до середины здания ГАЭС.
После образования эрозионного канала продолжалась осадка здания ГАЭС. Таким
образом, при выполнении работ по стабилизации необходимо было решить задачи
прекращения осадок здания ГАЭС и сохранения железобетонных конструкций здания ГАЭС
от разрушения.
13
Рисунок 4. Результаты промеров ковшевой части понура нижнего бьефа
Объем вымытого грунта из нижнего бьефа составил около 19 тыс. м3; объем наносов
составил 24,5 тыс. м3; объем вымытого грунта из-под здания ГАЭС составил около 5,5 тыс.
м3.
На этапе стабилизации проводился постоянный мониторинг перемещений здания
ГАЭС (рисунок 5), а также мониторинг состояния его конструктивных элементов в
зависимости от уровня воды в реверсивном канале здания ГАЭС.
Рисунок 5. Осадки здания ГАЭС-2 (по маркам на отм. 166,4 м)
14
Колебания ширины раскрытия трещин в железобетонных конструкциях носили
циклический характер, что соответствовало изменению их напряженно-деформированного
состояния от температурных воздействий.
При выполнении работ по стабилизации здания ГАЭС особое значение придавалось
необходимости устройства надежного основания в районе возникновения эрозионного
канала. Для обеспечения надежного примыкания основания к фундаментной плите, полости,
образованные в месте эрозионного канала, были заполнены специальными составами,
максимально соответствующими свойствам грунта.
Эти составы были испытаны на специальном опытном участке, включающем
расположенную в котловане железобетонную плиту, наклон которой соответствовал наклону
фундаментной плиты здания ГАЭС (рисунок 6).
Специально подобранный композитный состав (соответствующий характеристикам
грунта основания здания ГАЭС) подавался под железобетонную плиту опытного участка с
последующим его схватыванием и набором прочности.
В работе приведены методика выполнения укрепления основания и порядка откачки
воды из котлована здания ГАЭС-2, в соответствии с которой этап стабилизации был
выполнен в пределах, установленных программой стабилизации.
В настоящее время состояние сооружений станционного узла полностью
стабилизировано, основные конструктивные элементы находятся в работоспособном
состоянии.
Рисунок 6. Общий вид опытного участка для моделирования процесса
стабилизации.
В четвертой главе приведены сведения о расчетных исследованиях НДС здания
ГАЭС-2 после неравномерной осадки, в периоды стабилизации и выравнивания его
положения (в том числе для обоснования технических решений по усилению
железобетонных конструкций здания ГАЭС-2 внешним армированием из композиционных
материалов), которые проводились в рамках программно-вычислительного комплекса
15
«ANSYS». Для этих целей была разработана пространственная математическая модель
здания ГАЭС-2 с основанием (рисунок 7).
Рисунок 7 – Конечно-элементная модель здания ГАЭС-2
В рамках разработанной конечно-элементной модели воспроизводились особенности
пространственной конструкции здания ГАЭС-2; особенности инженерно-геологического
строения основания сооружения; снижение свойств основания в период непроектной осадки;
свойства материалов заполнения пустот в основании (на стадии стабилизации положения
здания ГАЭС-2); особенности нагрузок в период неравномерной осадки; в период
стабилизации положения; в период выравнивания; и др. При моделировании
трещинообразования, армирования и усиления в железобетонных конструкциях здания
ГАЭС-2 применялся специальный методический подход (рисунок 8).
Расчеты показали, что после неравномерной осадки здания станционного узла
Загорской ГАЭС-2 в его железобетонных конструкциях возникло напряженнодеформированное состояние, не предусмотренное проектом. В том числе, в железобетонных
конструкциях возникли трещины, ширина раскрытия которых в ряде случаев превышала
предельно допустимые значения (0,5 мм). В работу включилась арматура, пересекающая
появившиеся трещины, которая при проектировании рассматривалась как конструктивная,
второстепенная; в ней возникли значительные по величине напряжения.
16
1 – вертикальная арматура;
2 – горизонтальная трещина;
3 – участки нарушенного сцепления.
Рисунок 8 – Моделирование нарушения сцепления арматуры с бетоном в зоне
трещины
Результаты сопоставления расчетных и натурных результатов определения
фактических напряжений (МПа) в арматуре несущих железобетонных конструкций здания
ГАЭС-2 показаны в Таблице 1, из которой видно, что в арматуре перекрытий и стен здания
ГАЭС-2 действуют максимальные растягивающие напряжения, достигающие 260 МПа, не
превышающие предельно допустимых по нормам значений (расчетного сопротивления
арматуры 435 МПа и нормативного сопротивления 500 МПа).
Таблица 1. Результаты сопоставления расчетных и натурных результатов определения
фактических напряжений (МПа) в арматуре несущих железобетонных конструкций здания
ГАЭС-2
Натурные значения
Отметка,
Расчетные (методом «разгрузки
Конструкция
м
значения
арматуры» и по
показаниям ПСАС)
перекрытие в/о 7-8 (в районе трещины
166,40
250,0
243,0
№11)
консоль стены НБ в/о 6-7 (в районе
166,40
187,5
185,0
трещины №38)
151,35 щитовая стена в/о 7-8 (пом. 007.1)
164,0
157,3
перекрытие в/о 5-6 (в районе трещины
149,85
156,0
182,0
№13)
144,20 щитовая стена в/о 6-7 (пом. №049)
93,0
74,1
перекрытие в/о 8-9 (в районе трещины
142,70
115,0
108,0
№28)
17
Отметка,
м
123,50
120,50
Конструкция
верх фундаментной плиты в/о 7-8
(отсасывающая труба)
низ фундаментной плиты
Расчетные
значения
Натурные значения
(методом «разгрузки
арматуры» и по
показаниям ПСАС)
6,0
8,2
-23,0
-35,0 (ПСАС)
На основе расчетов НДС при откачке воды из котлована здания ГАЭС-2 в случае
нарушения контакта с подпорной стенкой ПС-3 и скачкообразного роста осадки здания
ГАЭС-2 было отмечено повышение напряжений в арматуре верхних конструкций здания
ГАЭС-2 (в том числе, в перекрытии на отм. 166,4 м). Также было получено, что после
выполнения этапа стабилизации здания ГАЭС-2 при непосредственном выравнивание его
положения, ожидается повышение напряжений в арматуре нижних конструкций здания
ГАЭС-2. Перечисленные обстоятельства потребовали усиления железобетонных
конструкций здания станционного узла Загорской ГАЭС-2; был разработан проект усиления
основных несущих конструкций (в том числе перекрытия на отм. 166,4 м) внешним
армированием с применением композиционных материалов на основе высокопрочных
углеродных волокон.
В конечно-элементные модели здания ГАЭС-2 были включены элементы усиления из
углеродного волокна; были выполнены расчеты НДС, обосновывающие разработанные
проектные решения.
В пятой главе представлены результаты натурных экспериментальных исследований
выравнивания положения сооружения методом управляемого компенсационного нагнетания
на основе крупномасштабной модели.
Для решения поставленной задачи на правобережном борту нижнего бьефа
станционного узла ГАЭС был оборудован опытный участок (рисунок 9), который
представляет собой модель наклоненной фундаментной плиты здания ГАЭС размерами в
осях 10х10 м толщиной 5 м, заглубленную в грунт на глубину от 17 до 21 м и включает в
себя 32 наклонные манжетные колонны (7 ярусов) из пластиковых труб длиной около от 70,3
до 86,6 м; 9 наклонных манжетных колонн (2 яруса) из стальных труб длиной от 75,83 до
76,95 м; грунтобентонитовые сваи по периметру модели, выполняемые для снижения
сопротивления сдвигу при подъеме модели; 9 грунтовых реперов, отражающих перемещения
модели во время выравнивания; 9 приборов, показывающих напряжения в грунте
непосредственно под моделью; геодезические приборы контроля положения грунтовых
реперов.
Проведение исследований на опытном участке выполнялось путем подъема модели
фундаментной плиты здания ГАЭС, расположенной в толще грунта, посредством
компенсационного нагнетания трех видов строительных растворов (смесей) проектным
давлением до 50 МПа. Одна из целей натурного эксперимента заключалась в оценке степени
соответствия расчётных технологических параметров, положенных в основу разработанной
математической модели, описывающей подъем здания ГАЭС-2 методом управляемого
компенсационного нагнетания, фактическим геотехническим и производственным условиям.
18
Рисунок 9. Принципиальная схема опытного участка для крупномасштабного
моделирования выравнивания положения здания ГАЭС методом управляемого
компенсационного нагнетания.
На 20.06.17 г. максимальный подъем модели фундаментной плиты по глубинным
реперам ГРГ7 и ГРГ8 превысил значение 300 мм. Отмечалось появление периметральных
трещин в грунте в районе проекции модели фундаментной плиты опытного участка на
поверхность с раскрытием трещин до 8 см. На 04.07.17 г. ширина трещин увеличилась до 2025 см с одновременным видимым подъемом модели фундаментной плиты на высоту 468 мм
(рисунок 10).
Рисунок 10. Раскрытие трещин и подъем массива грунта над моделью
фундаментной плиты на площадке опытного участка
19
Сопоставление графиков зависимости подъема модели фундаментной плиты от
расчетного и фактического объемов нагнетания (рисунок 11), позволяет отметить их
совпадающий характер.
Рисунок 11. Графики зависимости расчетных и фактических значений объемов
компенсационного нагнетания и подъема модели фундаментной плиты
Конечно-элементное моделирование работ на опытном участке выполнялось в рамках
вычислительного программного комплекса Z-Soil.
Сопоставление результатов моделирования и фактических данных выполнялось для
оценки адекватности принятых расчетных методов и моделей, которые должны отражать
действительные условия работы управляемого компенсационного нагнетания (УКН) на
опытном участке в их взаимодействии с грунтовым массивом и моделью фундаментной
плиты.
Описание процесса подъема модели фундаментной плиты (мм) характеризуется
полиномиальной кривой (1):
h = k1v2 + k2v + k3, где
(1)
h – величина подъема модели, мм
v – величина объема инъецированного грунта, м3
размерность коэффициента k1=0,052 – (мм/м10-6);
размерность коэффициента k2=0,6418 – (мм/м3).
размерность коэффициента k3=–8,1088 – (мм)
Описание процесса подъема здания ГАЭС-2 можно описать зависимостью,
полученной путем статистической обработки экспериментальных данных в относительных
единицах (рисунок 11):
(hi/hmax) = k1 (vi/vmax)2 + k2 (vi/vmax)+ k3,
(2)
где hi/hmax – относительная высота подъема при выравнивании на i-том этапе;
vi/vmax – относительная величина объема инъецированного грунта на i-том этапе.
20
Коэффициент k3 характеризует положение сооружения после проведения
пропиточных работ и работ по первоначальной закачке инъекционных составов, которые, в
ряде случаев, приводят к его временной осадке.
Экспериментальные работы на опытном участке подтвердили положения Проекта
восстановления Загорской ГАЭС-2, связанные с планируемыми работами по выравниванию
здания ГАЭС-2.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В соответствии с целью работы: разработка и обоснование метода выравнивания
гидротехнических сооружений, подвергшихся неравномерным осадкам (включая оценку
состояния после неравномерной осадки, стабилизацию положения сооружения,
выравнивание сооружения и усиление его железобетонных конструкций) (на примере здания
Загорской ГАЭС-2), - приводятся основные результаты, полученные в ходе выполнения
диссертационной работы.
1.
Выполнен анализ случаев применения метода компенсационного нагнетания для
выравнивания зданий и сооружений как промышленно-гражданского, так и
гидротехнического назначения. При этом были рассмотрены примеры оснований бетонных
сооружений на мягких грунтах, возводящихся в различных грунтовых условиях. Отмечено,
что в мировой практике не имеется примеров выравнивания сооружений, с осадкой более
200 мм.
2.
Выполнен анализ случаев усиления железобетонных конструкций ГТС внешним
армированием с применением композиционных материалов на основе углеродного волокна.
Отмечены преимущества усиления железобетонных конструкций ГТС композитными
материалами по сравнению с традиционными способами усиления.
3.
Проведены комплексные обследования несущих железобетонных конструкций здания
Загорской ГАЭС-2 после неравномерной осадки по 1-й (по прочности) и по 2-й (по
прогибам, по ширине раскрытия трещин) группе предельных состояний.
4.
Результаты определения фактической прочности бетона железобетонных конструкций
здания ГАЭС-2 и монтажной площадки Загорской ГАЭС-2 неразрушающим методом
показали, что прочность бетона находится в диапазоне от 26,23 МПа до 36,69 МПа при
проектной прочности бетона В20 (26,2 МПа). В целом прочность бетона соответствует
проектным предпосылкам.
5.
Выполнено определение фактических напряжений в арматурных стержнях несущих
конструкций здания ГАЭС-2 методом «разгрузки арматуры» более чем в 30-ти местах.
Растягивающие напряжения, превышающие 200,0 МПа (203,5-259,2 МПа), были выявлены
в 8-ми местах. Максимум растягивающих напряжений зафиксирован в арматуре стены ВБ
(с отм.135,1 м в осях 8-9), направленной поперек потока, и составил 259,2 МПа (58,1% от
нормативного сопротивления арматуры класса А500С равного 500 МПа. Таким образом, в
большинстве случаев растягивающие напряжения в арматуре несущих конструкций,
направленной поперек потока, составили менее 200,0 МПа.
6.
Установлено, что сжатая зона железобетонной конструкции здания ГАЭС-2 расположена в
фундаментной плите (то есть фундаментная плита сжата в направлении поперек потока). В
21
работу включилось арматурное направление, которое при проектировании принималось
конструктивным (расчетное рабочее армирование размещалось вдоль потока).
7.
Наблюдения за состоянием здания ГАЭС-2 и обследования показали, что здание имеет
неравномерную осадку. Правая грань получила осадку на 117 см; левая грань поднялась на
21 см; осадка здания в центре пролета составила 41 см. Прогибы конструкции здания
ГАЭС-2 в центре пролета и как консоли не превышают предельных значений,
соответственно, 1/150 и 1/75, представленных в нормах СП 20.13330.2011.
8.
Исследования трещинообразования в несущих железобетонных конструкциях здания ГАЭС2 показали, что ширина раскрытия трещин составила 0,2 мм–1,2 мм.
9.
Основные несущие железобетонные конструкции здания Загорской ГАЭС-2 находятся в
эксплуатационном состоянии, определяемом нормативными документами. Возможен
эффективный ремонт трещин и железобетонных конструкций посредством применения
композитных материалов.
10. Наблюдения за осадками здания ГАЭС-2 по высотным маркам, показывают, что после
снижения уровня воды в реверсивном канале состояние стабилизировалось. Наблюдается
уменьшение амплитуды ширины раскрытия трещин по всем отметкам, и они соответствуют
изменению напряженно-деформированного состояния (НДС) сооружения от температурных
воздействий.
11. В результате закачки композитных материалов в районе сопряжения фундаментной плиты
здания ГАЭС-2 и основания в районе расположения эрозионного канала, деформативнопрочностные характеристики грунтов этой зоны увеличилась примерно в 2-3 раза при
сохранении естественного значения прочности основания на отметках около 105,0 м, что
позволило добиться стабилизации здания ГАЭС.
12. Результаты крупномасштабного эксперимента по стабилизации положения здания ГАЭС-2;
отсутствие увеличения осадок сооружения; результаты исследований грунтов основания;
результаты исследований колебаний ширин раскрытия трещин и результаты исследований
внутренних усилий в конструктивных элементах здания ГАЭС позволяют считать
стабилизацию здания ГАЭС выполненной.
13. Разработана пространственная конечно-элементная модель здания ГАЭС-2 с основанием, в
рамках которой воспроизводились: особенности конструкции здания ГАЭС-2; особенности
инженерно-геологического строения основания сооружения; снижение свойств основания в
период неравномерной осадки; свойства материалов заполнения пустот в основании (на
стадии стабилизации положения здания ГАЭС-2); особенности нагрузок в период
неравномерной осадки; в период стабилизации положения; в период выравнивания; и др.
При моделировании усиления несущих железобетонных конструкций в конечноэлементной модели воспроизводились элементы усиления конструкций.
14. Результаты проведенных расчетных исследований фактического состояния несущих
железобетонных конструкций здания ГАЭС-2 показали согласование с данными
инструментального обследования на основе применения метода «разгрузки арматуры» (при
максимальном значении напряжений в арматуре, направленной поперек потока, около 260
МПа).
22
15. На основе результатов расчетов фактического НДС после неравномерной осадки и
изменения НДС при планируемом понижении уровня воды в котловане здания ГАЭС-2 (до
отм. 117,0 м), а также при планируемом выравнивании положения здания ГАЭС-2 была
определена необходимость усиления конструкций углеродными лентами типа FibArm Tape:
на участках перекрытий на отм. 166,4 м; на отм. 157,7 м; на отм. 149,85 м; на отм. 125,1 м;
на участках щитовой стены в отм. 157,7 м – 164,9 м и в отм. 149,85 м – 156,7 м; в
фундаментной плите мокрой потерны на отм. 119,5 м – 61,3 МПа; в фундаментной плите
зоны отсасывающих труб на отм. 121,5 м – 114,5 МПа. Были даны рекомендации по
усилению несущих железобетонных конструкций здания Загорской ГАЭС-2 углеродными
лентами.
16. Полученные результаты расчетных исследований НДС на основе конечно-элементной
модели и рекомендации по усилению несущих железобетонных конструкций здания ГАЭС2 были практически реализованы в проекте усиления железобетонных конструкций здания
Загорской ГАЭС-2. На основе проведенных расчетов было выполнено обоснование
разработанных проектных решений по усилению несущих железобетонных конструкций
здания ГАЭС-2 композиционными материалами из углеродного волокна.
17. Крупномасштабные экспериментальные исследования выравнивания положения здания
ГАЭС-2 методом компенсационного нагнетания на опытном участке позволили определить
эффективность инъекционных работ; включая широкое регулирование свойств
инъекционных составов; уточнение конструкции манжет; необходимость разработки
механизированного комплекса подачи инъекционных растворов в манжету. Максимальные
суммарные перемещения модели фундаментной плиты за период исследований составили
468 мм, что соответствует расчетному эффективному объему инъецированных составов под
фундаментной плитой. Указанные перемещения сооружений ранее в мировой практике не
достигались.
18. На основе статистической обработки экспериментальных данных разработана зависимость
(1) для определения величины подъема модели фундаментной плиты «h» от объема
инъецированного грунта «v». Также разработана зависимость (2) относительной величины
подъема (hi/h) сооружения от относительной величины объема инъецированного грунта
(vi/vmax), которую можно использовать при математическом описании процесса
выравнивания здания ГАЭС-2.
19. Разработанное расчетное обоснование (на основе вычислительного программного комплекса
Z-Soil) и соответствующее ему программное обеспечение могут считаться
верифицированными для рассматриваемых условий, так как результаты расчета
демонстрируют соответствие экспериментальным результатам. Сопоставление расчетных и
фактических значений зависимости объемов нагнетания и подъема модели фундаментной
плиты позволяет отметить их хорошее совпадение.
20. Выполнено обоснование разработанного метода выравнивания ГТС после неравномерной
осадки. Экспериментальные работы на опытном участке, а также расчетные исследования
процесса выравнивания здания ГАЭС-2 подтверждают положения Проекта восстановления
Загорской ГАЭС-2, связанные с работами по выравниванию здания ГАЭС.
23
21. Результаты исследований, включая расчетные и экспериментальные работы на опытном
участке рекомендуется использовать при проведении работ по выравниванию здания
Загорской ГАЭС-2, а также иных гидротехнических сооружений, подвергшихся
неравномерным осадкам.
22. Рекомендуется выполнить дальнейшие исследования по надежности принятых проектных
решений по изменению параметров основания в результате инъекционных работ, включая
возможность воспринимать им эксплуатационные нагрузки, а также вероятности
сохранения проектных параметров измененного основания под гидротехническими
сооружениями на протяжении их жизненного цикла без проявления признаков деградации.
23. Перспективы дальнейшей разработки темы диссертации связаны с оценкой и обеспечением
надежности ГТС, располагаемых на мягких грунтах практически неограниченных размеров
и весовых характеристик, а также усовершенствованием методик выравнивания и усиления,
используемых в гидротехническом и промышленно-гражданском строительстве.
Список работ, в которых опубликованы основные положения
диссертации
Статьи в изданиях, рекомендуемых ВАК Минобрнауки РФ:
1. Королёв, В.М. Производство специальных работ по стабилизации положения
здания ЗаГАЭС-2 / В.М. Королёв, О.Е. Смирнов, Э.С. Аргал, А.В. Радзинский, Р.М.
Ким, А.В. Александров // Гидротехническое строительство. – 2018. – №3. – С. 2-10.
2. Рассказов, Л.Н. Влияние зернового состава и пористости песка на возможность
проникновения частиц грунта / Л.Н. Рассказов, А.В. Александров, И.В. Чубатов //
Основания, фундаменты и механика грунтов – 2017. – №3. – С. 22-25.
3. Александров, А.В. Ликвидация последствий осадки здания станционного узла
Загорской ГАЭС-2 и восстановительные работы / А.В. Александров, Е.Н.
Беллендир, С.Я. Лащенов, Р.Ш. Альжанов // Гидротехническое строительство. –
2016. – №7. – С. 2-10.
4. Беллендир, Е.Н. Защита и выравнивание зданий и сооружений с помощью
технологии компенсационного нагнетания / Е.Н. Беллендир, А.В. Александров,
М.Г. Зерцалов, А.Н. Симутин // Гидротехническое строительство. – 2016. – №2. – С.
15-19.
5. Рубин, О.Д. Расчетное обоснование и технические решения по усилению
железобетонных конструкций ГЭС (ГАЭС), имеющих трещины различного
направления, при действии комплекса нагрузок / О.Д. Рубин, С.Е. Лисичкин, В.Б.
Балагуров, А.В. Александров // Строительная механика инженерных конструкций
и сооружений. – 2014. – № 6. – С. 50-54.
6. Александров, А.В. Нагрузки и воздействия на сооружения приливных
электростанций / А.В. Александров, В.Г. Гаврилов // Гидротехническое
строительство – 2013. – №10. – С. 27-33.
24
7. Паремуд, С.П. Использование новых материалов и технологий в строительстве и
проектировании гидротехнических сооружений /С.П. Паремуд, А.В. Александров //
Гидротехническое строительство. – 2010. – №9. – С. 19-29.
8. Александров, А.В. Опалубочные работы при строительстве железобетонных
оснований буровых платформ / А.В. Александров // Гидротехническое
строительство 2007. – №3. – С. 11-17.
Статьи в других изданиях:
1. Рубин, О.Д. Новая технология ремонта ГТС посредством армирования
композитными материалами / О.Д. Рубин, С.Е. Лисичкин, В.Б. Балагуров, А.В.
Александров // Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева. – 2016. – Т. 280.– С. 3-9.
2. Рубин, О.Д. Разработка методики расчета прочности железобетонных конструкций
гидротехнических сооружений, усиленных посредством внешнего армирования на
основе композитных материалов, при действии поперечных сил / О.Д. Рубин, С.Е.
Лисичкин, А.В. Александров, О.А. Симаков// Строительная механика
инженерных конструкций и сооружений. – 2016. – №3. – С. 68-74.
3. Зерцалов, М.Г. Технология компенсационного нагнетания для защиты зданий и
сооружений / М.Г. Зерцалов, А.Н. Симутин, А.В. Александров // Вестник МГСУ.
– 2015. – № 6. – С. 32-40.
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа