close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

bd000101687

код для вставкиСкачать
На правах рукописи
^s:3^
у
АНДРЕЕВ Василий Леонидович
П О В Ы Ш Е Н И Е ЭФФЕКТИВНОСТИ О Ч И С Т К И
С Е М Я Н ЗЕРНОВЫХ КУЛЬТУР В У С Л О В И Я Х
ЕВРО-СЕВЕРО-ВОСТОЧНОГО РЕГИОНА П У Т Е М
РАЗРАБОТКИ И СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ Т Е Х Н О Л О Г И Й
И ВОЗДУШНО-РЕШЕТНЫХ М А Ш И Н
Специальность 05.20.01 - Технологии и средства механизации
сельского хозяйства
АВТОРЕФЕРАТ
диссертации на соискание ученой степени
доктора технических наук
Киров - 2005
Работа выполнена в Государственном учреждении Зональный научноисследовательский институт сельского хозяйства Северо-Востока имени
Н.В.Руднтусого.
Научный консультант:
доктор технических наук, профессор,
заслуженный изобретатель РФ
Бурков Александр Иванович.
Официальные оппоненты:
доктор технических наук, профессор
Алешкин Алексей Владимирович;
доктор технических наук, профессор,
заслуженный деятель науки и техники РФ
Косилов Николай Иванович;
доктор технических наук, профессор
Баранов Николай Федотович.
Ведущая организация:
Пермская государственная
сельскохозяйственная академия.
Защита состоится 10 июня 2005 г. в 13** часов на заседании диссертаци­
онного совета Д М 006.048.01 в Государственном учреждении Зональный науч­
но-исследовательский институт сельского хозяйства Северо-Востока имени
Н.В.Рудницкого по адресу: 610007, г. Киров, ул. Ленина, 166-а, ауд. 426.
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Государственного уч­
реждения Зональный научно-исследовательский институт сельского хозяйства
Северо-Востока имени Н.В.Рудницкого.
Автореферат разослан 06 мая 2005 года.
Ученый ceiqjexj^b
диссер1ационного совета
Ф.Ф.Мухамадьяров
1 ^
3
^^3933
О Б Щ А Я ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность проблемы. Продовольственная безопасность является со­
ставной частью национальной безопасности России, которая рассматривается
как способность государства и его регионов г^антировать удовлетворение по­
требностей населения в продовольствии на уровне, обеспечивающем нормаль­
ную жизнедеятельность. Главным ее направлением является обеспечение зер­
ном. Для полного и стабильного удовлетворения потребностей страны в продо­
вольственном и фуражном зерне требуется довести валовые сборы зерна в
2010г. до 105...ПО млн.т. Приоритетным направлением развития агропро­
мышленного комплекса при этом является пгарокое использование энерго-ресурсосберегающих технологий и технических средств, учитывающих почвенноклиматические особенности различных решонов.
Качество семян оказывает существенное влияние на урожайность сель­
скохозяйственных культур. Высокая урожайность в ведущих зернопроизводящих странах достигается, главным образом, за счет использования не менее
90.. .95% семян первого класса. В России же качество семян является низким - в
течение ряда последних лет заготавливается около 40% семян яровых зерновых
и зернобобовых культур первого и второго классов, из которых семена первого
класса составляют не более 15%. Увеличение в семенном фонде доли семян
первого класса до 60% могло бы дать прибавку урожая в среднем на 0,6 т/га, до
80% - 0,8 т/га, при 100% - около 1,0 т/га, что позволило бы уменьшить себе­
стоимость производства зерна.
Поэтому повышение эффективности очистки семян, в том числе и на Се­
веро-Востоке европейской части России, при использовании энерго-ресурсосберегающих технологий и технических средств, учитывающих почвенно-климатические особенности регионов, является актуальной проблемой.
Цель исследования - повышение эффективности очистки семян зерновых
культур путем разработки и совершенствования технологий и воздушно-решет­
ных машин при снижении их металло- и энергоемкости, обеспечении охраны
окружающей среды.
Объектами исследования являлись технологические процессы очистки
семян и отработанного воздуха от легких примесей, технологические линии,
экспериментальные и опытные образцы воздушно-решетных машин, их пневмосеп^^ирующие системы.
Научную новизну р^оты составляют:
-фракционная технология очистеи с разделением предв^фительно очи­
щенных и высушенных семян на фракции крупного и мелкого зерна на решетах
и последующей их раздельной обработкой в пневмосепарирующих каналах и
триерах;
- аналитические зависимости для определения конструктивных и техно­
логических параметров вращающегося дискового распределителя зерна с на­
клонными секторами, функционирующего в пневмосистеме с вертикальным
кольцевым аспирационным каналом, и Г-образного инерционного жалюзийнопротивоточного пылеуловителя;
Р О Г МЖЦМОЦДД^ГГГГ
- модели регрессии технологического проп хха <W№Ktk№l№l^ ° ^ мкну-
\^М
О»
то-разомкнутых пневмосистемах зерно- и семяочистительных машин, пневмосистеме с вертикальным кольцевым аспирационным каналом и дисковым рас­
пределителем зерна с наклонными секторами, очистки отработанного воздуха в
Г-образном инерционном жалюзийно-противоточном пылеуловителе;
- новые технические решения пневмосистем с замкнуто-разомкнутым
циклом воздушного потока, кольцевым аспирационным каналом, воздушно-ре­
шетных машин, зерноочистительного агрегата, инерционных пылеуловителей,
которые защищены одним авторским свидетельством СССР и тринадцатью па­
тентами Р Ф на изобретения.
Практическая ценность и реализация результатов исследований.
Разработанные и усовершенствованные технологии и воздушно-решет­
ные машины отличаются более высокой эффективностью очистки семян при
снижении мегалло- и энергоемкости, обеспечении охраны окружающей среды.
Результаты научных исследований представлены в завершенном виде и
использованы при подготовке рекомендаций по реконструкции типовых зерноочистительно-сушильных комплексов.
Экспериментальные и опытные образцы воздушно-решетных машин
МВО-10 (а.с. № 1799642 СССР, патенты № № 1799641, 2000885, 2003385,
2014109, 2033845, 2059114, 2059450, 2065780. 2083297 РФ), АЗМ-10/5-ВРФ
(патенты №№ 1799641, 2000885, 2003385, 2033845, 2059114, 2059450, 2065780,
2083297, 2122462, 2189726, 2195805 РФ), МЗП-25/10 (патент № 2176565 РФ)
успешно прошли ведомственные и государственные испытания.
ОАО «Яранский механический завод» Кировской области освоено серий­
ное производство машины вторичной очистки зерна МВО-10 - на 01.09.2004 г.
выпущена 91 машина. Проектно-конструкторским бюро НИИСХ Северо-Вос­
тока имени Н.В.Рудницкого на 01.12.2004 г. изготовлено 12 машин МВО-10,
2 машины АЗМ-10/5-ВРФ и 2 машины МЗП-25/10.
Материалы исследований осадочных камер с V-образтлм движением воз­
духа и различной формой дна, инерционного жалюзийно-противоточного пы­
леуловителя переданы в ОАО ГСКБ «Зерноочистка», а также использованы при
разработке пневмосистемы универсальной зерноочистительной машины пред­
варительно-первичной очистки МЗУ-25/15 (патенты №№ 1799641, 2000885,
2033845, 2059114, 2059450, 2065780, 2083297 РФ; на 01.07.2004 г. ОАО «Яран­
ский механический завод» выпущено 18 машин) и пневмосепаратора ПС-15
(патент № 2033845 Р Ф ; на 01.07.2004 г. ОАО «Яранский механический завод»
выпущено 17 машин, на 01.12.2004 г. ПКБ НИИСХ Северо-Востока - 5 машин).
Апробация работы. Основные положения работы доложены, обсуждены
и одобрены на научных конференциях НИИСХ Северо-Востока имени Н.В.Руд­
ницкого (1991-2004 гг.), Санкг-Петербургского Г А У (1992, 1993 гг.), В И М
(2000-2003 гг.), СЗ НИИМЭСХ (2000-2002 гг.). Института Инженерии Варшав­
ской Политехники (2002 г.), ВИЭСХ (2003 г.), конференциях профессорскопреподавательского состава и аспирантов Вятской ГСХА (1991-2004 гг.) и научно-пракгической конференции Комитета сельского хозяйства и продовольст­
вия Кировской й6Кас1^(2003 г.).
I
I
-<rf»i?*»-'
it"*'
f
;
Защищаемые полозкения:
- теоретические предпосылки повышения эффективности очистки семян;
- фракционная технология очистки семян с разделением после предвари­
тельной обработки и сушки на фракции крупного и мелкого зерна ма решетах и
последующей их раздельной обработкой в пневмосепарирующих каналах и
триерах;
- схемы, конструктивно-технологические параметры и модели регрессии
процесса очистки семян замкнуто-разомкнутых пневмосистем воздушно-решет­
ных семяочистительньпс машин, включающих два и три пневмосепарирующих
канала, первый из которых очищает зерновой материал до решет, а второй и
третий - после решет, один диаметральный вентилятор, две осадочные камеры с
общей смежной стенкой, инерционный пылеуловитель;
- схема, конструктивно-технологические пгфаметры и модели регрессии
процесса очистки семян пневмосистемы виброцентробежной машины первич­
но-вторичной очистки с вертикальным кольцевым аспирационным каналом и
дисковым распределителем зерна, снабженным наклонными секторами;
-соотношение конструктивных пгфаметров гравитационных осадочных
камер с отражательной перегородкой при симметричной форме дна и со сме­
щенным выгрузным устройством к входному и выходному окну;
- схема, математические зависимости функционирования и конструктив­
но-технологические параметры Л-образного инерционного жалюзийно-противоточного пылеуловителя;
- результаты испытаний и функционирования в производственных усло­
виях разработанных воздушно-решетных машин и усовершенствованных тех­
нологических линий.
Публикации. По теме диссертации опубликовано 84 работы, в том числе
рекомендации по реконструкции типовых зерноочистительно-сушильных ком­
плексов, 9 статей - в ведущих рецензируемых научных журналах, 6 статей - де­
понированы в организациях госуд^хггвенной системы научно-технической ин­
формации, 15 статей - в материалах междун^юдных конференций, 1 авторское
свидетельство СССР и 13 патентов Р Ф на изобретения.
Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из
введения, семи разделов, общих выводов и щ>иложений. При общем объеме 474
страницы содержит 349 страниц основного текста, 114 рисунков, 37 таблиц, 49
приложений. Список литературы включает 418 источников, из них 4 - на ино­
странных языках. В приложениях приведены документы, отражающие уровень
практического использования результатов исследований, данные эксаерюлеятальных исследований, программы для П Э В М , копии авторского свидетельства
и патентов.
СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ
Введение содержит актуальность темы исследований, сущность выпол­
ненной работы и основные положения, выносимые ва защиту.
Выполненная работа является частью программ фундаментальных и при­
оритетных прикладных исследований по научному обеспечению развития агро­
промышленного комплекса Российской академии сельскохозяйственных наук
(05.Р.01 «Механизация и автоматизация растениеводства», тема «Разработка
машины вторичной очистки зерна производительностью 10 т/ч», номер гос. ре­
гистрации 01.91.0038782; тема 07.01.02 «Агрегат зерноочистительный малога­
баритный АЗМ-5», номер гос. регистрации 01.97.0007281; 02.03 «Создать ком­
плекс конкурентоспособных технических средств нового поколения, построен­
ных на принципах блочно-модульности, трансадаптивности, ресурсосбереже­
ния, для устойчивого производства продукции растениеводства», тема
02.01.01.01 «Виброцентробежная машина первично-вторичной очистки семян
МЗП-25/10», номер гос. регистрации 01.2002.03893) и договоров с Комитетом
сельского хозяйства и продовольствия Кировской области.
Решение отдельных частных задач по теме диссертационной работы
вьтолнено автором совместно с доктором технических наук, профессором,
заслуженным изобретателем Р Ф А.И.Бурковым, кандидатами технических наук
О.П.Рощиным, В.А.Казаковым, Н.Л.Коньппевым, С.Л.Логиновым, В.В.Шилиным, инженером А.М.Хаустовым.
В первом разделе «Состояние вопроса и содержание проблемы» рас­
смотрены условия производства зерна в Евро-Северо-Восточном регионе Рос­
сии, относящегося к регионам повышенного увлаидаения, дан анализ приме­
няемых технологий и технических средств для очистки семян зерновых куль­
тур, приведен краткий обзор теоретических исследований по теме диссертаци­
онной работы, содержание проблемы и задачи исследования.
В сельскохозяйственных предприятиях наиболее широко распространена
поточная технология послеуборочной обработки семенного зерна, реализован­
ная в зерноочистительно-сушильных комплексах различной пропускной спо­
собности. При очистке семян, в основном, используются воздушно-решетные
машины и триерные блоки. Опыт эксплуатации данных комплексов в условиях
региона выявил как положительные их стороны, так и недостатки.
В ряде хозяйств применяются поточная с отлежкой, двухэтапная, фрак­
ционная технологии, а также используются различные разрозненные машины.
База послеуборочной обработки зерна и семян хозяйств региона требует
немедленного укрепления. Экономически целесообразно на большинстве типовьпс зерноочистительно-сушильных комплексов провести модернизацию или
реконструкцию с использованием новых технологий и современных техниче­
ских средств, причем затраты в этом случае являются гораздо меньшими по
сравнению с новым строительством и окупаются за один-два уборочных сезона.
Научной основой разработки и совершенствования технологий и воздуш­
но-решетных машин для очистки семян зерновых культур в Евро-СевероВосточном регионе России являются труды В.И.Анискина, В.Д.Бабченко,
И.П.Безручкина, М.А.Борискина, А.И.Буркова, Н.М.Бушуева, Х.Х.Валиева,
П.М.Василенко, В.Ф.Веденьева, Е.Ф.Ветрова, А.Д.Галкина, В.Д.Галкина,
В.И.Гасанова, А.А.Гехтмана, Н.Г.Гладкова, Г.И.Гозмана, М.Г.Голика, А.В.Голубковича, Е.СГончарова, В.В.Гортинского, В.П.Горячкина, Н.И.Грабельковского, СМ.Григорьева, А.Р.Демидова, А.Б.Демского, А.М.Дзядзио, В.М.Дринчи, В.П-Елизарова, Ю.И.Ермольева, И.В.Захарченко, Б.В.Зевелева, Е.М.Зимина,
В.Л.Злочевского, А.Н.Зюлина, А.Е.Иванова, М.В.Киреева, А.И.Климка, И.Е.Ко-
(?л
жуховского, А.М.Корна, А.Г.Коровкина, Н.И.Косилова, А.Н.Кремнева, В.А.Кубышева, М.С.Кулагина, В.Б.Лебедева, М.Н.Летошнева, А.Я.Малиса, А.СМатвеева, В.М.Могильиицкого, В.Н.Мякина, А.И.Нелюбова, Н.А.Ревенко, Е.Л.Ревякина, В.С.Сечкина, В.М.Соловьева, Н.П.Сычугова, А.П.Тарасенко, М.А.Теленгатора, З.Л.Тица, Б.Г.Турбина, А.К.Турова, В.С.Уколова, Н.Н.Ульриха,
С.Г.Урюпина, В.М.Цециновского, Ф.Н.Эрка и других ученых.
Для решения проблемы повышения эффективности очистки семян зерно­
вых культур в условиях Евро-Северо-Восточного региона были определены
следующие основные задачи исследования:
- обосновать пути повышения эффективности очистки семян зерновых
культур для условий региона;
- иссчедовать состав компонентов парт.чй семян основных зерновых куль­
тур, в том числе новых районированных сортов, и определить наиболее эффек­
тивные технологии их очистки;
- обосновать теоретически и подтвердить экспериментально эффектив­
ность фракщгонной технологии очистки семян с разделением после предвари­
тельной обработки и сушки на фракции крупного и мелкого зерна на решетах и
последующей их раздельной обработкой в пневмосепарирующих каналах и
триерах;
- разработать эффективные воздушно-решетные зерноочистительные ма­
шины с замкнуто-разомкнутой пневмосепарирующей системой, включающей
два и три пневмосепарирующих канала, первый из которых очищает семенной
материал до решет, а второй и третий - после решет, один диаметральный вен­
тилятор, две осадочные камеры с общей смежной стенкой, инерционный жалюзийно-противоточный пылеуловитель, пневмосистему виброцентробежной ма­
шины первично-вторичной очистки семян с вертикальным кольцевым аспирациониым каналом и дисковым распределителем зерна, снабженным наклонны­
ми секторами, исследовать процесс очистки в них семян;
- экспериментально установить оптимальное соотношение конструктив­
ных параметров гравитационных осадочных камер с отражательной перегород­
кой при симметричной форме дна и со смещенным выгрузным устройством к
входному и выходному окнам;
- теоретически и экспериментально аргументировать выбор основных
конструктивно-технологических параметров пневмосистем, Г-образного инер­
ционного жалюзийно-противоточного пылеуловителя;
- провести производственные исследования и испытания разработанньпс и
усовершенствованных воздушно-решетных машин и технологических линий.
Во втором разделе «Теоретические предпосылки повышения эффек­
тивности очистки семян зерновых культур» определено, что основными на­
правлениями повышения эффективности очистки семян зерновых культур в ре­
гионе Евро-Северо-Востока России являются применение фракционных техно­
логий и совершенствование воздушно-решетных машин, в т.ч. использование в
них диаметральных вентиляторов, снижение удельной зерновой нагрузки, совершенсттование устройств ввода зернового материала в пневмосепарирующие
каналы, улучшение эффективности функционирования устройств для регули-
8
рования скорости воздуха, совершенствование устройств очистки отработанно­
го воздуха от легких примесей.
Доказано уменьшение гидравлического сопротивления, следовательно, и
затрат энергии на обеспечение необходимых с технологической точки зрения
скоростей воздушного потока в пневмосепарирующих каналах в замкнуторазомкнутой пневмосистеме по сравнению с разомкнутой.
На основании результатов исследований физико-механических свойств
семян зерновых культур рассмотрена технология очистки с разделением после
предварительной обработки и сушки на фракции крупного и мелкого зерна на
решетах и последующей их раздельной обработкой в пневмосепарирующих ка­
налах и триерах. Определено, что при разделении исходного семенного мате­
риала озимой ржи, яровой пшеницы и ячменя на решетах с продолговатыми от­
верстиями шириной 2,0; 2,5 и 3,0 мм распределение по скорости «^ витания как
исходного материала, так и их фракций подчиняется закону нормального рас­
пределения (рис. 1).
Рис 1. Фуикцня плот­
ности распределеяиа
зернового материала
по скорости о, яжта«яи:/,^),/^к),М1См)
- соответственво плот,
ностя распредел^ия
исходного зернового
материала, фракций
iqjynHoro я мелкого
зерна; Ло», Jox, Мм интервалы скорости
витания
соответст­
венно исходного зер­
нового
материала,
фракций крупного и
мелкого зерна; J4„ , /4^,
AM - нижние границы
скорости витания соответственно исходного зернового материала, фракций крупного и
мелкого зерна; Ви,Вк,Вм- верхние границы установки скорости витания в каналах со­
ответственно исходного зернового материала, фракций крупного и мелкого зерна
В этом случае плотности распределения исходного семенного материала,
фракций мелкого и крупного зерна определяются выражениями
(«.-К)'
-1
./
Л^^.) = Т1оГ-^ ^^■,У
(I)
(T,-J2n
1
с
/.(^-) =а^,-/2л "
fXK)
1
о^2ж
.- ^
>
(2)
(3)
где x«,x«,jc. непрерьшные случайные величины (соответственно скорости v.
витания исходного зернового материала, фракций мелкого и крупного зерна,
м/с); Ми, Mjg, Мк- математические ожидания непрерывных случайных величин
^и J ^ж, Xg, м/с; сг„, <Тм, (Тк - средние квадратические отклонения непрерывных
случайных величин дгя, х„, х» от математических ожиданий М„, Л/,,, Л4, м/с.
При обработке воздухом примем для исходного материала значение сум­
марных допустимых потерь основного зерна в отходы с легкими примесями,
равное [а], а для фракций мелкого и крупного зерна - [а/2], поэтому
/КЛ< X, < 5 J = //. (xj4fr, = ф [ - ^ ) - ф\^]
= [а];
(4)
/ K ^ . < ^ . < 5 J = i'UxJ.dx^=
= la/2];
(5)
Ф[Щ-Ф[^]
р(А,< X, < 5 J = //.(xj^fe. = Ф [^]
где
ф(х,) = -T==— j(2 ^
'«■'Я
о
-Ф P^]
= [a/2],
(6)
- функция Лапласа для непрерывных случайных
величинX«,XJ,,XK.
Тогда верхние границы В„,Вк, Дм установки скорости витания в каналах
соответственно исходного зернового материала, фракций крупного и мелкого
зерна определяются выражениями
K-^l^w'-*!-^]'
^7>
ф[Щ=1ай]
+ ф[^];
(8)
ф[Щ=[а/2]
+ ф[^].
(9)
Разделение семенного материала озимой ржи, яровой пшеницы и ячменя
решетным станом по толщине зерновки на фракции крупного и мелкого зерна
позволяет в дальнейшем обрабатывать их воздушным потоком с разными ско­
ростями (причем скорость воздуха для обработки фракции крупных семян
можно устанавливать выше по сравнению с мелкими) и за счет этого повысить
эффективность выделения легких примесей. Для наилучшего вьщеления легких
примесей из семян озимой ржи и яровой пшеницы пневмосепарирующими ка­
налами требуется разделение исходного материала по толщине на решетах с
продолговатьпйи отверстиями шириной 2,5...3,0 мм, ячменя - 3,0 мм. При обра­
ботке семенного материала в дщос параллельно функционирующих каналах по
сравнению с одинарным также возрастает эффективность выделения примесей
из исходного материала при одинаковых суммарных значениях удельной зер­
новой нафузки gyi и глубины h канала.
Для оценки статистически значимых зависимостей содержания основного
{03), щуплого, дробленого (ЩЦЗ) зерна, зерновой (377) и сорной {СП) примеси
по ширине В, толщине Т, скорости витания о, и длине L определены коэффици­
енты корреляции гв,гт,Г1, г„ для изучаемых зерновых культур. В большинстве
10
случаев разделение семян является более предпочтительным на решетах с про­
долговатыми отверстиями по сравнению с круглыми.
Определены корреляционные отношения ijn и 7tr толщины Т и длины L
компонентов ОЗ, ЩЦЗ, ЗП и СП семенного материала всего интервала толщи­
ны Г и длины L. Значительное количество корреляционных отношений ^п. и tjiT
толщины и длины компонентов семенного материала статистически значимыми
при вероятности р = 0,95 не являлись, поэтому далее рассмотрен случай разде­
ления семян на решете с продолговатыми отверстиями шириной 2,0 мм.
Коэффициенты корреляции гп и rir толщины Т и длины L компонентов
03, ЩЦЗ, ЗП и СП являются статистически значимыми при вероятности
р = 0,95, что свидетельствует о том, что в крупной фракции семенного материа­
ла озимой ржи, яровой пшеницы и ячменя при разделении на решетах с продол­
говатыми отверстиями шириной 2,0 мм будут находиться длинные примеси, а в
мелкой - короткие.
Таким образом, обработка семенного материала в двух параллельно
функционирующих каналах воздушным потоком с разными скоростями при
одинаковой суммарной нагрузке g^t и глубине h канала с последующей очист­
кой фракций крупных и мелких семян соответственно в овсюжном и кукольном
триерных цилин^фах является более эффективной.
С учетом исследований В.Б.Белоножко, М.А.Борискина, А.И.Буркова,
В.Ф.Веденьева, В.В.Гортинского, А.Р.Демидова, А.Б.Демского, А.Я.Малиса,
А.С.Матвеева, В.Н.Мякина, Н.П.Сычугова, С.Г.Урюпина и других ученых раз­
работана пнезмосистема с вертикальным кольцевым аспирационным каналом и
дисковым распределителем зерна с наклонными секторами, глубина аспирационного канала которой принята А^ = 0,1 м, наружный диаметр - D = 1,0 м, высо­
та нижней и верхней вертикальной части канала - Я^ = 0,2 м. Я / = 0,35 м, общая
высота канала - 0,8 м, угол при основании внутреннего конуса распределителя не менее а^ = 45°.
Уравнение движения частицы нагоризонтальномучастке дискового рас­
пределителя имеет вид (рис. 2):
mW,'-B,, + R,+Pg,+N, + N, + P^N-,N,).
(10)
В проекции на ось 0^r^ уравнения движения частицы на горизонтальном
участке распределителя:
F, = (o'r,-2f(or,.fg;
r, = c,-Ve*" + cA-e*'':
/■, = с,-/'^ + с у е * ^ + - ^ ,
(И)
(12)
(13)
где '*', ''/ - ускорение и скорость движения частицы; г/ - расстояние от оси вра­
щения до частицы; со - угловая скорость диска; с/ и сг - коэффициенты;
X/=<a-(-/+.^^+l),X2=©-(-/--J/^+l) - корни уравнения (11); /-коэффи­
циент трения; / - время.
11
Рнс. 2. Схема сил, дей­
ствующих яя частицу
зернового материала
при ее двнжйши по
днсхово»о' ряспредеяитело; 1 - диск; 2 - иакаовиый секпф; 3 лопатка секпфа; 4 лопатка диска; S - коByq к - высота конуса;
/ - длша сектора; а угол наклона сектора;
Nf,N2,Nj,N^ - соотвегегвеино нормальные реакции диска, ло­
патки диска, сектора и лопатки сектора распреаслнтеля; Р^ - цеятробеаеняв сила; /^ -
сила Кориолиса; Р- • сила тяжести; Р^ • сила трения
При начальных условиях Ко) = О; г/0)=г/, . г,(0)= п, получаем:
(14)
с,-{Кг.,
■^-
%J:(X,-X,) .
(15)
С увеличениен^ коэффициента / трения скорость движения ''/ частицы по
диску понижается при всех значениях частоты л , вращения распределителя,
следовательно, частица медленнее преодолевает расстояние до входа в аспирационный канал. Скорость '"'к схода частиц с диска при Пр = 100...250 мин'' (без
наклонных секторов) превышает рекомендуемые значения ОД...0,5 м/с при ко­
эффициентах трения /= 0,2...0,6.
Уравнение движения частицы по наклонному участку распределителя
имеет вид:
/и^, = Д,+Л.+4+ЛГ, + ЛГ, + Д ^ Я ^ Л -
(16)
Проецируем силы, действующие на частицу зерновой смеси, на осьО^'г •
После преобразований вьфажение (16) принимает вид
г, = o'-r/cosa-g-sina-m'-f-rj-Siaa- f-g-co&a -Ъа>-/-'г,.
(17)
Определяем координаты r^ и скорости fj движения частицы в течение
времени / методом Рунге-Кутга с использованием написанной на языке Visual
Fortran 5.0 программы с учетом конечных значений координаты г/^ и скорости
''•к движения частицы по горизонтальному участку распределителя.
Начальные координата г^, и скорость ''»., а также координата г^к схода
частицы с наклонного сектора определяются выражениями
rj^
г,.= cos а
.
.
г г, = r,,-cosa;
о, =
R.
cos а
(18)
12
Результаты расчетов скорости *'^к схода частиц с наклонных секторов
распределителя при различных значениях коэффициента / трения частиц о на­
клонный сектор, лопатки сектора и конструктивно-кинематических параметрах
приведены на рисунке 3.
S\
Расчеты показывают, что коэффициент / трения, длина /, угол а наклона
секторов, частота Пр вращения дискового распределителя оказывают сущест­
венное влияние на скорость схода ^ * * ■v**+^* частиц зфновой смеси с рас­
пределителя (рис. 4).
Уравнение движения частицы в вертикальном кольцевом аспирационном
канале имеет вид:
mW,^¥t^R,.
(19)
Выражение (19) в проекциях на дек^ловы оси координат О^х, О-^у и O^z
примет вид:
(
т-х = Л ^ ;
т-у'-К^;
(20)
т-2'=К,-Р^.
Приняв допущение, что поток воздуха от вращения дискового распределт-еля не оказывает влияния на поток воздуха, создаваемый вентилятором
пневмосистемы, после ряда 1феобразований имеем:
13
Е, = 0.4ы
'
1^
к А
■К^
К-tx4
а
»
Ряс. 4. Схем* сал, действуюппп на частицу зерново­
го материала, при движении
в вертикальном кольцевом
аспирационном канале: Rg сила аэродинамического со­
противления; t4 - координа­
та усгавовки диска распределнтелж; Ък - высота верти­
кального участка канала
x=-Vx-VT4j>'4-(i-F/;
• у = -1„ •:)>•>/хЧ/+(г-К/;
(21)
где i,y,z - скорость частицы вдоль осей координат О^х, О-^у и OyZ соответст­
венно; ка - коэффициент парусности; Vg - скорость воздуха.
Систему уравнений (21), с целью определения траекторий движения час­
тиц зерновой смеси с различными аэродинамическими характеристиками, ре­
шали методом Рунге-Кутта с помощью программы, написанной на языке Visual
Fortran 5.0.
Начальными условиями движения частицы зерновой смеси при этом яв­
ляются:
|дс(0)-0; >'(0) = 0 ; z(0)= z^+/sina ;
(22)
| i ( 0 ) = rv'cosa ; _y(0) = 2я-я^ Л , ; i(0)= rj^-sina .
Ha эффективность вьщеления примесей из зерновой смеси в вертикаль­
ном кольцевом аспирационном канале также существенное влияние оказывает
время Г» нахождения частицы в зоне сепарации, которое зависит от физикомеханических свойств частиц зерновой смеси и конструктивных параметров
дискового распределителя. Расстояние о от внутренней стенки вертикального
кольцевого аспирационного канала до частицы определяли по формуле
r,^^{.R,+ x,Y+yf-R,,
^
_
(23)
где xiwyi- координаты частицы по осям Ох и Oj' во время ti.
На рисунке 5 приведены зависимости координаты г/ частицы в верти­
кальном кольцевом аспирационном канале от времени /,• и конструктивных па­
раметров дискового распределителя при одном из возможных вариантов изме­
нения скорости »в витания частицы, скорости воздуха Ув и коэффициента /
трения частицы о лопатки диска и наклонных секторов.
При дагшых физико-механических свойствах частиц и скорости воздуш­
ного потока наибольшее время t^ нахождения их в зоне сепарации обеспечива­
ется при меньшей частоте вращения дискового распределителя Пр = 100 мин'' и
наибольших угле наклона секторов а=60° и их длине / = 0,150 м.
14
0,10
0.0
0,02
0,04
Рис. 5. Зависимости координа­
т ы Г/ частицы в вертикальном
кольцевом «спирацнониом ка­
нале от времени /,- и конструк­
тивных параметров дискового
расаределителя зерна (коэф­
фициент трения частицы о
сталь/= 0^; скорость витания
о, = 7 м/с; скорость воздушно­
го потока Vg^ "! м/с):
п,= 100 мин'';
Лр = 150
мин'';
я , = 200 мин'';
- я , = 250 мин'';
1 - при отсутствии наклон­
ных секторов;
2 - угол наклона секторов
а= 30°, их длина / = 0Д)75 м;
3-а= 30°,/= 0,15 м;
4-«=45",/* 0,075 м;
5-а= 45»,/■0,150 м;
6-а=60о,/» 0,075 м;
0.06
w.yy^ чt,,c 0.08
7-«=60°,/=0,150 м
Разработана схема Аобразного инерционного жалюзийно-противоточного пылеуловителя (рис. 6), имеющего небольшие габаритные размеры и плоскопарзллельное движение воздуха.
1
2
3
4
5
T^^^^^^^^S
Рис.6. Схема У-образного
инерционного жалюзийиопротивоточного пылеуло­
вителя: 1, 5 - входной и
выходной патрубки пыле­
уловителя; 2, 4 - началь­
ный и конечный участки
жалюзийной решетки; б разделительная
перего­
родка; 7 - пылеосадительная камера; 8 • шлюзовый
затвор; 9, 11 - выходные
патрубки жалюзнйного и
противоточного очистите­
лей; 10 - смежная стенка
выходных патрубков очи­
стителей; —**- - очншенный воздух; '*'> - воздух
с легкими примесями;
»- - осаждаемые лег­
кие примеси; А щ Кя - глу­
бина и внутренний радиус
колеяообразного канала
15
К основным конструктивным параметрам Аобразного инерционного жалюзийно-противоточного пылеуловителя относятся: высота Н^: и площадь F „
поперечного сечения входного патрубка пылеуловителя; длина Lp и площадь Fp
фронтальной поверхности жалюзийной решетки; высоты hx,hnn площади F/ и
F j поперечных сечений выходных отверстий жалюзийного и противоточного
очистителей; высота Нп пылеосадительной камеры и угол /п, определяющий
положение разделительной перегородки. По литературным данным для широко
применяемых в зерноочистительных машинах жалюзийных пылеуловителей
рекомендуют: угол наклона фронтальной поверхности решетки к направлению
движения воздушного потока 0^= 6°...7°; угол наклона пластин в решетке
/Зд= 25°...30°; шаг пластин tj, принимать минимально возможным; длина Ij, и
шаг Гл пластинголеютравное значение при рекомендованных а^ и jSy, коэф­
фициент отсоса q = 0,1...0,2, равный отношению количества воздуха, отведен­
ного с уловленной пылью, к количеству воздуха, прошедшего через жалюзийную решетку.
Высоту Н„ поперечного сечения входного патрубка пылеуловителя опре­
деляем из общего расхода Q^ воздуха, проходящего через пылеуловитель, с
учетом оптимального значения средней скорости » „ входа воздуха:
Я „ = ^ ,
(24)
где В - ширина пылеуловителя, равная ширине пневмосистемы.
Высоту кж выходного отверстия жалюзийного очистителя находим, поль­
зуясь определением коэффивд1ента отсоса, и считая, что ширина пылеуловителя
и жалюзийной решетки одинаковы:
бжшг ^ Ож- ^
я --пГ-,j .и .. '
(25)
бж
Уз'ж-Ь'ж-гж
где Ожшх - количество воздуха, отведенного с уловленной пылью; Qx - количе­
ство воздуха, прошедшего через жалюзийную решетку vx,v'x - средние скоро­
сти потока воздуха в выходном патрубке жалюзийного очистителя и струи воз­
духа, проходящего между пластинами жалюзийной решетки; Ь'ж- высота струи
воздуха, проходящего между пластинами решетки; г» - количество каналов в
решетке.
Длина жалюзийной решетки и количество каналов в ней определяются из
зависимостей
L, = — :
'
; z^ = —;— .
sma,
(io)
<.
Для «густых решетою), согласно исследований Г.Ю.Степанова, И.М.Зицера, справедливы выражения:
^'ж
sin(a,+
smp,/2РУ2)
Ь'ж ^
sing,-stop,
(,
sma, + sm{a,+ pj'
Произведя некоторые преобразования, получаем:
(27)
16
Аж=
Я,.
, + sin(p,/2)-[sina, + sin(a,+ p j ]
^
q'sm{a,+ p / 2 ) s m p ,
•
У-^^'
Следует учитывать, что формула (29) выведена без учета влияния противоточного очистителя и поэтому является приближенной.
При последовательной работе жалюзийного и противоточного очистите­
лей величина Алг определяет эффективность функционирования противоточно­
го очистителя, поэтому необходимо выяснить ее влияние на эффективность вы­
деления примесей и гидравлическое сопротивление всего пылеуловителя.
Воспользуемся упрощенной моделью потока воздуха, учитывающей ос­
новные закономерности реального процесса. Струя при повороте потока моде­
лируется кольцом с внутренним Ri и внешним Rj радиусами (рис. 7). Если час­
тица, имеющая на выходе жалюзийного очистителя координату г», к моменту
окончания поворота потока на угол Wmax не достигает внешней границы струи
(гк < R]), то она уносится с очищенным воздухом. Если частица достигает
внешней границы струи до окончания поворота (полярные координаты частицы
пыли при этом у/к < у/яша, ''к S Л^), ТО считаем, что она далее движется по инер­
ции и оседает в пылеосадительной камере.
Рве 7. Рлсчствая схема воздушного
потока и движения твердой часгоцы
в протнвоточном очистятеяе: о - ра­
диальная координата; щ - угол пово­
рота частицы; j„ - угол установки
разделительной перегородки; 1)ж скорость воздуха на выходе жалю­
зийного очистителя; Vnt - скорость
воздуха в сечении кольцевой струи
Wfl,= Ufl
Аг,-
При повороте струи ско­
рость на внутренней границе яв­
ляется максимальной - Од; = Vnmax,
а в каждом другом сечении - из­
меняется по закону потенциально­
го 1фугового потока:
(30)
Согласно исследованиям И.Е.Идельчика, при развороте струи воздуха на
180° около кромки смежной стенки, справедливо выражение:
I "я J
4,
(31)
где vn - средняя скорость воздуха в кольцевой струе.
Из условия неразрывности кольцевой струи «я = »*Тогда высота выходного отверстия hn противоточного очистителя опре­
деляется радиусом R] разворота кольцевой струи:
h„ = h;^+2R, .
(32)
17
Радиусы Rj и Rj границ струи при повороте потока определяем из усло­
вия неразрывности струи
В- К- иж= f^- [>„^- - | - ) dr .
(33)
5 - V " * = S-[2-u„--^]-d>- .
(34)
Учитывая, что высота выходного патрубка жалюзийного очистителя и
максимальный угол поворота частицы
Адг " ( Л^-«,)• cosy„ ; V « „ = It ± у„ ,
(35)
получаем:
А,= 2 Л , / й - ^
Л/ =
.
(36)
Аж
(exp2^-l]
cosYn
•
(37)
Внутренний радиус Л/ разворота струи определяем методом итераций.
Скорость VM воздуха на выходе из жалюзийного очистителя, необходи­
мую для определения эффективности противоточного очистителя, определяем
из условия неразрывности струи:
Тогда
e„=e*«x+e* ■
т
^ш.-Ршх=^жРж-^У>'жР'ж2ж ,
(39)
где F'x- площадь поперечного сечения струи воздуха, проходящей через один
канал жалюзийной решетки.
"«•^„=ОлгАж+Ч;гЬж-^
•
(40)
После лфеобразований, учитывая формулы (27), (28) и (40), получаем
формулу для определения средней скорости воздушного потока на выходе из
жалюзийного очистителя (на входе в противоточный очиститель):
^
'^^^ ,
Ц„-Я„
sin (а, + Р,/2) • sing, ■ sin р,
" * "*■ ^ ' ■ sinP,/2 • [ sin а, + sin ( а , + p j ] "
^'*^^
Расчет траекторий движения частиц диаметром 5; проводили при помощи
разработанной на языке СИ** программы, задаваясь значениями координаты г/,
начиная с Л/, до тех пор, пока при каком-то критическом значении координаты
Гщ, частица не достигнет внешнего радиуса кольцевой струи до окончания по­
ворота (то есть отделится от воздушного потока). Считая, что на входе в проти­
воточный очиститель частицы в воздухе распределены равномерно, коэффици­
ент пропуска частиц данного размера Si находим по формуле
18
%, =
-R,
у
(42)
Н а рисунке 8 представлены результаты расчетов по определению коэф­
фициента S[j^ пропуска пыли в противоточном очистителе в зависимости от
размера ё, частиц легких примесей при различных углах у/^а разворота воз­
душного потока и высоте кж — 0,02; 0,04; 0,06 м.
IW
\^^^S>k
r^'^^
■>*j^s
'/5
%\1
j \
v/^
50
lA
25
X
NSt^ N
к \
!A\ \
\&Л ^
i
%■■
n0
25
50
75
\NRV Ч
5,MKM
4^
125
Рис.8. Зависимости коэффи­
циента ет пропуска пыли в
противоточном очистителе от
размера ei частиц:
1 -Алг = 0,02 м,
2-/?;«•= 0,04 м;
3-Адг = 0,06 м;
V», ,= 160°;
-Wm.:= 170°;
-Vm c= 180°;
—
'- -Wm ,= 190°;
— X — X — X — -v» ,= 200°
Из расчетов следует, что нижняя кромка разделительной перегородки
должна находиться примерно на одном уровне с кромкой выходного патрубка
жалюзийного очистителя относительно горизонтали. Для снижения пропуска
пыли противоточнь»! очистителем высоту кж выходного патрубка жалюзийно­
го очистителя следует уменьшать (однако, в литературных источниках приво­
дятся данные, что при уменьшении высоты кж эффект очистки отработанного
воздуха в жалюзийном очистителе снижается). Эффект очистки е^ ( % ) отрабо­
танного воздуха в противоточном очистителе с учетом его конструктивных па­
раметров и свойств зерновой пыли определяется по формуле
?-"
% = J%i(8)-'P(5)-^5 ,
где P{S)
(43)
- плотность распределения размеров частиц пыли.
Пренебрегая изменением фракционного состава частиц при сепарации
примесей в жалюзийном очистителе, получаем формулу для определения эф­
фекта Ео очистки отработанного воздуха в Л-образном инерционном жалюзийно-противоточном пылеуловителе:
8^
Ео = [jT^] "■ [^f^ni (8) • РФ) ■ db]
(44)
Глубину Нр пыпеосадительной камеры можно определить на основании
теории Г.Н.Абрамовича о турбулентной струе, бьющей в тупик, согласно кото­
рой скорость воздуха на оси струи, равная 3 . . . 5 % от начального ее значения,
находится на расстоянии x = 6-{h^ +^/7)- Высота пылеосадительной камеры с
19
учетом диаметра </щз пшюзового затвора сост^шиг
(45)
Проведен анализ влияния конструктивно-технологических параметров
пылеуловителя на его гищзавлическое сопротивление.
Ряд параметров Г-образного инерционного жалюзийно-противоточного
пылеуловителя по-разному влияют на эффект очистки отработанного воздуха и
его падравлическое сопротивЛ^е. Из-за отсутствия обобщенного критерия
оценки функционирования пылеуловителя, учитывающего одновременно эф­
фект очистки отработанного воздуха и гидравлическое сопротивление, затруд­
нен точный расчет оптимального сочетания параметров. Компромиссную зада­
чу определения параметров Аобразного инерционного жалюзийно-противоточ­
ного пылеуловителя можно решить методом планирования эксперимента.
В третьем разделе «Программа и методика экспериментальных иссле­
дований» описаны экспериментальные установки, использованные приборы и
оборудование, представлены профамма экспериментальных исследований, со­
ставленная в соответствии с поставленными задачами, общепринятые и част­
ные методики.
Изучение технологического процесса очистки семян в замкнуто-разомк­
нутой пневмосистеме с каналом дорешетной и одинарным каналом послерешетной аспирашш, эффективности очистки отработанного воздуха в /"-образиом инерционном жалюзийно-противоточном пылеуловителе проводили на ус­
тановке, схема которой приведена на рисунке 9.
Рис 9. Схема эксперяментяльной уста­
новки для нсследовання замкнуто-ра­
зомкнутой пневмосистемы с двумя
пневмосепарирующнмв
каналами:
1^2 - пневиосеоарирующве каналы доR послерететной аснирацнн; 2,19 - смен­
ные диафрагмы; 3 загрузочное устрой­
ство; 4 - воздухоподводящяй канал; Sjb,
8,11,12,14 - регули­
ровочные заслонки;
7 - перепускной ка­
нал; 9 - диаметральный вентилятор; 10,13,16,17 -жалюзийная решетка; 15 - канал забо­
ра воздуха; 18 - выходной патрубок нылеотпелвтеяя; 20 - пылеосадвтельняя камера; 21
- устройство вывода пыли; 23,29 - устройства вводя зерна в канал; 24Д7 - осадочные
камеры; 25,28 - транспортер шнековый; 26 - смежная стеяка осадочных камер
При проведении исследований использовали зерновую смесь ячменя сор­
та Абава (95...97% от массы навесок) влажностью 14,1% с древесными опил­
ками (3...5%), аэродинамические свойства которых близки к натуральньш при-
20
месям, выделяемым в пневмосепарирующих каналах семяочистительных ма­
шин. Легкие примеси, выходящие из Л-образного инерционного жалюзийнопротявоточного шллеуловителя, при функционировании машины МВО-10 в хо­
зяйственных условиях улавливали тканевым фильтром собственной конструк­
ции (фильтровальная ткань - сукно № 2, выделяющее частицы до 1 мкм, пло­
щадь фильтрования - 36 м*), а затем на лабораторных решетах определяли дис­
персионный состав частиц по стандартной методике.
Изучение технологического процесса очистки семян в замкнуто-разомк­
нутой пневмосистеме с каналом дорешетной, одинарным или двойным каналом
послерешетной аспирации, сравнительное исследование фракционной и поточ­
ной технологий очистки семян проводили на установке, схема которой приве­
дена на рисунке 10.
1
2
3
4
S
6
7 ?
9 10 и
12
13 14 15
^ * - ^^• Технологи­
ческая схема экспервмевтальной
установки для ис­
следования замкнуто-разомквутой
пневмоснстемы с
одним каналом до­
решетной н двумя
каналами
оослерешетной аспирякни, поточной и
фракционной тех­
нологий
очистки
зерна и семян зер­
новых кулыур: 1 нория загрузочная;
2 - воздухоподводящий канал; 3 питающий валик;
4- распределитель­
ное устройство; 5,
10,11 - регулировочные заслонки; б, 9 - осадочные камеры; 7 - диаметральный венти­
лятор; 8,16,22 - устройства вывода легких примесей и пыли; 12 - Г-образный инерционнь1Й жалюзийно-противоточиый пылеуловитель; 13, 15- триерные цилиндры; 14,
20 • переключатели попгоков зерна; 17,19,27,28 - лотки вывода фракций зерновой сме­
си; 18 - скатная доска; 21,25 - каналы послерешетной аспиращ1и; 23 - нория промежу­
точная; 24,26 - устройства ввода зерна в пвевмосеоарирующне каналы; 29 - поддон; 30,
31,32 - ярусы решет нижний, средний и верхний; 33 - канал дорешетной аспирации
Схема отвода двойного канала послерешетной аспирации приведена на
рисунке 11.
Для оценки эффективности функционирования пневмоснстемы использо­
вали зерновые смеси пшеницы сорта Иргина и ячменя сорта Абава влажностью
14% и засоренностью 2.. .4%.
Схема пневмоснстемы с вертикальным кольцевым аспирационным кана­
лом и дисковым распределителем з^)на с наклонными секторами приведена на
рисунке 12, а. Влияние параметров дискового распределителя на равномерность
ввода зерна в канал изучали на лабораторной установке (рис. 12,6) при удель­
ной нафузке qy^ = 24,57 кг/(с-м^) на пшенице сорта Иргина влажностью 16,2%.
21
It
P^-
уС^ \ J — — 1
"'\
S
J
^U
1 /OJ о
. '^f'- .j
/^
75
Вщ.
Вщт
\
,
75
|0v |U«r
PHC. 11. Схема отвода двойного канала noслерешетной аспирации: Сд, о/л, Su^, */*« соответственно скорость воздуха и глубина
отводов во втором н третьем пневмосепярнрующих каналах; li,, ///^, ////« - длина ко­
зырьков внутренней стенки /, смежной пе­
регородки // и наружной стенки ///; Вцт •
Вщм • горизонтальные координаты перего­
родки II и наружной стеякн Ш; Кпж, film координаты смежной перегородки; 1...5,
1'...5' • положения регулировочных засло­
нок
Рис 12. Схема пневмоснстемы с вертикальным
кольцевым аспирационным каналом (а) и лабо­
раторная установка для
исследования равномер­
ности вводя зерна (б): 1 вал решетного сепарато­
ра; 2,11,18 - опора под­
шипниковая; 3 - корпус
решетного сепаратора; 4
- кольцо корпуса пневмоснсгсмы верхнее; 5 пластина распорная вер­
хняя; б - корпус пвевмоснстемы; 7 - фланец крепления воздуховода для удаления отработанного воздуха; 8 зернопровод загрузочный;9,14 - стенка внутренняя аспирационного канала; 10 - диско­
вый распределитель зерна; 12 - стойка корпуса няевмосистемы нижняя; 13 - стенка на­
ружная аспирационного канала; 15- пластина распорная нижняя; 16 - кольцо корпуса
ппевмосистемы нижнее; 17 • стойка корпуса решетного сепаратора; 19 - вал дискового
распределителя зерна; 20 - муфта; 21 - бункер; 22 - емкость; 23 - источник постоянного
тока; 24 - электродвигатель
Исследование конструктивно-технологических параметров дискового
распределителя зерна с наклонными секторами и оценку эффективности функ­
ционирования разработанной и устанавливаемой в серийно выпускаемую ма­
шину МЗП-25 аспирационяых систем проводили на лабораторной установке,
включающей загрузочный и приемный бункер, мотор-редуктор, ременную пе­
редачу, угловой редуктор, норию НПЗ-10, зернопроводы с отгарированной за­
слонкой, центробежный вентилятор, воздуховоды, тканевый фильтр. В качестве
основной культуры использовали семена ячменя сорта Абава толщиной более
2,4 мм, а примеси - щуплую рожь толщиной менее 2,0 мм.
Для оценки независимого регулирования скорости воздушного потока в
одном из двух параллельно работающих каналов при регулировании ее в дру­
гом использованы показатели (коэффициенты) стабильности средней скорости
воздуха в пневмосепарирующих каналах, определяемые по формулам
22
fbhizli
il^icM
^'"'" "b^-.,-"v),^;
;
n
. v„^ =
_ 'o,^.-"v,_^
/-<
и
-
f |Ц/и-%1
та
я
^"" ~ "/пши-»№«» '
(46)
f |o/w-""/i
_ 7=i
и
'^"'"~ " ; / » « - " л ы .
'
^^^^
где v^, v^ - коэффициенты стабильности скорости воздуха в каналах до- и послерешетной аспирации пневмосистемы с двумя пневмосепарирующими кана­
лами; ft, , v„ - коэффициенты стабильности скорости воздуха в каналах послерешетной аспирации пневмосистемы с тремя пневмосепарирующими кана­
лами; п - количество точек выбранных значений скорости воздуха в одном из
каналов при ее регулировании в другом (замеры проводили относительно рав­
номерно по интервалу скоростей); ij;, и, , и, , ц - среднее, выборочное,
максимальное, минимальное значения скорости воздуха в канале дорешетнои
аспирации пневмосистемы с двумя пневмосепарирующими каналами, м/с; i7j,
t>2^, U j ^ . ^^l^ - среднее, выборочное, максимальное и минимальное значения
скорости воздуха в канапе послерешетной аспирации пневмосистемы с двумя
пневмосепарирующими каналами, м/с; U„, и„ , Оц , Оц - среднее, выбороч­
ное, максимальное, минимальное значения скорости воздуха во втором канале
послерешетной аспирации пневмосистемы с тремя пневмосепарирующими ка­
налами, м/с; йц,, v,i,, Viii , v,„ - среднее, выборочное, максимальное, мини­
мальное значения скорости воздуха в третьем канале послерешетной аспирации
пневмосистемы с тремя пнеклосепарирующими каналами, м/с.
Определение аэродинамических характеристик компонентов зерновой
смеси проводили на пневмоклассификаторе К-293 фирмы «Fortschritt» пред­
приятия «Petkus Wutha» (Германия). Для измерения потребляемой мощности
применяли комплект измерительный К-540; параметров воздушного потока анемометр АП-1, трубки Пито-Гфандтля, осциллограф Н-700 с усилителем
«Топаз», микроманометр ММН-2400; температуры воздуха - ртутный термо­
метр; относительной влажности воздуха - психрометр аспирационный МВ-4М;
атмосферного давления - барометр БАММ; уровня шума (по шкале А) - шумомер ШУМ-1М, частоты вращения - тахометр ТЧ-Ю-Р, влажности зерна - влаго­
мер ВЗПК-1 для экспресс-анализа и сушильный шкаф; массы навесок и проб
отдельных фракций - платформенные весы и лабораторные ВЛТК-500М; отрез­
ков времени - секундомер. Для качественного анализа проб использовали набо­
ры лабораторных решет, разборные доски, пинцеты и шпатели.
Для обработки результатов экспериментальных исследований использо­
вали вычислительные махшшы «Электроника 125», ЕС-1020 и П Э В М .
В четвертом разделе «Исследование технологий очистки семян зерно­
вых ^льтур, районированных в Евро-Северо-Восточном регионе России»
проанализированы физико-механические свойства высушенного семенного ма­
териала озимой ржи, яровой пшеницы и ячменя урожев 19%... 1998 гг. Ха^ак-
23
теристики компонентов по скорости витания, длине, ширине и толщине сильно
перекрываются, поэтому полное их разделение при использовании наиболее
широко применяемой поточной технологии послеуборочной обработки и до­
пустимых потерях основного зерна в отходы в большинстве случаев не пред­
ставляется возможным.
При использовании фракционной технологии получаются фракции семян
озимой ржи, яровой пшеницы и ячменя (рис. 13) более высокой кондиции по
сравнению с обработкой по обычной поточной технологии. В большинстве
случаев более эффективна очистка семенного материала в канале дорешетнои
аспирации, фракционирование на трехъярусном решетном стане, дальнейшая
раздельная обработка фракций крупного, среднего и мелкого зерна. Иногда по­
лученные фракции не требуют дальнейшей обработки, в ряде случаев канал по­
слерешетной аспирации следует выполнить двойным для обработки воздухом с
разными скоростями сходов со среднего и нижнего ярусов решет, возможна об­
работка полученных фракций только в овсюжных или кукольных триерных ци­
линдрах.
В пятом разделе «Эксп^тменпиыьные исследования пневмосистем зер­
но- и семяочистительных машин» представлены результаты исследований
пневмосистем с замкнуто-разомкнутым циклом воздушного потока, имеющих
один канал дорешетнои, одинарный и двойной каналы послерешетной аспира­
ции, пневмосистемы с вертикальным кольцевым аспирационным каналом и дис­
ковым распределителем зерна с наклонными секторами.
Замыкание цикла воздушного потока в канале дорешетнои аспирации яв­
ляется целесообразным вследствие увеличения скоростей о/ и vi воздуха в обо­
их пневмосепарирующих каналах на 17...21%, снижения удельного расхода
энергии Nyi на 12... 18% при повышении уровня шума ! „ на 0,5... 1,0 дБА.
В замкнутом канале дорешетнои аспирации, когда в циркулирующем
воздушном потоке содержатся легкие примеси, целесообразно использовать ва­
риант конструкции воздухоподводящего участка со сплошной смежной стен­
кой. При удельных нагрузках g^ = 2,31...3,87 кг/(с-м) оптимальные значения
глубины канала и высоты его нижней части равны А/ = 0,14 м и Я ; = 0,36 м.
Исследования показали, что регулирование скорости воздуха в каналах
до- и послерешетной аспирации предпочтительнее проводить сблокированны­
ми заслонками, установленными в их отводах. В этом случае обеспечивается
требуемый с технологической точки зрения диапазон регулирования скоростей
воздуха в каналах, достаточно высокая эффективность очистки воздушного по­
тока от легких примесей в осадочных камерах и отсутствует выброс запьшенного воздуха в местах выхода очищенного зерна.
Положение кромки смежной стенки осадочных камер и сопротивление
нагнетательной ветви пневмосистемы влияют на количественные и качествен­
ные характеристики воздушного потока в пневмосепарирующих каналах. Для
разработанных замкнуто-разомкнутых пневмосистем определено положение
кромки смеяшой стенки, характеризуемое зазором до колеса вентилятора
Ас = 0,06 м и полярным углом (относительно горизонтали, проходящей через
ось колеса диаметрального вентилятора) ^л^ = - 21°. При этом сопротивление на-
,
|100%
liiSJt-,
[inCK(P-JM/c|l
FwjiJ
ПСК (И-« м/с) I
jio«%
9«,Ы%
a2,s
ф1,78%
^..^ЖЛ'
I I ПСК (V-« M ^
Жэб%
ВДв
1вдач
9вда%
|тРИЕР(0-1Омм)1
I « е л % i 0,08%
+ IV
■Д.
♦ш
1*'^^
°^'*[||ПСК(1^Тм/^
tiMSH ^Vin j « M » ^ V V
I ТРИЕР (0-1» MM) ll T H I t y (g-IO Mio]
|I9J7W J l « V l H |<S^I5% J ( M 4 %
♦ IX
У VII
rvi
1100%
0.3»%
■"■■
1
11 ПСК (>^7 м/с)|
4«.Ю*а
| М '^ IV
^
фОДОЧ
МП
ТI
44.96%
ЗСЧЧ^
Щво%5^ IV
0,47%fc
TVIII
TVII
|3«.S3%(Co.47%
'ГП
TV
_ ^ 1А«%Т|
K>
■u
|и>%
|^мда%"Жм«%
|inCK(V-SM/e)|
37,w^d
I ТРИЕР(0бмм)|| ТРИЕР(0tMM)1
ТРИЕР (0-4|мм)
144^%
кв.С«%
^ VI
*V
100%
[ П п 5 { ( » ^ 7 и ^ ) | - ^ 1.4»%
|inCK(l>^»ifc)|
Г»£та%"Жм%
,.. i J i ! « % * '
fff-Y^
° * * ' 9S.61liS"
•O
°''^
VIII
'л.
~^63И4%
^аПй^Жда»*
||1ПСК(1*<й/с)1
^ — I T
Ш2чрЗи*
IV
Till
vii _ "-''' l a w »
I ТРИЕР («-«MM) I
J8,W%|
14,U%
13. ТехнологическиеTсvхi е м ы оT чVи с т к и
\пя%
° А ^ |11ПСК(И-»м/с)|
21,7t,bt
г»|
т III
||11ПСК('и^.)1 l^J-*^^'^,»^
20Л7%ф
U'»**^
I ТРИЕР (И «м!!!)] У
J
20,36%i0.21%
' Vin T V I I
°^'* |HnCK(>^7»i!5]
|7«,48%й0,4б%
TIV
Till
lTTHEP(g«MM)1
|Щ5%
ТРИЕР (0-4 M ] ^
l»,32% ft • , « ] %
VI
TV
I
Рис.
семенного материала: а озимой р ж и сорта - К р о н а ; б - озимой р ж и сорта В я т к а 2; в - я ч м е н я
сорта Абава; г - я ч м е н я сорта Дина; д - п ш е н и ц ы сорта Ленинградка; е - п ш е н и ц ы сорта П р и о к е к а я ; —*■ - поток очищаемого мате­
риала; -в*-. легкие примеси; ■*>■ - длинные примеси; -»* • короткие примеси; —Ь- • в ы х о д ы ф р а к в й ; П С К - пневмосепарвруюшнй
к а н а л ; D2,S - решето с продолговатыми отверстиями ш и р и н о й 2,5 м м ; О4,0 - решето с отверстиями 04,0 м м
25
гнетательной ветви пневмосепарируюшей системы составляет Рхув= 175 П&,
коэффициент стабильности скорости воздуха в канале дорешетной аспирации
при регулировании ее в канале посл^юшетной аспирации • УЩ- 0,044, сумма
скоростей воздуха в каналах - (»/ + и^) = 14,4 м/с, а их отношение - Vi/v2= 0,75.
Для других условий функционирования пневмосистем оптимальное положение
кромки смежной стенки можно определить с помощью разработанной номо­
граммы. С использованием метода планирования эксперимента определены оп­
тимальные конструктивные параметры осадочных камер (таблица).
Таблица - Оптимальные соотношения основных геометрических параметров
осадочных камер (см. рис. 9)
Названием
обозначевае параметра
Зшачмпе Bapaiwenia
Осадочная камеоа с симметричной Формой дна
0,938
1,000
Длина перегородки Ьж
Глубина отвода S2ок
0,275
0,363
0Д75
0,363
Глубина камеры HJOK
0,938
1,000
Длина перегородки Ьок
Глубина отвода Siок
0,488
0,294
0,488
0,294
0,488
0,294
0,488
0,325
0,488 0,488
0,325 0,356
Глубина камеры Я?1ж
0,938
1,000
1,063
1,125
1,188
0,613
0,250
0,613
0,250
0,550 0,550
0,250 0,281
Глубина камеры Яго»
1,063
0Д75
0,331
1,125
0,313
0,331
1,188
0,313
0,331
U50
1,313
0313
0331
1,250
1313
0,488
0356
1,250
1313
0,550
0,281
0313
0331
Выгрузное гапюойство смешено к тходнвла ОКНУ
1,063
1,125
1,188
Выгрузное гствойстео смешено к входному OKHV
Длина перегородки hat
Глубина отвода ^1ж
0,613
0,250
0,613
0,250
Примечания:
1. Для удобства определения геометрических пц)аме1ров осадочной кам^ы их значения
даны в приведенном к длине камеры виде: Ягж « Нз^/Ьгж, ^<ж= li„/Li„, ^}ок = Si^/^Jm ■
2. Отклонение размцюв hat и ^2т на 10% от рекомендуемых значений снижает эффект
выделения легких примесей на I ...3%
Более предпочтительным является вариант выполнения осадочных камер
с симметричной формой дна и со смещенным к выходному окну камеры в ы ­
грузным устройством для вывода легких примесей из осадочных камер. Сме­
щение выгрузного устройства к входному окну камеры снижает ее эффектив­
ность. При увеличении средней скорости о „ воздушного потока во входном ок­
не осадочной камеры с 4,4 до 11,2 м/с эффект Ео очистки отработанного возду­
ха снижается при всех формах ее дна на 4 3 . . .7,4%.
Для разработанных замкнуто-разомкнутых пневмосистем с одинарным и
двойным каналами послерешетной ш^пирации оптимальные глубина первой и
второй осадочных камер с дна составляют Hi„= 1,1 м, Я^» = 0,9 м при их дли­
не LioK=LioK = 0,8 м, длина отражательных перегородок осадочных камер hoK- 0,485 м, l2„K= 0,25 м при глубине отводов S;e,=0,29 м. Si» ~ 0^65 м.
Оптимальные п^)аметры отвода двойного канала послерешетной аспира-
26
ции (см. рис. 11): длина козырька внутренней стенки //«= 0,05 м, смежной пере­
городки - liiK= 0,05 м, наружной стенки - //««= 0,15 м; горизонтальная коорди­
ната смежной перегородки 5 д « = 0,27 м, наружной стенки - 5/и<ж= 0,35 м.
Исследования показали, что двойной канал послерешетной аспирации
при раздельной обработке фракций крупного и мелкого зерна имеет более в ы ­
сокий эффект Едп выделения легких примесей из семенного материала по срав­
нению с одинарным. При удельной зерновой нагрузке g ^ = 2,16.. .2,45 кг/(см) и
одинаковых потерях полноценного зерна в отходы (а ~ 1,5%) эффект Ела выде­
ления примесей в двойном канале (глубиной 2>'0,075 м) выше по сравнению с
одинарным (глубиной 0,15 м) на АЕпск'^ 6,4...7,6%.
Влияние параметров дискового распределителя зерна с наклонньга1и сек­
торами на равномерность ввода зерна в вертикальный кольцевой аспирапионный канал изучали при помощи однофакторяых экспериментов, а на процесс
очистки семян в пневмосистеме - плана эксперимента первого, затем - плана
Бокса-Бенкина второго порядка для четырех факторов. В качестве основной
культуры использовали семена ячменя сорта Абава толщиной более 2,4 мм,
примеси - щуплую рожь толщиной менее 2,0 мм. Получены модели регрессии,
адекватно описывающие процесс очистки семян и продовольственного зерна
(F-критерий Фишера, вероятность/> = 0,95):
Увеем = 23,43 - 5,51 -jc; + 3,92-хз + 4,52-х^ + 1,38-х/ + 0,415-х,Х2- Q,19xrx4 - Q,0S-X2 + 0,19х2Х} + 0,44-xrx< + 0,92-х/ +
+ 4,08-xj-x/ -I-1,88-х/, % ;
(48)
Ущхм = 0,137 - 0,040-х, + 0,104x5 + 0,173-xj + 0,160-х^- 0,011-х/ - 0,020-х,-Хг - 0,040-х,-Х5 - 0,024-х,-х^ + 0,017x2^ + 0,088-xrxj +
+ 0,093хгх< + 0,054x3^ -»- 0,230-хгх^+О^ЗОх/, % ;
(49)
УЕ,9<^ = 15,76 - 2,17-Х/ - 0Д1хг + 2,80-xj -t- 3,45-х^ -f 0,40-х/ - 0,31-х,-хз - 1,10-Х;-Х^ + 0,06-х/ + 0,25-X2-xj + 1,07-хгх^ - 0,84-х/ +
-f2,82-xj-x^-t-0,18-х/, % ;
(50)
Уа«,о» = 0,068 - 0,004-х, + 0,077-Х2 + 0,105xj + 0,121-х^ + 0,010х/- 0,006-х,-Х2 - 0,008-х,-х^ + 0,013-х/ + 0,065x2-xj +
+ 0,074-хгх4 +0,033-х/ + 0,151-xrx^-f 0,055-х/, %,
(51)
где УЕОМ', УЕЯРОЛ', Уаст', Уач^ - критерии оптимизации (эффекты выделения
примесей и потери основного зфна в отходы на семенном и продовольствен­
ном режимах); х, = - 1 ; 0; 1 - подача зерна (уровни варыфования фактора GoM - 5; 10; 15 т/ч; Сщ^л = 15; 20; 25 т/ч); х^ = - 1 ; 0; 1 - частота вращения диско­
вого распредглителя (ир= 100; 175; 250 мин''); хз = - 1 ; 0; 1 - длина сектора
(/ = 0; 0,075; 0,15 м); х^ = - 1 ; 0; 1 - угол наклона сектора ( а = 0 ; 30; 60°).
Анализ моделей регрессии (48)...(51) показал, что при функционирова­
нии пневмосистемы с вертикальным кольцевым аспирационным каналом и по­
дачах зерна <7=5...25 т/ч, соответствующих удельньл* подачам g'j,d=4,91...
...24,56кг/(с-м^), оптимальными пгфаметрами дискового распределителя зерна
являются: частота вращения Пр- 100...150мин'', длина секторов / = 0,15 м,
угол их наклона а = 60° (рис. 14). Допустимыми приняты потери основного
27
зерна в отходы на семенном режиме [оам] -1,0%,
1а^] = 0,5%.
"''-1 i'T''
продовольственном -
IJ'-
мин' Т 9 .4-47
10,0
I2,S С,т/ч IS,0
li,0
I7J
20,0 22J 0,Пч 2S,0
а
б
Рис. 14. Функционирование пиевмосястемы в зависимости от подачи G зерна и частоты
Пр вращения дискового распределителя при длине секторов / = 0,15 м и угле их наклона
а ' 60°: а - на семенном режиме; б - на продовольственном р«киме;
эффект
Есем, Еярол выделения легких примесей (%);
потери асем, «чмд основного зерна в
отходы (%); Я Н - области допустимых потерь зерна
Проведение сравнительньлс исследований разработанной и серийно вы­
пускаемой пневмосистем с кольцевым аспирационным каналом показало, что
новая пневмосистема с вертикальным кольцевым аспирационным каналом и
дисковым распределителем зерна с наклонными секторами более эффективно
выделяет легкие примеси из зерновой смеси при одинаковых потерях основно­
го зерна в отходы (рис. 15).
Рис. 15. Зависимости эффекта Е^а, и
soV
•А
Ecq,
вцаеленяя примесей в разрабо­
Е,
танной и серийно выпускаемой пневI^N
мосистемах при одинаковых потерах а
Е^
^***'**s.^ '
полноценного зерна в отходы от пода­
v^
30
1 '^""^^^s,,,^,^
чи G зерна
1,00
При выбранных параметрах
дискового
распределителя и подаче
1
0\
0,50
зерна G = 5,0...25,0 т/ч эффект вы0,25
деления щуплой ржи из ячменя в
0
10
15
20 с,гы 25
разработанной пневмосистеме со­
ставляет 20...45%, в то время как в пневмосистеме серийно выпускаемой ма­
шины МЗП-25 - 4 . . . 1 1 % при одинаковых потерях полноценного зерна в отходы
А = 0.4...0,7%.
Для определения оптимальных конструктивно-технологических парамет­
ров Г-образного инерционного жалюзийно-противоточного пылеуловителя по­
сле проведения однофакторных экспериментов реализован план эксперимента
Бокса-Бенкина второго порядка для четырех фа1П'оров. Получены адекватные
модели регрессии (F- критерий Фишера при вероятности р = 0,95):
20
а
в,%
УЕО = 98,44 + 0,32д:у + 0,03x2 - 0,05xj + 0,13х^ - 0,21д:,хг + 0,11 x/Xj +
+ 0,0\x2Xi-0,^x2X4-0,41
xi -Opa-xi + 0,03x5'-0,57x/,%•
(52)
28
Ур5Уо = 168,9- 14,2х,-2,0x2-0,4-xj- 1,1х^- Ifixrxj + l,5x,xs +
+ Ifixrxj-0,ixrx3 + 1,7-xjx^ + 5,8-X;-' + 1,1 x/- l,4x/, Па,
(53)
где УЕМ Vpsvo - критерии оптимизации (эффект £„ очистки отработанного возду­
ха и гидравлическое сопротивление Psve)', Х/ = - 1 ; 0; 1 - длина жалюзийной ре­
шетки {Lp= 0,7; 0,85; 1 м); xj - - 1 ; 0; 1 - высота выходного отверстия жалюзийного очистителя (кж = 0,3; 0,4; 0,5 м); xj - - 1 ; 0; 1 - высота противоточного очи­
стителя (Ая = 0,3; 0,4; 0,5 м); х^ = - 1 ; 0; 1 - высота пылеосадительной камеры
(Яя=0,4; 0,6; 0,8 м).
Оптимальными конструктивно-технологическими п^>аметрами Г-образного инерционного жалюзийно-противоточного пылеуловителя, используемого
в замкнуто-разомкнутых пневмосистемах, являются: длина жалюзийной решет­
ки - Lp = 0,8... 1,0 м, высота выходного отверстия жалюзийного очистителя ^ж~ 0,035...0,045 м, противоточного - hn= 0,03...0,05 м, высота пылеосадитель­
ной камеры - Яд > 0,4 м (рис. 16).
1-Е^,'98^%
2-Ef 98,52%
3-Ев'98,45%
4-Et=98,22%
а
6
Ряс. 16. Зависимости эффекта Ео очистки отработанного воздуха (а) и гидравлического
сопротивления Psy, (б) от длины Lj> жалюзийной рететкн, высоты кж и Ад выходных
отверстий жалюзийного и противоточного очистителей при высоте пылеосадительной
камеры На = 0,62 м
Установлено, что при увеличении скорости воздуха на входе в Л-образный инерционный жалюзийно-противоточный пылеуловитель в пределах
»« = 4,08... 10,57м/с эффект Ео очистки отработанного воздуха возрастает от
96,98 до 98,50%, а при дальнейшем увеличении до р^ = 15,25 м/с - снижается
до Ео = 98,05% (при скоростях витания легких примесей и,= 0,2...4,5 м/с). Ре­
комендуемая скорость воздуха на входе в пылеуловитель - в „ = 9... 12 м/с.
Концентрация легких примесей в воздушном потоке, поступающем на
очистку в Л-образный инерционный жалюзийно-противоточный пылеулови­
тель, практически не влияет на эффективность его работы. При изменении кон­
центрации примесей в интервале значений/^ = 2,91...38,84 г/м' эффект очистки
отработанного воздуха изменяется в интервале £«=98,42.. .98,62%.
В шестом разделе «Ретулынаты исследований и испытаний в€адушнорешетных машин» представлены результаты функционирования машин:
МВО-10 с замкнуто-разомкнутой пневмосистемой и каналами до- и послерешетной аспирации; АЗМ-10/5-ВРФ с замкнуто-разомкнутой пневмосистемой и
тремя пневмосепарирующими каналами; виброцентробежной машины первич-
29
но-втсфичной очистки семян МЗП-25/10, снабженной пневмосистемой с коль­
цевым аспирационным каналом и дисковым распределителем зерна с наклон­
ными секторами.
Результаты исследований и испытаний опытных о^тазцов воздушно-ре­
шетных машин МВО-10, АЗМ-10/5-ВРФ, МЗП-25/10 подтверждают 3Kcnq)Hментальные данные, получкпше в лаборатс^ных условиях с использованием
физических моделей.
Эффект очистки отработанного воздуха в осадочных камерах машины
вторичной очистки семян МВО-10 составил Ео = 97,2%; Г-образном инерцион­
ном жалюзийно-противоточном пылеотделитеяе при работе машины МВО-10 в
режиме первичной очистки - Ео~ 61,1%, вторичной -£© = 70,2%; пневмосепарирующей системой в целом -Во- 98,9%. Концентрация зерновой пыли в воз­
духе, выходящем после очистки из инерционного пылеотделителя (расходы
Q = 3200...3300 м^/ч) при функционировании машины МВО-10 в режиме пер­
вичной очистки составила ^<вa = 83Д...93,5мг/м^, вторичной очистки j««« = 81,6...88,2 мг/м^.
Исследование в производственных условиях игосударственныеиспыта­
ния экспериментальной и опытной машин вторичной очистки семян МВО-10 в
ОПХ Кировской МИС, учхозе В5гтской ГСХА (Кировского СХИ) свидетельст­
вуют о высокой эффективности очистки зернового материала от примесей. При
использовании машин МВО-10 возможно стабильное получение семян 1 и 2
класса при отсутствии npHMecdi, не выделяа11Ых рабочими органами машины.
Удельные металлоемкость и затраты энергии машины МВО-10 соответ­
ственно в 1,3 и 2,1 раза ниже по сравнению с машиной вторичной очистки се­
мян К-547А10 фир!|(ы «Petkus Wutha» (TqjMaHHfl) при практически одинаковом
качестве очистки исходного иатертла от примесей. Пря использовании маши­
ны МВО-10 по сравнению с использованием машины вторичной очистки зерна
K-S47A10 годовой экономический эффект составляет 4S7330 рублей (в ценах
2003 г.). По рекомендации Кировской МИС в ОАО «Яранский механический
завод» Кировской области и ПКБ НИИСХ Северо-Востока освоено производст­
во машин вторичной очистки семян МВО-10.
Исследование в хозяйственных условиях и государственные испытания
воздушно-решетной машины АЗМ-10/5-ВРФ п^звично-вторичной очистки по­
казали, что применение фракционной технологии очистки зерновых культур
вместо широко используемЫ! в настоящее ц)^1я поточной является оправдан­
ным, так как даже в случае высокой засоренности исходного материала и нали­
чии трудновыделимых примесей удается выделить фракщш, содержащие зна­
чительно меньшее кояичество семян других растен^ (рис. 17). Гфи очистке
семян пшеницы и ячменя на семенном и продовольственном режимах фракции
крупного зерна, составляющие 20...83% от исходного материала, соответство­
вали 1 и 2 классам чистоты посевного стандарта, а фракции мелкого зерна - 1,
2,3 классам или классными не были.
Годовой экономический эффект от использования воздушно-решетной
машины АЗМ-10/5-ВРФ первично-втсфичвой очистки по сравнению с универ­
сальной семяочистительной воэщушяо-решетной машиной СВУ-5А составляет
30
1вв,в
—X
99,6
4,V.
J
99,6
99,2
99,2
12
98Л
e.%
4
98,4
0,90
l,2S
1.60 t^.>aHcu)2je
100,0
^
98^
0,90 1,25
p = :
12
«,%
4
в
lj№ i > , ксЦеы) 2J0
б
9,%
99,6
99,6
p"*"
99,2
99,2
12
98,8
«,%
4
98,4
-
100,0
V,%
—. —
98^
/,i5 / ^
1,75 g^,*rHfM) 2,50
«W
98M
IJ5
12
«,%
4
0
1,50 1,75 в^,|«гЛгм) 2,50
Рис. 17. Зависимость чистоты 7 очищенных семян н потерь а основного зерна в отходы
от удельной нагрузки ; ^ при поточной (а, в) и фракционной (б, г) технологиях о ч н с п ш :
а, б - пшеница сорта Иргияа; в, г - ячмень сорта Абава; — д
чистота I сорта; — •
чистота фракции крупного зерна; —о
чястота ф р а м ш и мелкого зерна; — •
поте­
ри полн«щеаного aqiua в отходы
61750 рублей (в ценах 2003 г.). Кировская МИС рекомендовала воздушно-ре­
шетную машину АЗМ-10/5-ВРФ для выпуска опытной партии.
Виброцентробежиая машины первично-вторичной очистки МЗП-25/10,
снабженная пневмосистемой с в^хтикальным кольцевым аспирационным кана­
лом и дискоилм распределителем зерна с наклонными секторами, обеспечивает
эффе|№ивность выделения легких примесей 54,4...70,8% при очистк!е семян
озимой ржи сорта Вятка 2 (исходивши материал с содержанием основного зерна
95,88...98,23%, в т.ч. легких примесей - 1,3...3,4%, семян других растений 760...2880 шт/кг, из которых семян сорняков - 700...2840 шт/кг) и потерях ос­
новного зерна в отходьт 1,73...2,79%. При очистке семян ячменя сорта Дина
машиной МЗП-25/10, функционирующей в режиме первичной очистки, на по­
дачах от 7,4 до 19,1 т/ч получены сеМена 3 класса чистоты посевного станд^уга
при наличии в исходном материале значительного количества зерновой приме­
си - 80.. .280 шт/кг, в т.ч. зерновок пшеяицы - 55...200 шт/кг.
Исследование и государственные предварительные испытания виброцен­
тробежной машины первйчно-вторячной очистки семян МЗП-25/10, функцио­
нирующей в режиме первичной очистки, показали, что на всех режимах ее ра­
боты из семян выделяется основное количество лепсих примесей, в т.ч. и семян
сорнД(ов. Годовой экономический эффект от использования виброцевтробежной машины первично-вторичной очистки МЗП-25/Г0 по сравненгао с машиной
МЗП-25 составляет 272368 рублей (в ценах 20(W г.).
31
По результатам предварительных испытаний Кировская МИС рекомен­
довала представить виброцентробежную машину первично-вторичной очистки
семян МЗП-25/10 на государственные приемочные испытания.
В седьмом разделе «Эффективность очистки семян на технологиче­
ских линиях, оборудованных разработанными машинами» определена эф­
фективность очистки семян: по поточной технологии на зерноочистительно-сушильном комплексе K3C-20III, оборудованном машиной МВО-10; функциони­
рования мапшны вторичной очистки зерна МВО-10 в отделении очистки семян;
эффективность очистки семян на зерноочистительно-сушильном комплексе,
работающем по фракционной технологии с выделением фуражного зерна на
стадии предварительной очистки и оборудованном машиной МВО-10; резуль­
тативность очистки семян по фракционной технологии с использованием ма­
шины АЗМ-10/5-ВРФ; функционирования семяочистительной линии, вклю­
чающей воздушно-решетные машины ЗВС-20А, МЗП-25/10, два триерных бло­
ка ЗАВ-10.90.000А и пневмосепаратсф ПС-15.
После совершенствования в 1992 г. зерноочистительно-сушильного ком­
плекса КЗС-20Ш предприятия «Раменское» Кировской области, заключающем­
ся в установке машины вторичной очистки МВО-10 и машины предвгфительной очистки МПО-50 вместо двух машин первичной очистки ЗАВ-10.30.000 и
машины предв^ительной очистки ЗД-10.000, получено 342 т семян за один
пропуск по линии очистки, из которых 140 т - 1 класса посевного стандарта,
150 т - 2 класса и 52 т - 3 класса, в то время как за 1989... 1991 гг. получено 420
т семян 3 класса, а 180 т были неклассными. Годовой экономический эффект от
совершенствования зерноочистительно-сушильного комплекса КЗС-20Ш пред­
приятия «Раменское» составляет 715,8 тыс. рублей (в ценах 2003 г.) вследствие
улучшения качества семян, а срок окупаемости затрат - менее одного года.
Совершенствование линии послеуборочной обработки семенного зерна в
СПК «Заря» Кировской области заключалось в установке ма1Ш1НЫ МВО-10 в
семяочистительную линию, которая обрабатывала семенной материал после
машин зерноочистительно-сушильного комплекса КЗС-20Ш. Годовой эконо­
мический эффект в сумме 758,1 тыс. рублей (в ценах 2003 г.) достигается за
счет того, что до использования машины МВО-10 в течение 1991. ..1993 гг. в
хозяйстве получено 129 т семян 1 класса, 44 т - 2 класса, 40 т - 3 класса и 236 т некласснык, а после модернизации линии в 1994 г. - 119 т семян 1 класса, 83 т 2 класса и 32 т - 3 класса. Срок окупаемости произведенных затрат - 2 года.
Зерноочистительно-сушильный комплекс СПК «Знамя Ленина» Киров­
ской области функционирует по фракционной технологии с выделением фу­
ражного зерна на стадии предварительной очистки и его высушиванием в су­
шилках СЗСБ-4. Семенное зерно сушится в сушилке СБВС-5 и очищается в
машине МВО-10 и двух триерных блоках ЗАВ-10.90.000А. Годовой экономиче­
ский эффект от применения машины МВО-10 составляет 365,7 тыс. рублей (в
ценах 2003 г.), т.к. в течение 1996... 1998 гг. в хозяйстве до модернизации ком­
плекса получено 130 т семян 1 класса, 1079 т - 2 класса, 356 т - 3 класса и 397 т
- неклассных, а после модернизации в 1999 г. - 166 т семян 1 класса, 158 т - 2
класса, 49 т - 3 класса и 14 т - неклассных. Срок окупаемости произведенных
32
затрат составляет 3 года.
Линия послеуборочной обработки семян СПК «Красная Талица» Киров­
ской области включает универсальную секционную сушилку 2УСС-8х2,6 и ли­
нию очистки, включающую воздушно-решетную машину АЗМ-10/5-ВРФ и три­
ерный блок ЗАВ-10.90.000. Годовой экономический эффект в сумме 82,3 тыс.
рублей (в ценах 2003 г.) достигается за счет того, что до использования агрегата
в течение 1999...2000 гг. в хозяйстве получено 206 т семян 1 класса, 953 т - 2
класса, 522 т - 3 класса и 685 т - неклассных, а на модернизированной линии в
2003 г. - 32 т семян 2 класса и 20 т - 3 класса. Срок окупаемости вложенных за­
трат составляет 3 года.
На линии очистки семян зерновых культур ОПХ Кировской МИС, вклю­
чающей виброцентробежную машину первично-вторичной очистки семян
МЗП-25/10, два триерных блока ЗАВ-10.90.000А и пневмосепаратор ПС-15, в
2001 и 2002 гг. при подачах зерна 6...7 т/ч за один пропуск получено 1176 т се­
мян, в том числе 91 т -1 класса чистоты посевного стандарта, 908 т - 2 класса и
177т-3 класса, в то время как в 1998...2000 гг. -60т-2 класса, 183 т - 3 класса
и 512 т семян были неклассными. От совершенствования семяочистительной
линии ОПХ Кировской МИС при использовании виброцентробежной машины
первично-вторичной очистки семян МЗП-25/lO и пневмосепаратора ПС-15 по­
лучен среднегодовой экономический эффект 847,2 тыс. рублей (в ценах 2003г.).
Затраты на проведение модернизации линии окупились в течение одного убо­
рочного сезона.
ОБЩИЕ ВЫВОДЫ
1. Для условий Евро-Северо-Восточного региона России, где зерновой
ворох отличается высокой исходной влажностью и засоренностью, разработана
фракционная технология очистки семян с разделением после предварительной
обработки и сушки на фракции крупного и мелкого зерна на решетах и после­
дующей их раздельной обработкой в пневмосепарирующих каналах и триерах.
Теоретически обосновано и экспериментально установлено, что эффек­
тивность раздельной очистки фракций крупного и мелкого зерна в двойном ка­
нале послерешетной аспирации на 6,4...7,6% выше по сравнению с одинарным
при удельной нагрузке §^ = 2,16...2,45кг/(см), глубине канала А = 0,15м и
одинаковых потерях полноценного зерна в отходы а ~ 1,5%; при разделении на
решетах с продолговатьпаи отверстиями в крупной фракции семенного мате­
риала озимой ржи, яровой пшеницы и ячменя содержатся длинные примеси, а в
мелкой - короткие.
Фракционная технология обеспечивает получение семян более высокой
кондиции по сравнению с их обработкой по обычной поточной технологии.
При обработке зерна пшеницы и ячменя, содержащего зерновую примесь, по
фракционной технологии выделены семена 2 класса чистоты: 18...30% пшени­
цы сорта Иргина при подаче G = 3,4...6,0 т/ч и 50...66% ячменя сорта Абава
при подаче (7 = 4,1.. .8,1 т/ч. При обработке по поточной технологии семена со­
ответствовали только 3 классу.
2. Разработаны замкнуто-разомкнутые пневмосистемы воздушно-решет­
ных машин МВО-10 и АЗМ-10/5-ВРФ, включающие два и три пневмосепари-
33
рующих канала, первый из которых очищает зерновой материал до решет, а
второй и третий - после решет, один диаметральный вентилятор, две осадочные
камеры с общей смежной стенкой, Г-образный инерционный жалюзийно-противоточный пылеуловитель.
Теоретически обосновано и экспериментально установлено, что замкну­
то-разомкнутые пневмосистемы имеют на 12... 18% меньший удельный расход
энергии по сравнению с разомкнутой при одинаковом качестве выполнения
технологического процесса. При замыкании цикла воздуха в канале дорешетной аспирации воздухоподводящий канал рекомендуется выполнять со сплош­
ной смежной стенкой. При удельных нагрузках зерна gj,i = 2,31...3,87кг/(с-м)
оптимальные значения глубины канала и высоты его нижней части, соответст­
венно, равны А/ = 0,14 м и Я / = 0,36 м.
Оптимальное положение кромки смежной стенки осадочных камер отно­
сительно колеса диаметрального вентилятора, при котгором обеспечивается
наибольшая стабильность скорости воздуха в пневмосепарируюышх каналах,
определяется зазором Ас= 0,06 м и углом (рс = -21". Для других условий функ­
ционирования пневмосистемы рациональное положение кромки смежной стен­
ки определяется при помощи разработанной номограммы.
3. Определены оптимальные конструктивные параметры гравитационных
осадочных камер с отражательной пфегородкой, соотношения основных гео­
метрических размеров которых зависит от их высоты и формы вьтолнения дна.
Функционирование осадочных камер с симметричной формой дна и со
смещенным к выходному окну осадочной камеры выгрузным отверстием более
эффективно по сравнению с осадочной камерой, выгрузное устройство которой
смещено к ее входному окну.
Для разработанных замкнуто-разомкнутых пневмосистем оптимальными
параметрами являются: глубина первой осадочной камеры с симметричной
фсфмой дна Я ; = 1,1 м при ее длине L/ = 0,8 м; длина отражательной перего­
родки - // = 0,485 м; глубина отвода - 5/=0^9 м.
Оптимальная глубина второй осадочной камеры с симметричной формой
дна при ее длине Lu = 0,8 м составляет Нц = 0,9 м; положение отражательной
перегородки для машины МВО-10 определяется длиной /« = 0Д5 м и глубиной
отвода 5// = 0,265 м, для АЗМ-10/5-ВРФ - глубиной отводов Sj = 0,165 м и
5} = 0,245 м при длине козырьков внутренней стенки и перегородки
/;=/г=0,05 м, наружной стенки - /j = 0,15 м.
Увеличение средней скорости воздушного потока во входном окне оса­
дочной камеры в интервале о „ = 4,4... 11,2 м/с снижает эффект выделения лег­
ких примесей на АЕдп = 4,3.. .7,4 % при всех формах ее дна.
4. Разработана пневмосистема для виброцеятробежной машины первич­
но-вторичной очистки семян МЗП-25/10 с вертикальным кольцевьш аспирационным каналом и дисковым распределителем зерна с наклонными секторами,
более эффективно очищающая зерновую смесь от легких примесей по сравне­
нию с серийной пневмосистемой при одинаковых потерях полноценного зерна
М М М ^ м е н ] сорта
в отходы. При разделении зерновой смеси TimrilflUBiifnjOIMIIICfl""""
Абава толщиной более 2,4 мм (95%) и леп их прВЯМВМММЦгпой
ржи толщиМЦшойЬжи'
34
ной менее 2,0 мм (5%), эффект выделения ржи в разработанной пневмосистеме
составил Ерау, - 20.. .45%, в то время как в серийно выпускаемой пневмосисте­
ме - Ес^ = 4... 1 ] % при потерях основного зерна в отходы а = 0,42.. .0,64% и по­
дачах зерна G = 25.. .5 т/ч.
При очистке семян озимой ржи сорта Вятка 2 в производственных усло­
виях эффект вьщеления легких примесей составил Ejjn = 54,4...70,8% (содержа­
ние легких примесей в исходном материале -1,3...3,4%) при потерях основного
зерна а =1,73.. .2,79% и подаче G = 7,0... 11,4 т/ч.
Оптимальными параметрами дискового распределителя зерна с наклон­
ными секторами при удельных зерновых нагрузках g'j^= 4,91...24,56кг/(м*с) и
наружном диаметре распределителя /)„ = 0,8 м являются: частота вращения
Ир= 100...150 мин''; угол наклона и длина секторов а = 60° и/ = 0,15 м.
5. Разработан Аобразный инерционный жалюзийно-противоточный пы­
леуловитель с плоскопараллельньпй движением воздуха, обеспечивающий эф­
фект очистки отработанного воздуха Ео = 93...95% при гидравлическом сопро­
тивлении до Psvo - 300 Па и расходах воздуха до Qo = 4800 м^/ч.
Оптимальными конструктивно-технологическими параметрами пылеуло­
вителя являются: длина жалюзийной решетки i p = 0,8... 1,0 м; высота выходных
отверстий жалюзийного и противоточного очистителей Алг= 0,035...0,045м и
Л/7 = 0,03...0,05 м; высота пылеосадительной камеры Нп = 0,4 м; скорость воз­
духа на входе в пылеуловитель и„=9... 12 м/с.
6. Воздушно-решетная машина вторичной очистки семян МВО-10 с замк­
нуто-разомкнутой пневмосистемой обеспечивает получение семян 1 и 2 класса
чистоты и при одинаковой эффективноста очистки по сравнению с машиной
вторичной очистки семян К-547А10 (Германия) имеет в 1,3 и 2,1 раза меньшую
металло- и энергоемкость. Годовой экономический эффект от использования
машины МВО-10 составляет 457,3 тыс. рублей (в ценах 2003 г.).
7. Воздушно-решетная машина первично-вторичной очистки семян
АЗМ-10/5-ВРФ, работающая по фракционной технологии, позволяет выделять
крупную или мелкую фракхщи, в ряде случаев не требующие обработки в
пневмосепариругощих каналах и (или) триерах. При предварительных испыта­
ниях на очистке семян озимой ржи сорта Вятка 2 установлено, что фракция
крупного зерна, составляющая 30...69% (при подаче G - 2,9...8,9 т/ч), соотгветствует 1 классу чистоты и не требует обработки в триерах. По сравнению с ма­
шиной СВУ-5А новая машина более качественно очищает семена и за счет это­
го обеспечивает годовой экономический эффект в сумме 61,8 тыс. рублей (в
ценах 2003 г.).
8. Виброцентробежная машина первично-вторичной очистки семян
МЗП-25/10, иборудованная разработанной пневмосистемой с вертикальным
кольцевым аспирационным каналом и дисковым распределителем зерна с на­
клонными секторами, более эффективно очищает семейной материал по срав­
нению с машиной МЗП-25. Годовой экономический эффект от поввлпения ка­
чества очистки семян составляет 272,4 тыс. рублей (в ценах 2003 г.).
9. Разр^§<щИйПМ^«в;>й!»^5ВЧ|1^автора технологии и воздушно-решетные
машины, пойышаяиия'в'Яффиетивнобть очистки семян, успешно прошли произ!
»«*
^л
-..»
35
водственнуго проверку, ведомственные и государственные испытания. В Проектно-конструкторском бюро НИИСХ Северо-Востока имени Н.В.Рудницкого
освоено производство воздушно-решетных машин МВО-10, АЗМ-10/5-ВРФ,
МЗП-25/10, пневмосепаратора ПС-15, в ОАО «Яранский механический завод»
Кировской области - воздушно-решетных машин МВО-10, МЗУ-25/15, пневмо­
сепаратора ПС-15.
Результаты, полученные при решении поставленной научной проблемы,
явились основой для выработки рекомендащ1Й по реконструкции типовых зерноочистительно-сушильных комплексов и созданию новых технологических
линий.
Усовершенствованные технологические линии с использованием воз­
душно-решетных машин МВО-10, АЗМ-10/5-ВРФ, МЗП-25/IO позволяют полу­
чать за один пропуск семена 1 и 2 класса при отсутствии примесей, не выде­
ляемых рабочими органами машин. Годовой экономический эффект от исполь­
зования пяти усовершенствованных технологических линий составляет
2769,1 тыс. рублей (в ценах 2003 г.), срок окупаемости затрат - I. ..3 года.
Основные научные результаты диссертации опубликованы в 84 работах,
основные из них следующие:
1. Андреев В.Л. Определение рационального положения смежной стенки
осадочных камер замкнуто-разомкнутой пневмосистемы зерноочистительной
машины / А.И.Бурков, В.Л.Андц)еев; НПО «Луч».- Киров, 1992.- 11 с- Деп. в
НИИТЭИагропрома. Механизация АПК. - 1992. - № 5.
2. Андреев В.Л. Регулирование скорости воздуха в пневмосепарирующих
каналах замкнуто-разомкнутой пневмосистемы / А.И.Бурков, В.Л.Андреев;
НПО «Луч». - Киров, 1992. -11 с. - Деп. во ВНИИТЭИагропрома. Механизация
АПК.-1992.-№5.
3. Андреев В.Л. Разработка инерционного жалюзийно-противоточного воз­
духоочистителя зерноочистительных машин / А.И.Бурков, В.Л.Андреев // Со­
вершенствование технологических процессов и рабочих органов машин в рас­
тениеводстве и животноводстве: Сб. науч. тр. С.-Петерб. гос. аграр. ун-та. СПб.-Пушкин, 1992. - С. 3-7.
4. Андреев В.Л. Совершенствование технологического процесса пневмоси­
стемы семяочистительной машины / А.И.Бурков, ВЛ.Андц)еев // Совершенст­
вование технологических процессов и рабочих органов машин в растениевод­
стве и животноводстве: Сб. науч. тр. С.-Петерб. гос. аграр. ун-та. - СПб.-Пуш­
кин, 1993. - С. 20-22.
5. Пат. №1799641 РФ, МКИ* В 07 В 4/02. Пневмосистема зерноочисти­
тельной машины / А.И.Бурков, В.Л.Андреев, Ю.П.Полунин и др. (РФ). № 49173663/03; Заявлено 24.12.90; Опубл. 07.03.93; Бюл. № 9 // Изобретения. 1993.-№9.-С. 18.
6. А.С. 1799642 СССР, МКИ* В 07 В 4/02. Пневмосистема зерноочисти­
тельной машины / А.И.Бурков, ВЛ.Ан;феев, Н.П.Сычугов и ;ф. (СССР). №4918505/03; Заявлено 24.12.90; Опубл. 07.03.93; Бюл. № 9 // Изобретения. 1993.-№9.-С. 18.
7. Пат. № 2000855 РФ, МКИ* В 07 В 4/02. Пневмосистема зерноочисти­
тельной машины / А.И.Бурков, В.Л.Андреев (РФ). - № 5005916/03; Заявлено
06.09.91; Опубл. 15.10.93; Бюл.№ 37-38 // Изобретения. - 1993. -№ 37-38. - С. 82.
36
8. Пат. № 2003385 РФ, МКИ* В 07 В 4/02. Аспирационная система зерно­
очистительной машины / А.И.Бурков, В.Л.Андреев (РФ). - № 50О5673Л)3; Заяв­
лено 06.09.91; Опубл. 30.11.93; Бюл. № 43-44 // Изобретения. - 1993. - № 43-44.
-С. 29.
9. Пат. №2014109 РФ, МПК* В 01 D 45/08. Жагаозийный воздухоочисгатель / А.И.Бурков, Б.Г.Плехов. ВЛ,Андреев (РФ). - № 5005713Л26; Заявлено
06.09.91; Опу1бл. 15.06.94; Бюл. №11// Изобретения. - 1994. - № 11. - С. 39.
10.АнфеевВ.Л. Особенности функционирования замкнутой пневмосистемы зерноочистительной машины с двумя сепарирующими каналами /
А.И.Бурков, В.Л.Ан;феев, О.П.Рощин; НИИСХ Северо-Востока. - Киров, 1995.
-10 с. - Деп. в НИИТЭИагропрома. Механизация АПК. -1995. - № 33.
11 .Андре';в В.Л. Замкнуто-разомкнутая пневмосистема зерно- и семяочистительных машин / А.И.Бурков, В.Л.Андреев // Тракторы и сельскохозяйст­
венные машины. - 1995. - № 5. - С. 18-21.
12. Андреев В J L Методика расчета основных конструктивно-технологи­
ческих параметров инерционного жалюзийно-противоточного воздухоочисти­
теля и его эффективности // Сельскохозяйственная наука Северо-Востока евро­
пейской части России: Сб. науч. тр. к ЮО-летйю Вят. с.-х. опыт. ст. (НИИСХ
Северо-Востока им. Н.В.Рудницкого): В 4 т. - Киров: НИИСХ Северо-Востока,
1995. - Т. 4: Механизация. - С. 120-126.
13.Пат. №2033845 РФ. МПК* В 01 D 45/04. Инерционный воздухоочисти­
тель /А.И.Бурков, В.Л.Андреев, Ю.П.Полунин и др. (РФ). - № 5055279/26; Заяв­
лено 20.07.92; Опубл. 30.04.95; Бюл. № 12 // Изобретения. -1995. - № 12. - С. 123.
14.А1уфеев В.Л. Обоснование основных конструктивных пч5аметров инер­
ционного одноступенчатого жалюзийного воздухоочистителя с криволинейным
каналом для замкнутой пневмосистемы зерноочистительной машины /
А.И.Бурков, В.Л.Андреев, О.П.Рощин и др.; Ш Ш С Х Северо-Востока. - Киров,
1996. - 12 с. - Деп. в НИИТЭИагропрома. Механизация АПК. - 1996. - № 75.
15.Андреев В.Л. Регулирование скорости воздуха в пвевмосеп^ирующих
каналах замкнутой пневмосистемы / А.И.Бурков, В.Л.Андреев, О.ПЛ'ощин;
НИИСХ Северо-Востока. - Киров, 1996. - 14 с. - Деп. в НИИТЭИагропрома.
Механизация АПК. - 1996,- № 76.
16.Пат. № 2059114 РФ, МПК* F 04 D 17/04, 29/26. Рабочее колесо диамет­
рального вентилятора / А.И.Бурков, О.П.Рощин, ВЛ.Ан;феев (РФ). № 94018474/06; Заявлено 24.05.94; Опубл. 27.04.96; Бюл. № 12 // Изобретения. 1996.-№ч12.-С.216.
17.Пат. № 2059450 РФ, МПК* В 07 В 4/02. Замкнуто-разомкнутая пневмо­
система зерноочистительной машины / А.И.Бурков, В.Л.Андреев, А.М.Хаустов
и др. (РФ). - №93018809/13; Заявлено 12.04.93; Опубл. 10.05.96; Бюл. № 13 //
Изобретения. - 1996. - № 13. - С. 147.
18.Пат. № 2065780 РФ, МПК* В 07 В 1/12, 4/02. Зерноочистительная маишна / А.И.Бурков, В.Л.Андреев, О.П.Рощин (РФ). - № 94029077/03; Заявлено
02.08.94; Опубл. 27.08.96; Бюл. № 24 // Изобретения. -1996. - № 24. - С. 145.
19.Андреев В.Л. Замкнутая пневмосистема для зерно- и семяочистительных
машин / А.И.Бурков, В,Л.Андреев, О.П.Рощин // Тракторы и сельскохозяйст­
венные машины. - 1997. - № 8. - С. 11-13.
20.Пат. №2083297 РФ, МПК* В 07 В 4/02. Пневмосистема зерноочисти­
тельной машины / А.И.Бурков, ВЛ.Андреев, О.П.Рощин (РФ). - № 95101717/03;
Заявлено 06.01.95; Опубл. 10.07.97; Бюл. № 19 // Изобретения. - 1997. - № 19. С. 239.
37
21.Андреев В.Л. Экологические аспекты при сортировании семян зерновых
культур / А.И.Бурков, В.Л.Андреев // Экология и сельскохозяйственная техника
/ Сб. тез. науч. докл. - СПб.: СЗНИИМЭСХ, 1998. - С. 96-98.
22.Пат. №2122462 РФ, М1Ж* В 01 D 45/14. Поперечно-поточный ротаци­
онный пылеуловитель / А.И.Бурков, В.Л.Ащфеев, В.А.Казаков ^ Ф ) . № 97106445/25; Заявлено 21.04.97; Опубл. 27.11.98; Бюл. № 33 // Изобретения. 1998.-№ЗЗа1ч.).-С.313.
гЗ.Ашфеев В.Л. Совершенствование технологических линий ЗАВ-20 и
ЗАВ-25 / А,И.Бурков, В.Л.Андреев, О.П.Рощин // Земледелие. - 1999. - № 6. С. 36-37.
24.Андреев В.Л. Реконструкция типовых зерноочистительно-сушильных
комплексов (рекомендации) / А.И.Бурков, В.Л.Андреев, М.Ф.Машковцев. - К и ­
ров: НИИСХ Северо-Востока, 2000. - 72 с.
25.Андреев В.Л. Реконструкция зерноочистительных агрегатов / А.И.Бур­
ков, В.Л.Андреев, О.П.Рощин // Земледелие. - 2000. - № 5. - С. 29.
26.Андреев В.Л. Реконструкция зерноочистительных агрегатов / A.RBypков, В.Л.Андреев, О.ИРощин // Механизация уборки, послеуборочной обра­
ботки и хранения урожая сельскохозяйственных культур: Сб. науч. тр. В И М . М.: Информагротех, 2000. - Т. 132. - С. 137-139.
27.Андреев В Л . Новый пневмосеп^атор для очистки семян зерновых
культур / А.И. Бурков, В.Л.Андреев, Н.Л.Конышев // Экологические аспекты
технологий производства продукции растенибводства и животноводства / Ма­
териалы 2-ой науч.-практ. конф. 25-27 апр. 2000 г. СЗ НИИМЭСХ. - Т. 2. СПб.-Павловск, 2000. - С. 99-104.
28.Ан;феев В.Л. Фракционная технология послеуборочной обработки зерна
/ А.И.Бурков, ВЛЛщреев, НЛ.Малыгин и др. // Земледелие. - 2001. - № 1.С. 42-43.
29.Андреев В Л . Обеспечение технических, технологических и экологиче­
ских требовазшй при разработке воздушно-решетной машины МВО-10 / А.И.
Бурков, В.Л.Андреев // Bioagrotechnical systems engineering, 2001. - № 8 / Materialy V I I Miedzynarodowe Sympozjmn. - Plock, 2001. - S. 36-44.
ЗО.Андреев В.Л. Сравнительные исследования поточной и фракционной
технологий очистки зерновых культур / А.И.Бурков, В.Л.Анщэеев, С.Л.Логинов
// Машинные технологии и новая сельскохозяйственная техника для условий
Евро-Северо-Востока России: Материалы П-ой Меиздун^. науч.-практ. конф.:
В 3 т. - Киров, 2001. - Т. 3. - С. 31-39.
31.Андреев В.Л. Машины для послеуборочной обработки семян / А.И.Бурков, ВЛ.Андреев //Вестник семеноводства в СНГ. - 2001. - № 2. - С. 13-15.
32.Андреев В.Л. Зерно- и семяочистительная машина / А.И.Бурков, В Л .
Андреев, С. Л. Логинов // Сельский механизатор. - 2001. - № 7. - С. 26.
ЗЗ.Андреев В.Л. Совершенствование технологических линий для обработки
семян в условиях Северо-Востока России / А.И.Бурков, В.Л.Андреев // Машин­
ные технологии и техника для производства зерновых, масличных и зернобобо­
вых культур: Сб. науч. докл. Междунар. науч.-практ. конф. «Земледельческая
механика в растениеводстве»: В 6 т. - М.: ВИМ, 2001. - Т. 3. Ч. 2. С. 144-149.
34.Андреев В.Л. Подготовка качественных семян в условиях Северо-Вос­
тока европейской части России / А.И.Бурков, ВЛ.Андреев // Актуальные про­
блемы развития прикладных исследований и пути повышения их эффективно­
сти в сельскохозяйственном производстве: Материалы Междунар. науч.-практ.
конф., посвящ. 80-легию ТатНИИСХ. - Казань: РИД «Школа», 2001. -
38
С. 510-512.
35.Пат. РФ № 2176565, М П К ' В 07 В 7/08. Пневматический сепаратор /
А.И.Бурков, В.Л.Андреев, В.В.Шилин (РФ). - №2000114458/03; Заявлено
02.06.2000; Опубл. 10.12.2001; Бюл. № 34 // Изобретения. Полезные модели. 2001.-№34ai4.).-C.229.
Зб.Андреев В.Л. Повышение эффективности работы виброцентробежной
машины первично-вторичной очистки семян МЗГ1-25/10 / В.Л.Андреев, В.В,
Шилин // Экологические, аспекты электротехнологий мобильной энергетики и
технических средств, применяемых в сельскохозяйственном производстве /
Материалы 3-й науч.-практ. конф. 5-6 июня 2002 г. - СПб.: СЗНИИМЭСХ, 2002.
- Т. 3.-С. 284-290.
37.Андреев В.Л.
Функционирование
виброцентробежной
машины
МЗП-25/10 с пневмосистемой с кольцевым аспирационным каналом в линии
подготовки семян / В.Л.Андреев, В.В.Шилин // Здоровье - питание - биологиче­
ские ресурсы: Материалы Междунар. науч.-практ. конф., посвящ. 125-летию со
дня рождения акад. Н.В.Рудницкого: В 2 т. - Киров: НИИСХ Северо-Востока,
2002. - Т. 2: Механизация. Животноводство. Экономика. - С. 151-159.
38.Андреев В.Л. Развитие средств механизации послеуборочной обработки
зерна и семян в Северо-Восточном регионе / А.И.Бурков, В.Л.Андреев,
О.П.Рощин // Механизация и электрификация сельского хозяйства. - 2002. №6.-С. 22-25.
39.Андреев В.Л. Обеспечение технических, технологических и экологиче­
ских требований при разработке воздушно-решетной машины АЗМ-5/10-ВРФ /
А.И.Бурков, В.Л.Андреев // Ecologies aspects of mechanization of plant produc­
tion / Materialy DC Miedzynarodowe Sympozjmn. - Warzawa, 2002. - S. 43-53.
40.Андреев В Л . Технология очистки семян зерновых культур с фракциони­
рованием на решетах и раздельной обработкой воздушным потоком /
А.И.Бурков, ВЛАндреев II Технологическое и техническое обеспечение про­
изводства продукции растениеводства: Науч. тр. ВИМ. - М.: В И М , 2002. Т. 141.4.2.-С. 103-111.
41.Андреев В.Л. Реконструкция типовых зерноочиспггельно-сушильных
комплексов с использованием машины МВО-10 // Научно-технический про­
гресс в области механизации, электрификации и автоматизации сельского хо­
зяйства: Материалы Междун^. науч.-практ. конф., посвящ. 55-летию образо­
вания УП «БелНИИМСХ»: В 2 т. - Минск: БелНИИМСХ, 2002. - Т. 1. С. 226-232.
42.Пат. № 2189726 РФ, МПК^ А 01 F 12/44, В 07 В 4/02. Зерноочиститель­
ная машина / А.И.Бурков, В.Л.Андреев, С.Л.Логинов (РФ). - № 2001110311/13;
Заявлено 16.04.2001; Опубл. 27.09.2002; Бюл. №27 // Изобретения. Полезные
модели. - 2002. - № 27 (П ч.). - С. 176.
43.Ан;феев В.Л. Энергосбережение при очистке зерна и семян /
А.И.Бурков, В.Л.Андреев, 0.ПРощин и др. // Энергообеспечение и энергосбе­
режение в сельском хозяйстве: Тр. 3-й Междун^. науч.-техн. конф. Г Н У ВИЭСХ. - М.: ГНУ ВИЭСХ, 2003. - Ч. 2: Энергосберегающие технологии в расте­
ниеводстве и мобильной энергетике. - С. 76-81.
44.Андреев В Л . Новые машины и технологические линии для очистки се­
мян / А.И.Бурков, В.Л.Андреев, О.П.Рощин // Состояние и стратегия развития
семеноводства сельскохозяйственных культур в Кировской области: Материа­
лы науч.-практ. конф. - Киров: Ком. сел. х-ва и продовольствия Киров, обл.,
2003.-С. 123-129.
39
45.Андреев В.Л. Разработка пневмосистемы с вертикальным кольцевым
аспирационным каналом для виброцентробежной маишны МЗП-25/10 /
В.Л.Андреев, В.В.Шилин; НИИСХ Северо-Востока. - Киров, 2003. - 20 с. - Деп.
в ЦИИТЭИагропрома. - 2003. - № 50 ВС-2003.
46.Андреев В.Л. Выбор технологий и технических средств для очистки се­
мян озимой ржи, ячменя и пшеницы / А.Р1Бурков, В.Л.Андреев, М.Ф.Машковцев // Ecological aspects of mechanization of plant production: Materialy X
Miedzynarodowe Sympozjum. - Warzawa, 2003. - S. 41-50.
47.Андреев В.Л. Разработка Ш1евмосистемы для виброцешробежной маши­
ны МЗП-25/10 и ее использование при реконструкции семяочистительной ли­
нии / А.И.Бурков, ВЛ.Андреев, В.В.Шилин // Iniynieria Systemow Bioagrotechnicznych: Zeszyt 2-3 (11-12). - Plock, 2003. - S. 147-157.
48.Андреев В.Л. Перспективные машины для послеуборочной обработки
зерна и семян / А.И.Бурков, В.Л.Андреев, О.П.Рощин // Доклады Российской
академии сельскохозяйственных наук. - 2003. - № 5. - С. 65-68.
49.Андреев В.Л. Совершенствование линии очистки семян путем использо­
вания эффективных пневмосистем зерноочистительнш машин // Механизаюи
уборки, послеуборочной обработки и хранения; Материалы 2-й Междунар. на­
уч.-практ. конф. «Земледельческая механика в растениеводстве» 17-18 дек.
2003 г.: Науч. тр. В И М . - М.: ВИМ, 2003. - Т. 148,- С. 154-162.
50.Андреев В.Л. Ресурсосберегающие машины для послеуборочной обра­
ботки семян / А.И.Бурков, В.Л.Андреев, О.П.Рощин // Механюация уборки, по­
слеуборочной обработгки и хранения: Материалы 2-й Междунар. науч.-практ.
конф. «Земледельческая механика в растениеводстве» 17-18 дек. 2003 г.: Науч.
тр. ВИМ. - М.: В И М , 2003. - Т. 148. - С. 162-171.
51.Пат. № 2195805 РФ, М П К ' А 01 F 12/44, В 07 В 4/02. Зерноочнстательный агрегат / А.И.Бурков, ВЛ.Андреев, С.Л.Логинов и др. (РФ). № 2001118111/13; Заявлено 29.06.2001; Опубл. 10.01.2003; Бюл. Ха 1 // Изобре­
тения. Полезные модели. - 2003. - № 1. - С. 176.
52.Андреев В.Л. Разработка пневмосистемы с вертикальным кольцевым ас­
пирационным каналом и дисковым распределителем зерна с наклонными сек­
торами для машины МЗП-25/10 // Механизация и электрификация сельского
хозяйства: Межведомственный тематический сб. / Под общ. ред. В.Н.Дашкова.
- Минск: РУНИП «ИМСХ НАН Беларуси», 2004. - Вып. 38. - С. 104-111.
53,Андреев В Л . Сортирование зерна и семян с помощью воздушно-ре­
шетной машины АЗМ-10/5-ВРФ / А.И.Бурков, В.Л.Андреев // Современные ас­
пекты селекции, семеноводства, технологии переработки ячменя и овса: Мате­
риалы Междунар. науч.-практ. конф. 6-8 июля 2004 г. - Киров: НИИСХ СевероВостока, 2004. - С. 201-203.
54.Аддреев В.Л. Усовершенствованная виброцентробежная машина / В,Л.
Андреев В.В.Шилин, А.В.Багаев // Сельский механизатор. - 2004. - № 9. - С. 18.
*-Вб68
РНБ Русский фонд
2006-4
20872
Подписано в печать 22.04.2005г.
Формат 60x84 '"*. Усл. печ. л. 2,0. Тираж 110 экз. Заказ 51.
Огаечатано с ориганал-макета.
Типография ГУ ЗНИИСХ Северо-Востока имени Н.В.Рудницкого
610007, г. Киров, ул. Ленина, 166-а
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
0
Размер файла
2 283 Кб
Теги
bd000101687
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа