close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

bd000103363

код для вставкиСкачать
На правах рукописи
УДК 629.7.047.8
Аверьянов Андрей Анатольевич
ИССЛЕДОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА П Р О Т И В О П Е Р Е Г ^ У З О Ч Н О Г О
К О С Т Ю М А (ПИК) НОВОГО П О К О Л Е Н И Я
Специальность 05.26.02
«Безопасность в чрезвычайных ситуациях»
(авиационная и ракетно-космическая техника)
АВТОРЕФЕРАТ
диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Москва 2005
Работа
авиационного
выполнена
на
института
кафедре
«Технология
(Государственного
материалов»
технического
Московского
университета).
Научный руководитель:
доктор технических наук, профессор Тазетдинов Р.Г.
Официальные оппоненты:
доктор технических наук, профессор Синяк Ю.Я.
доктор технических наук, профессор Зотов А.А.
Ведущая организация:
в/ч 22737
Защита состоится « _ _ _ »
200 г.в
^часов
на заседании диссертационного совета Д 212.125.09 при Московском авиационном
институте (государственном техническом университете) по адресу: 125993 Москва,
Г С П , Волоколамское щоссе, д. 4.
Просим Вас принять участие в обсуждении диссертационной работы или
прислать свой отзыв в 2-х экземплярах, заверенный гербовой печатью Вашей
организации.
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института.
Автореферат разослан «
»
^2005 г.
Ученый секретарь
диссертационного совета Д 212.125.09
Н.С. Кудрявцева
^/pas- 9
397//
ЛЛ^2/^
3
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность TcwbL Q<opocn> и манецкнность ооцземенных летательных аппарашв, особенно
военных самолете», с каисфм тащял возрастает. Возникакхцие при манецзах перярузси досгагакгг
10-12 еянниц и (жазывактг отрицательное влияние на организм лепика Защита летчика от
положительных пфяруэок (в на1рав1книи «голова- таз») осуществляется с помопдло
трливоперетруэочного косткжга, о^абжшного герметичней воз1^111нсЛ камфс^ вложенной в чехол,
притпитый к коспшу в области живота, бедер и голеней. KaMq» чдкз антитрагапатфктный клапан
подсоединяется к CHCTehfe возцухоснабжения самолета Г ^ увеличении перегрузок до I Д . .2 единиц
камера автшшичесэси наполняется BGQZ^OM ПОД Ш & Т П Я Н Ы М давление пропорциональным
пфегрузке, обеспечивая обжагае нижних частей тела. Это уменьшает отток крошт от верхних частей
тепа к нижним, исключает олацаше вниз ортзнов верхних частейтела,увеличивая тем самым
естественную переносимость перарузсжче1Ювеком.
В тастоящее цземя для полетов на вьюогах до 20км в отечественной аквини троюняются хорошо
зарею»<енщ)вавшие себя коспомы ППК-1У, ПГЖ-3 с тикхжими, или тякладными, камдими, атакже
цхливоперегрузочные устройства (1111У) в составе и>1оагаых к1омпенс»фующих мхлнжкж (ВКК)
типа ВКК-15. Указанные костюмы обеспечивают переносимость перегрузок летчиксм до 9-11
единиц.
Однако конструкции (уществукицих иосткжкж имаот и cejaesHbie недостатки. У ППК-1У и
ППК-3 опутствуег внешнее давление в обшсга коленных суставов и ягодиц, чю тршоднг к
болезненным ощущениям и жалобам со стороны летчике». Косп<»1ы В К К не имаот вырезов в
нижней часта, однако плошая подгонка та указанных участках в них также не ттре^^смотрена В
данных косткмах в обпасга живота и ж/г имеются две камеры-ППУ и натяжного устройства
(НУ) вькхшкжомпензфующ^! оютемьь Наличие двух камф усложняет и утяжеляет костюм.
ЩкялЁ тсят), большая часть полегаых
заданий кюопняется
на небольших высотах,
до 12км, где примшение В К К необязательно, поэгпя^ вдкняя часть косшмЖ
является только помехой для движений летчика Однако отдельное ншкние нижней части этого
К1ос1к»1а,т.е.^жж,н№азмажно.
В тастоящее время отсутствуют также расчетные методики, которье позволяли бы обоснованно
выбирать коиструкгавные параметры 1111К еще на стадии проекттфсжания. Указанные и друтие
недостатки существующих ППК во многом ограничивдКЛ"-ввзмена1оаь_5зэее
^СПетвфрг(^у./|
•в шГ;^у//i
полного
4
истюльэсшания технических возможностей со^земенных самолете». Поэтому создание П П К нового
ткжоления с jty4ii]HMH эксгтлуататтионньтми характеристттками является актуальной загвчей.
Цель
рабогьь
Целью
настоящей
диссфтат1ионн(й4
работы
является
ра^эаботка
тюлноттрофильного П П К из со^земеяных вьюоюярочных огнесгсйких и высокогииеничных
материалов, способного обеспечившъ обжатие костюмом не м а к е 90 % тюверхности нижней части
тела, работать как ощельно в противоперегруэочшм режиме, так и в комбинации с высотным
юмпенсируютттим жютетсии на Bbicorax более 12 км в режиме вьюоттюй комттенсаитти, а также создаготе
эксщжмешапьио подтвержцатной расчепюй методики, позволякяцй обоокшать конструктивные,
экшлуагационные ттараметрыданногоП П К , атакже косттомов аналогичного тртниипа дйклвия.
Методы исследования. Результаты работы получены комплекптым методом - ттутвм разработки
конструкции ППК-6, создания матемаггической модели, методики расчета и эксперименталшсго
исспегтсжания пфаметрс» юхлкж^а.
Научная новшна.
1. Созцана новая тЕоретиче«жи и экспертментально обоснованная кшструкиия полнопрофильного
П П К с гоккжой камерой накладного типа, удонлетворяюшая цели настоящей работ.!: о^сатие
костюмом не менее 90 %
повджности нижней части тела, что дасг возможносп. повысить
перенооимостъ перегрузок летчиком на 2,5...3 единицы, спосо&юстъ работать как отдельно в
противоперетруэочнс»! режиме, так и в комбинации с кштенстфуютцим жилетом на вькхлах более 12
км (до 20 км) в режиме №кхшюй KOMTiaicauHH.
2. Разработаны математическая модель, методика и грзграмма расчета параметре» П П К
с
плоской камерой в рабочем состоянии, позволяютпие рассчитать теометричео^то форму, размфы
надутой камеры, фсру|у и площадь повджности тела обжатую коспомом, расгределатие давления на
тело, атакже натряжения, воэтикаюшие в его си1КШ(^ оболочке.
3. Теоретически и экспфимешально установлен характер влияния тязнструкгавных (ширина
камеры, сла&тна ткани) и эксплуатационных (давлатие в камдзе) п^иметров на протиюпфетруэочные
характеристики П П К
(степень
компенсации, растределение давпатия
на тело, размеры
некомпенофсванных участке») и натряжатия в материале.
4. Показано, что необходимый для обеспечения вьюомого тротивоперетрузочного эффекта
положительный грациенг давления на тело, натравленный сверху внт, можно обеспечить в П П К
данного типа благодаря увеличению криисны поперечного сечения тела инекоторол^расчетно
5
обоснованному уменьшению оппносигепыюй ширинь! камеры огживота К галена
Пиакпнескаязначииоспь.
1. Разработан и гахловлен стьпный образщ ППК новото псжоления -1 и lK-6, проведены
физиологачеосие
испьпашта,
подтвердившие
его
более
а>кх1кие
прогивоперетрузочные
характеристики по дявнению с сутцествутсщими отечественными косп(ж<ами типа ВКК-15.
2. Созданные в работе методики расчета и экшеримешалыкго исхледования ПГЖ-6, алгс^жтм и
rpoqiiaMMa расчета
могут быть итопьзованьт при проекпфсжании и расчете других ППК
анапогачноготипа.
3. Резупьтатьт работьт испольэовань! в уче&юм троцессе - т^фсовом и дипломнсм гроекгаровании
студенте» акщвльности 190600 в Москсясном aKfaiTHOHHOM институте.
Достоверность
полученных
ре^льтагов
обеспетивается
совпадением
расчетных
и
экспериметальныхданныхспогре[1шостью3...5% и результатами испытаний ППК-6.
Внишение результаггов рабагьь Ре^оштаты работы внещэаты в ОАО Объединение <&1мпел»
три ра:работкеопьпного образца ППК-6, в ОКБ «Сухсй», что подтверядаетта актами о внедрении.
Апробация работьь Основнье положения диссертации атробтфованы в виде
вьютуплений автора на: К-м Межщ'н^дном симпозиуме <<Д^шамиче(жие и технологические
проблемы механики конструкции исттлминыхсред», г. Яракака. М.О. (Росам), 2003 г., 2 доклада; Х-м
Мето^ун^дном симпозиуме <<Динамические и технологические проблао.! механики конструкции и
отлошных qjefl», 2004 г, 2 доклада; отдельной секцией «Инженерные технологии в медицине и
медицинская техника» Х-го Меао^'народнсго симпозиума с тем же извванием; 1-м Меяо^^ародном
симпозиуме потехническомутекстилю, нешаньтм магфиалам и защшной одежде, г. Москва, 2003 г.
Авторга>11юсиг1азащиту
1. Конструкцию ППК нового псжоления в ш{де полнопрофиптлых брюк, способного обеспечивать
повышениеи о^ягие не менее 90% плмиапигюверхности нижней части тела, способного работать
как в трошвоперегрузочном режиме, так и в ком&таиии с компенсирующим жилете»! в режиме
вькхпной нсжшаюации на высотах 12.. .20км.
2.МшЕматичеа1дто модель и мегодгао', позволяющие рассчитать гесметрические параметры,
давление та тело и натряжамя в силовой оболочке ППК с плоской камерой в зависимости от
дгформаиионных характеристик силсжЛ оболочки, формы камеры, давлшия газа в ней, сла^тны
6
ткани и антропометрических параметров летчика
3. Методики экспериментального исследования гесметртчеоосс параметров и
напряжений в
силовой оболочке i l i l K .
Структура и объем рабонъь ^^юcepтаuия состоит го введения, пят
глав, выюдсж,
библиографичеа«жх> шиска (62 наименсжания). Объем работы составляет
186 страниц
машинмтиснсях) текста, включая 79 рисунков, 10 таблиц
ООДЕРЖАНИЕРАБОГЫ
Во введении тпажет
сутттность тробпемы, ее актуальносп», сформултфованы цель и задачи
исспе;дс№ания,данао&цаяхарактерис1икарабогп>1
В первой главе гршеден анализ оавремешот
состояния исследований
ра:5мб01сяс П П К
длялетчика. В настоящее цземя в военной авиаиии штфсжо трименякттся отдельные
ППК
с
пневматичеооши шосзсими, или накшцщыми, камерами.
Конструкции их, как и в н а ш ^ стране (ППК-1 У, ППК-3), так и за рубежом, примерно сщинакшые бркжи с тттироким пояосм с вьфезанными подколатными, ягодичными и паховыми частями. ППУ,
трменяемое в состава В К К , в часгаоспи ВКК-15К, имеют вид полноразмдзных ф ю к , однако плотная
подгонка в области ягодиц и колат у них также не i^)eiycMOTpaia. I^xaie того, они вьтолнены в виде
неразьойного юмбинехяи. Поэт»^, отдельное использование их П П У для полетов до 12 км, на
кото[х>к выполняепэ) большая часп> полешых заданий, невозможно.
ВозможносП) повышения степаш компакаиии Пфетрузок в существукяцих П П К ограничена
материалами, из которых шготавливаюти! сшквые оболочки. Это в оснсжном ткани на основе
катфоноя>1х и других волокон, обладаюших большой растяжимостью под натрузкЫт, и>-за чего края
камеры с чехл№1 триподнимаются, образуя нежомпенсзфсжанные участки тепа. Цзименяемая в В К К 15 параарамцдная ткань С В М , хотя оченыфспна и мало растяжима, однако не поненична, не красится
в за1цшт1Ь1е цвета, недостаточно комфортна в HoiiiafflH иэ-за осгагпаж оолянсй кжяотъ!, используаюй
гр1ее1фоизводстве.Испальзу»1ыевзтих1ахлн»1ах
резиновые и гфореэиненные тканевые камазы
также требуют соверпйктвсжания, как по магдмапам, так и по технолога изготовления.
Анализ патопной литературы последних десшилетнй, проверченный в работе, не выявил новые
конструкшвные решения, которые могли &.I радикально решить указанные проблемы В настоящее
^ и и я также отсутствует удовлетворительная мегс(дикарасчетагеоме1рическихпфаме1ров,давления
7
на тело и напряжений В сиповс^ оболочке lUlK с накладной камфой в рабочем состоянии, которая
необходима для 1рогноз>фсвания кшструкшвных и экошуагационных параметров ППК на сщпии
щхвоировання.
Во ВТОРОЙ главе хфиведены требования к ПТЖ нового поколения, описание и обоснование его
кшетрукиии, авалю ивьбормаггриаловнтехнологаиизгаговлшия.
ППК нового поколения - ППК-6 - рарабааюался в ооагаеплвии с техническим
Министерява
заданием
обороны Р Ф в составе млшлекта шлешото и защтнгаю снаряжения летчика
<дКияь-1». Основными задачами, выполняемыми ППК-6, являются повышение пфеносимосга
полетных перетрузок в направлении «галоватаз» не менее чем на 2-3 единицы; воаюжносп.
грметения, как над сушей, так и над водньм гространсгаом; возможносп) использования при полетах
над сушейгавьюоте 12км (до 20км) ажмеспю с жилетом KDMneHoqiiyroiiwM в качестве В К К
С учетом приведенных требований, досгмшств и недостшков существующих костклюв, в
настоящей работе щкдложена новая кшструкция ППК с плоской камерой.
Осжжнымиксмлрукшвными признаками нсжизны ППК-6 являются: 1) по сравнению с ВКК-15разделаше
нижней
части ксм&окэона, воплощенной в ППК-6, и верхней, вькхпно-
компшофуюнцей части, выпопншнс^ в виде жилета ЖК-6, обеспечивая щж этом возможность
работь! ППК-6 как ощепьного устройства щхлив пqзeгRyзcж r p i заполнении его камерь! возцухгаи, так
и использотание его совместно с ЖК-6; для вькогаой компенсации путем заполнения камдл! чистъм
кислородсм через окииальный пдзекпючагель, установленный на жилете ЖК-6; необходимость двух
отдельных камф - шляжнс^ и щхливоперор^зочной - i p i этом ошадает; 2) по цзавнению с ППК-3 и
дфугами ППК аналогичного вцоа: возможность рабсть! нетолькокак проггавоперегруэочного, но и как
вькхлно-ктшенЕ^зующего устрс^клва; выполнение костюма в виде попноразмерных бркж
(полно1ро4мльный костюм), что позволяет обеспечип) болыпую компаюиру»|ую поверхность
нижней части тела (не мшее 90%), шспочая ягодищ>1 и подколящые области.
ВыполнаП)! также со^земошые требования по долговечности, огаестойкосга, гигиеничности,
ю»!форшосш в нгаиении костима, а также использования ето для выполнашя цругик задач
жизнеобеспечения, например, защип>1 летчика от воздейсгеия атакх;ффЬ1 при эксплуатации с i^piKofi
отполелюго костюма
ППК-6 (рис.1) состоит из силовой оболэчки 1 и нашшсяп ш нее с внутренне стороны чехла
(пункгартая линия на рис. 1,6). В этот чехол вкладывается надувная герметичная камера.
8
В надетом на легшка костюме камера (и чехол) располагаепм в области живота, беяф, голеней, т. е.
имеегЗ секций.
При преоваригсльном 1фоекпф(№ании размфы камеры, в первую очереп^ ее ширина, вы&фались
с учел»! опьпа зкашуагаиии существующих костюмов. Затем уточнялись с помощью расчета. В
качестве баювой была пригепа камдза ВКК-15. В соответствии состроениемтела человека и по
1феава(япепы1ым раэтегам ее форма была несколыоо шменаш. Цри лом игмнат (на 1-2см)
расширилась сосция живота и знапшБлыю до ^Ю% сузились в секции бепра и голени. Такое
уменьшение ширины камеры, как показали расчеп>1 трюодиг к небольшому (на 2-3%) уменьшению
степени компенсации, зато сильно повьпшег гигиеничность костюма В фелнем по вькхле иорша
камеры колеблется в тределах 33.. .50%огкошуратела
ttlfff^
а) вид спереди
в) вид костюма с
контурами камеры
Рис.1. Эскиз ППК-6
Давление на ягодииь!, подколенную область обеспечивается в сидячем (рабочем) положении
летчика пассивным образом - за счет платой подгонки костюма и применения малорастяжимой
ткани, т е здесь реализуется опорный или геометрический принцип компенсации
Система ретулировочной шнуровки, засгежас, крочксв, наювдок ППК-6 также имеет
Hacoroi».ie конструктвные новшества, аюсобствуюшие сокращению времени и удобству его
надевания, тфиведения в рабочее состояние. В настоящее цземя для aiaJ№nbHoro лепюго
сн^зяжения 1р1меняют ткани хлопчаго^г1ажные, полиамилиые (капрон), полиэф1р1ые (лавсан,
тревира), метаарамидные (номекс), параарамидные (кевлар, С В М ) , композиционные,
нагримф, полиамид плюс кевлф (ткань кермель). Приведашый в работе анализ свойств различных
тканей псжазывает, что по всем оокшным показателям
ра:^1ве,
уст&чивссть
к
истиранию,
(рвврывиая нагрузка, дефо|шация при
кислородный
индекс,
гигроскшичность,
ващухщххшцаемость) j^nnmiMH являются параарамидные ткани.
В щюиессе эксплуатации важнее знать удлинение ткани
не при рарыве, а при рабочих
нагрузках. В работе были проведал.! ист1ьпания сфии ткани гугем растяжения полосжи ипфиной
5см на ра:фывной машине РМ-100-250 (пограыность ± 1%). Сгашсшчески обработанные
экшфиментальные диаграммы деф^)мация - нагрузка для диапазона О - 100кг приведош на рис.
2. Как видно, наименьшую дефогяиацию имеют параарамидные ткани СВМ, фмалон (арт. 23-03,
22-03).
-арт
22^3aii
"•рт
•рг 36007
22-03 Ю | | « > ^ <•
■••рг 4926 ' Н о м е к с ' -
б)
■"•рт 23-03 сиги
-щпАШИ
Рис. 2 зависимости деформации от нагрузки для различных тканей по основе (а)
и утку (б)
10
Ткани армалсм, разработанные ЗАО к/Гема-М» (г. Мытищи) обладают также вьюокой
огаесгойкостью,гагроскопичностыо,возможносшо получать в црепюм иаде прямо на этапе
формирования. Технология «Армалсм» вьюокопроизводнтельна (100-120мЛ«ин.), практичесжи
безотходна. Ткань можно гки^чать на о&тчнсм ткацксш оборудовании Учтпывая все это, для
изготовления силсжой оболочки ППК-6былавыбранатт<аньа{»1алон(арг22-03 или 23-03).
Посжолыо' камера ПГЖ находится в тканевом чехле, ее 1рочносп> может &.пь ниже, чем у
силовой оболочки. Поэтому для изгототления камдзы можно тртменять на ткани с iroiqjbTTHeM, а
грочные и лепсие полимерные пленки: поливинилхлориг^ пси^ретан (ПУ) и др. Аналш различных
мжериаюв показал, что пленки ПУ по механическим сжойствам не уступают двухслс^Ьтым
магфиалам и, iqwMC того, xqwuioстариваютст.Это позволяет заментпь дорогосгояшую и ч)едную
для згюровья работаютттих клеевую технологию сборки каме{я.1 вькхжочастотнсй (жарксй. Расчетьг,
приведенные в работе, показали, что последняя обойдется Еримджо в 2-3 разадетпетле,чем клеевая
технология.
Расчетная масса ППК-6 составляет 2Д89кг. Учившая, что данный коспом наг^жаетет прямо на
белье летчика, в целом одежда летчика при ношении ППК-6 будет на 0,5.. .0,7кг летче, чем щм
использовании ППК-3, который наддается на ^жжи от папетното косткжи. Костк»! будет также
несколько легче нижней част ВКК-15 блатодфя отсутствию воов^'ховодов систтап.! вентиляции и
KaMqx>i натяжного устройства.
В третьей главе гртводется матемашческая модель и методика расчета геометричеосих
пфаметров, давлашя на тело и напряжашй (погонных сил) в отловсй оболочке ППК.
Камера с чехлом в нацугом состоянии на теле летчика представляет собой мягкую оболочку, т. е.
ее изгибная и сдвиговая жесткости их тфенебрежимо мальь Посколыд'сама камди имеет несколько
большие размеры, чем чехол, то первая ттракттмески не нагружена, и все усилия тртнимает на себя
чехол, в котором под избыточным давлением газа возникают растягивающие нагрмжния вдоль
нитей }ака и оокжы.
Существующие в тесрти мягких оболочек методики расчета в даннс^ юяткрегаой задаче
трудно реализуемы, так как фор^а, котт^зую тринимает напутый чехол, и положения его шюв в
пространстБе устанавливаются в процессе надпува и должны &.пъ еще сяределены путем расчета
Поэтому в настоящей работе для стигаческих расчетов на первом этапе (без учета динамики
11
пдзегрузок) предложена другая математческая модель. Она является приближашсй и
основывается на некоторых упрощениях, наиболее сущестаатыми из которых являются
агафоксимапия передней части поперечного сечашя участка тела человека эллипсом,
пренебрежение трогаем коспома о белье, дефо(»01шей тела.
Котур псщкчного сечения чехла можно разделить на 4 однородные сосгора (рис.3):
Рис. 3 Геометрическая модель поперечного сечения надутой камеры П П К
1,3 - леш>1й и граи>1й боивые, 2 - верхний, 4 - нижний, опертый о тело. При этом боковые сеет^эа
отделены от вфхнего перемычками 5,6. Л^кдварттельные измерения показывают, что сектора 2,4
и проекции секгорсж 1,3 на натртлеяия, пдзпечцикутарные швам, можно приближенно троить за
дугиофужносга.
С учепм тртятых допутцений геометртческая модель поперечного сечаитя чехла (камерьт) в
обща» втще для секции ноги {бецро или голаш) - иццекс «н» - представлена на рис. 4, а модель
тфоекций бсяаж.|х секторов на натравления, пертенаш^тт^ятые ышам - на рис. 5. Здесь /-j.''.^."' ращ^сы и половины упкж охвата дуг f-rocaaq)a;'ji„,'^-углы наклона перемычж к пгакречнсй
001 д; 5ы, <%н ~ ипфины перемычек.
Врюшная секция, в отличие or секщй б^цра и голени, отмметрична опюапельш тфодольнс^ от
челсвека, поэтому ее геометричесяоя модель является т^хчло частным случгем модели ножной
секции, кода перемычки и бсжовые сопора имеют одинаковые размфы, а угол наклона хс^ды/Ш
косилгравенттулю.
№ чисто гвоме11я«еских ооопюшашй, а, также используя услсжия взаимного касания нижнего
и боювьк секторе», nqjOHbneK и эллипса тепа, для расчета геометрических п^заметров (рапиусов,
углов, кофдинат) псиеречиых сечений тюлученьт системы из 16 уравнитий для секций ноги и 10
Рис. 4 Геометрическая модель ножной секции надутой камеры
а)
б)
Рис. 5 Геометрические модели левого а) и правого б) боковых секторов
ножной секции надутой камеры
13
уравношй для сощии живота*. Однако данные системы неполны, так как неизвесгаых в первом
случае 20, а ю вторсм 11. Недостающие урагаения получены из анализа условий равновесия
потдкчных погонныхотлЛ^ в точках ^ и Д равенства этих сил в точках S и С, а также равновесия
юнпних сип по копуру.
Г^хинализированы также случаи возможного упнрания боевых секторов в пера<ычки и
иодхшпения последних. По;^ены сист№1ы ураш1ений для этих вариантов, а также частного случая
палнсхх} иоджвления перемычек, когда боко№е сектора вырождены и компоюаиия полная.
Рассма1ра1такжева(нинг,юядапся1Чзечное сечение нети-о1д1ужносп..
П^я! п|яоя1ых до1^1цениях все чеп>1ре учаетка каждой секиии можно раооиатривап» как
сегмешы оболочек цящения, ooi которых в общш случае искривлены. Если рэд>^(ы всех
соооров попфечных сечений Го данного участка определены, а радиусы кривизны осей ц)ащения 7?
заданы,топараметры щх!Долыа.1х (по основе) сечетия - главный ращус кривизны п, угол наклона
П к касагелыюй к оси вращения р - можно найти числашо, например, меюдь! конечных разностей
по трем сечениям, / - 1 , / + 1, взятым с шагом h .Для сечения / получаем
^ _ ( l + ((z„-z,.,)/2/.)^
(1)
(z,,-2z,.,)/A^
0 = ^±arctg^^^^;
Z
(2)
Zn
где
z, = - ^ + r„; z,., = J ( - ^ + r„„.„)^; z,„ = J ( - ^ + r„„,„)^ -h';
cos^
V cos^
(3)
V cos»
в- поперршый угол.
ВторсЛ (в псхкречном направлении), т. е. по
утку,
главный
рапиус 1^твизны
ipi
этом равен
Tj, =г„,/sin^
(4)
Однако для решения полученных систем необходимы еще уравнашя связи попяшых сил
с пивными
радиусами 1д>ивизны
№с
можно
найга
путем решения
дифференциальных уравнений равновесия элемента оболочки:
* Ввиду их громоздкости эти уравнения здесь не приведены
системы
14
'
"R
+ r„ cose
дв
(5)
5p
NJr,+NJr, = p,
ri]pN^,Ng- гфодольная (no основе) и поперечная (no ynQf) потхзнные силы,«!)-щзодолыьй
угол, отсчитываемый ооогветствеяно от щюдолыкй оси до нормали к поверхности.В
работе получены роиоою систеиы (5) для всех видов учаспож.
Полученные в тоге для каждой секции системы уравнений являются полными, и их решение
позволяет ВЫЧИСЛИЛ) значения геометричесжих параметров секций чехла, давления на тело и
погошыхша
В четвертой главе 1р1водип:я кралкое описание алгортма расчета и рез^талы расчетов
полученных сисгаи уравнашй для базовой модели ППК-6 52ЧХ) размера Для расчете» в первом
приближяош 1фивия1а оси ^защения учип>1вала(з> толысо для боковых секторов, где они явно
выражены (крявкя& швсв). Системы содержат несколывэ трансцещ^ншых уравнений, no3TC»iy
сяш решались численно методом последовательных щмбпижений.
Исходнь1ми запаннь1ми параметрами являются гкг^оо! зшипоов участкателаа и с, измерошье
HenoqxaciBaiHO на фшуречеловаса; ширина чехла в данном
сечаший^ углы наклона Д,/5^ к
щюдолык^ оси у и радиусы кртвизны швов чехла ^ь^гДвффмзиия ткани учшывалась только
по утку, так как 1фодольные усилия по 1федвфителы]ым расчетам раза в два меныие поперечных.
Нагримф, для ткани фмалон по результатам испьпаний в рабочем диапазоте нагрузок
1000... 15000 Н/м:
^,=£Д£-0,
где ^^=513мПа(мод^льупрупхлипоуп^), г^^ =0,015 начальная деформация.
Расчеп.1 гроводились в зависимости от трех регулируаак параметрсж: избьпочного давления
газа в камфе/тЮ.. .90кПа, слабины ткани До; гроекгаой ппфины чехла 6„. Для костюма базоюго
размфа 52 рассчитаны все геометрические пфамехр*! секторов: радиуса и углы охвата дуг,
Пфемычек: шщжны и угпынакшжа; попиные силыв
состорах
(поперечные Л^^"...лг<*',
15
тродольные JV *" ...лг^*>), в перемычках N„,N,^; давление нателочеловекар„ и другие параметры в
зависимосшогпродольнсй!координатыJ,а JV^"...Af*** иогугаав.
Аналш расчешых данных показывает, что б(жош>е сектора действительно угофаклся в
перемычки и искривляют их. Благодфя этому рзд^^сы и длины дуг боксжых секторов малы - не
более 1...5ММ для живота, 1...2см - для бедра и голени. Соответственно малы и силы,
v4
дйствующие на этих учаспох (не более 50.. .70 НЛи) и на нижнем учасгее (не более 500.. .700 Н/м).
Сле|2К«а1ельно, натфяжшное состояние этих учаспюв не отфеделяег тфочносп» коспома
BecEAta важат также тот факг, что сумма{»1ая ипцяша прямых участков перемычек близка к
обш^ хшфине оп^ытых (некомпенотрованных) участков тела. Следовательно, нет необходимости
в экспериментах (Хфеделять эти трудно доступные для измератий учасп(и, а степень компенсации
щяближенно можно рассчитывать по величине шкяцаци грямых участксв перемычек
№грузка рапределена в основном во вго|х>1х, т. е. верхних, участках чехла (рис. 6), где
максимальные погмтные силы 1^/р=90кПа достигают 14729 Н/м в фюшной секции, 6477 \Ш в
бедрашой секции, 4694 Н/м в голатнсй сашии. Соотвегстватно близки к этим значашям и усилия
в Пфемычках (рис. 7). Именно напряжения в верхних учасшах и пфемычках определяют
тфочностыооспома
к/Им
14
13
-
12
-
Nil
11
-
ffa
Рис. 6 Зависимости поперечной
Л'^^" и продольной Л'^^' погонных
10
1
1
1
1
1
1
1
42
у, сн
сил в верхнем участке брюшной
секции чехла от продольной
координаты
Давлоше на тело под камфс^ р„ близко к иэ&шпюму гаэовжу давлению /7вкамере.
Наиболытюетревышение/?» ндц^? имеет место в галаоюйса(иии,тде больше кртвона и матьше
относительная тшрша кам^кт на (13-■■9%), наименьшее - в фюшной секции (0,1...0,9%),
16
кН/ч
и.о
^
-\
До=2.5см
"^-Х''''''^
\
1^
И)
\\
ч
по
»
ч
т
120
-
Ч
До=5см
'
>\,
^
^ \
«.5
92,0
6,0
««.*'
5j
V
ч
j / \
j / ^ \
Ч/^
у-''""''^
\
\
91.6
ч
\ 1 /
.у
- ^^>с\
" л "^^
""■с
-
904
-^^
0 55
1.00
105
'ч
1,10 Ь.
^
■
^
91,6
Ч
\
4,5
РФ,
кШ
1
/Г
/
ч
90,8
2
lis
Лпб
IH/H
924
^ 2
--"""С"^^
Ч
f1Па
\
"
\\
^
v.
// ^
"^
^
9U
40
1
0925
а)
1
1
095
0975
1
1000
А,,
0 925
0,950
б)
0.975
1.000 7 .
в)
Рис. 7 Зависимости погонной силы в перемычке ( — ) и давления на тело (
)в
секциях камеры от ее относительной ширины: а) брюшная (1 -у=^; 2 ->^14см);
б) бедренная (1 -_у=35см; 2 ->^50см); в) голенная (1 -_V=74CM; 2 -_у=95см)
т. е. небольшой градиатг давления, способствующий выжиманию iq»BH и межклеточной жидкости
нижних конечностей вверх.
Давлаше/7„(Я]регкяяетсгя1ень(экагая,т. е. степень сипотой компакации тела под камерой,
петхяпия шла в пфаиьике - под аокжой оболочкой. Расчегаьюоденкипоказьтают, что давление
нателов обласш живота по пджметру колеблется щ)и/р==90 кПа от 140 кПа на боках, где 1фиисиа
максимальная, до О у спиннс^ га1эдиныУменыиаше слабины ткани До от 5см до О щзиводиг к росту N„ и падению р^ Е ^ згаи
возрастают и опорная (геометртческая) и силовая степени ксжшенсации - косш»! более полно
облегает и обжимает тело. Тем не менее, щм Д,"* О полная компенсация не досгагаегся иэ-за
некогсртго растяжшия ткани по уп^'. Предельные ее значения ближи к 98-99%.
Увеличение ш^рщы камеры также приводит к росту обоих виоов компенсации. В брюашсй
секции росг b по отношению к гроеюной ипфине bo (последняя колеблется по высоте камеры ог 33
до 50% кошура тела) на 10% уже вызывает почта полное
вырожцапк
боковых
cooqxiB гфиближение компенсации к 100% (рис. 8). Для проекшой nnqmnbi камеры она
составляет 97% - гесмегричеооя, 96% - силовая. На бепре и голени, ще проекгаая ширина
оосташиет 39...33% и 39,4...26Д%, южяютсация с ростом b всорастает менее ингснснвно и> за
болыией кривизны южпура нога, близкой (жружноста. С увепичгокм 6 по сравнению с прожпкй
17
на 40% на бегфе и 45% на голени, т. е. до ширины KaMq*i ВКК-15К,геомефическаякомпякация
возрасгаег от 92% до 95% и от 90%до94% oooraeiciBeifflo. Ошень силовсй кштенсации всего на
4-5% меяыпе этих значили Однако acjieaciwie «пагшочного эффекта», возникакнцего и>за
приподнимания краев чехла и кам^х>1 рвдом срасположшными под ними воз1^оводами
системы ва1шляцииуВКК-15Ксгепеньге<»*етриеа<ойкгашакацииснижаепз!до89%набе11ре
и 87% на потени, 92% на животе.
С учетом плотной подгонки косшаи в ягодичюй и подколеннсй областях qxannn
геоме1р1Чвсжая степень компенсации по всему 1J11K-6 при слабине Д,=2,5см и макошапыкм
давлаши/;=90 кПа оцашвается в 92...93% Эта величина всахз на 1,0...1,5% иаюняется прч
изменении рг[змфсшкосп<№1аистепениподгонки,т.е.размеровтепадляодногоитсюожекоспома
А5. Л?.
S. ' 5_
is; л.?.
АЧ AS,
S.' -Ч,'
20.0
4.Ч
S
Х'Х"
iS.
30
17,5
J_\//
15,0
12J
10,0
7.5
5.0
2.5
26
2
ч
^V v /
^-
22
Д.?,
1 / Д-^.\ //
>/
18
/
14
•^/|\
^ ^^ / \ ^
*ч
\
ч.
1
1
\
N.
Л-Ч.
9.
Л
10
1
1,05
I 10
*.
0,923
0.950
0,975
1,000
»„
0.925
а)
б)
_|
0.950
0975
1000
в)
Рис.8 Зависимости относительной площади некомпенсированной поверхности под
камерой (—) и по всему контуру тела (
) в различных секциях от относительной
ширины камеры: а) брюшная (1-Дож=2,5см; 2 - 5см); б) бедренная; в) голенная
О1ев1щно, что компенсацию можно &1ло бы несколько увеличил» nyr^i умжьшения слабины
ткани и ищяты
камеры ПГЖ-6 нансхс. Однако это гр1ведег, во-пф№1х,кисчеэювао1Ю
пожвкигсльного традиенгадавленияна тело сверзд^ вниз, так как это давление будет гфиближнпся
к газовому в камере. Во-вторых, режо ухудпппся гигаалиностъ костюма Позгп»1у выданные из
зрг(»юмичесжих соображений слабину ткани До^^2,5см и проекшую ипфину камеры можно считшъ
18
достаточно рациональлыми для данного ППК. Коспом ПГЖ-6 вполне удовлетаряет также
требованиям по прочносга. При максимальном давлении в камере 90 кПа, коэффициент запаса
прочносга наиболее слабого места- бокового запсяпиючното шва в рабочем состоянии коспома
составляет 1Д.1. Для самой ткани костюма запас прочносга в неооолько раз выше.
В пятой главе даются отисание техники и методики accnqMMemanbHoro исследования
ППК-6 результаты экотфимапов
и их анализ. Измерения 1чх)водилиа.воаювнсмна
полужестком манекше 52 pasMqia, а кошрольныеэксперимешы-на
человеке с таким же
pa3Mqx)M олежда. Визуальному наблюдению доступны верхние учасши чехла и перемычки, и
именно они свфе;деляют cienoib компеясаиии и прочность коспома. Фо{Ж1а и pa3Mqx>i псщзечных
сечений указанных элемеягов ощх^елялись с помощью габкой линейки из полимдхюго
материла. Кстпур линейки, повпрпоший
форму нацугого человжа, очерчивали на
миллиметровой бумаге. Затаи с шагом 3см по координате х (ткхщхх сечения) измеряли
вертикальные кофдинаты z точек ксшура олюсшелЕлю выбраннойгоризонтальнойлинии.
Результаты «=5 шмерений офабатывались сгапктически.
J,
в)
^
g,
,j
„,,„
Рис. 9 Зависимости радиуса
верхнего сектора от продольной
координаты (точки - эксперимент;
кривые - расчет): а) брюшная
сеыщя; б)бедренная; в)голенная
Сравнаше получшных результатов с расчетными (рис. 9) показывает их удовлетворительное
сотттасие в пределах потрешносга3-5% (гкжерительнаяверо)пнос1ь90%). OoqxinHHM значениям?
19
мегодсм наиматьших квадратш были рассчитаны радиусы верхних секторов r^\r^^,r^\
Построенные по этим данным кситу!»! тродсшьных сечений также в целом согласуют^ с
ра(яетными фис. 9).&>1ло устанстлено
также, что
ю
всех
секциях боковые сектора
д^кпвительноушфаклсявп^земычкиииафивляюгих.
Давление на тело ИА1еряли ксжшенсашюнным мегодсм с помощью прибора VBK-2
(погрешность ±100 Па). В брюшной и бедренной секциях давламе под KaMqx* в гределах
порешности rpi6opa было равно гаэсжхиу в кшвре, а в гхштной - в opemsM на 2 % больше.
Изменение давления в гределах сашни &Ш0 нея1анитсльнь]м. Все это тфедсказьшаег!^ и расчепюй
методикой. Раатревджние давления со сгоршы отины также в целом соответствует расчешгаиу
(рис.10).
р.
кгс/см'
0,45
0,40
0,35
У^
0,30
l/
У^
^у"^^
0,25
^^..^^""""^
0,20
0,15
..
■
■
^
^
0,10
0.05
1
1
1
1
1
1
Рис. 13 Зависимости давления на
тело со стороны спины в области
живота от поперечной координаты
(у=6см, р=0,2кгс/см^); точки эксперимент; кривая - расчет
1
14 г, сы
При малых давлениях р в наалорых местах под камерой было отмечено резкое падаше давления
на ТЕЛО. Было установлено, что это связано с офаэованием морщин камфы и чехла из-за их
натолного расгравлатия. Однако эти морщины являются локальными и не огределяют общий
характер давления под костюмом.
Определение нагряжений в силовой оболочке являепа наростой задачи. Тензомефические
датчики для этого не совсем подходят, так как не охватывают
весь диапазон возможных
деформаций - до 3.. .6%. Поэтому удлинашя по основе и утку тпмерялись непофедпвенно. Дпя
этого был разработан отособ, котгрый условно можно назвать игетикативно-мультипликационным.
На чехол нашивались тонкой ншыо маленькие мегеи (~ 0,1мм) с огределенным шагом в
продольном и поперечных направлениях. На чехол наклагтываласьтонкаягрорачная платка инпикапр. На ней ручксй стонкимстержнем (0,1мм) фиксировались сначала положения меток
в ненагруженном состоянии костюма (базовые размдх>1 /), а затем после нащ^'ва-изменения
20
базовых размфов и. Полученные на инпикагоре изображения сканировались в компьютер и при
croibHOM увеличаши координатным способомгамерялиувеличенные размеры/'и м'. Деформация
опре;дешласькак
_ ё' _ Aw _ и„
^~T"ki~X
Результаты и=10 жсперимеигов для кажшй секции офабатывались сгагасгачески. Используя
полученные значения деформацией из диаграммы расписения ткани армалон
опрегкляпиа. попятные
силы
Суммарная
(грт. 22-03)
пограпностъ измерений колеблется от 5% на
животе до 12% на голени.
Характер изменатия экспджмешальных потхятных сил в целсм согласуется с расчетными (рис.
11),хотяабсолю11НЬЕИхзнанатиянижерасчешых.Одва1а)згоне
является следствиат ошийж
расчешой методики, а наиболее верояттю связаю с тршеяением диаграммы ОДЕЮООТЫХ
испьпаний, в то ц)емя как натряженно-деформированное состояние силовой оболочки двухосное.
Из-за отсутствия данных по двухоотым испьпаниям пока невозможтю учесть попфетное сжаше
ткани. Таким офазом, эксттджмеятальные исследования пощщттат
достаточт^ло трочность
силоюй оболочки ГШК-6, правильность в т^елом расчете^ методики, а также расчетной аиетя
огюрнс^ сгепши компенсации - не Moiee 90%.
Сиоюльзованием результатов данной работы была изготовлаи опьпная партия ПГЖ-6.
Фотография опьтюго образца в надутом на человека виде отцельно и с жилетом ЖК-6 тртведена
на рис. 12. Были прове!дены физиолотические испьпания опьпных образце» в ГОСНИИИ вовтнс*
меашины МО РФ.
Г ^ испьттаниях на цжтрифуге ЦФ-8 с т^япленением манекенов и стацпартнсй апп^затурьт
(автоматдавлатияАД-5, кислородная маска КМ-35) &.1ло псжазано, что завиотмости от щалат
давления в камазе ППК-6 от ск^ххли нарастания пераружи практически совпадают с
аналогичными для сджйнотю косшжи ВКК-15 и удовлетворяют физиологическим HopviaM
серийной
кислсродно- дыхательной аппарату!»!, а также ТГЗ и ТУ, что тюдтверждаег
возможность иаюльзования ППк-6 при перарузках до 9-11 ециниц^какиВКК-15^»1с. 13).
Испьпания на людях в статических услсжиях с модептфованием перегрузок с гкмзщью
высокорасходного автсшатадавлатия иавсго поколашя АДР-35 показали более и>Ю(жие защитные
и эксш^'атаиионные характеристики ППК-6 по q^aBHeHHTO с ВКК-15.
21
V . N.
sH/M
*7
■'1
■
35
««Н/м
а)
т
г
77
i''
jCj
83
1
38
1 \^
\/ " ^ ^ " \
>cj
4]
44
(
47
50
53 у ш
б)
к" 1
■' Т '
с/
86
89
92
1
95
1
Рис. 11 Сравнение экспериментальных
(точки) и расчетных (кривые)
зависимостей погонных сил в верхнем
участке от продольной координаты
(р=90кПа): а) брюшная секция; б)
бедренная; в) голенная
Ш ■Шг-
а)
б)
Рис. 12 а) опытный образец ППК-6; б) опьггаый образец ППК-6 с ЖК-6
г.
исхает
МО
22
rU
псЫ
Ш
0^
л»
03
яа
«^
Ш
«.!
1
J- ^
о*
г
=^3
\, н1
^ .
■
400
II*^
э
1U
2:
130
150
1
170
1Я
\
20
230
11
2Я
ЗЯ
Рис. 13 Зависимость перегрузки g, давления в камере ППК-бр и под маской КМ-35
Ркм от времени при различных скоростях нарастания перегрузки
р ■ 1,2, кгс/см^
1
""...
-0 12 стенды
2
0.7
0А
•
'
0.3
^Г
0 17етуиды
Т\
_1
1
0 34
HdW
OSemqi
1—РН
0,1
г'^
^1 1
0 21 н
0.(МмоЫ'
I
^
1*
р-1,2, кге/см'
_з
-Z
Ла М
f
Перегрузка
tf
ОЛ шщ
2.5
..
lf< w* W
\
0 Мпобм*
_1_
g.Wwntf'
ы
/■
п]
?
\
^1
шсАм'
Перегрузка г
0,3
7.6' кг fok
ОвОтейжг
0
01
У
"рм
^
'.■-,
L/
1—1
(-
h
б)
Рис. 14 Зависимости давления в камере ППК-6 (2) от времени при испытаниях в
наземных условиях с имитацией перегрузки автоматом давления АДР-35
( 1 , 3 - границы поля допуска изменения давления: а) ППК-6
перегрузки 1 с ' ; б) ВКК-15
23
Это подгаерядаегся, во-пдж>1х, более вькхжой скоростью увеличения давления в камазе ППК-6
(рис. 14). Во-вторых, ни у одного го 4-х испьпагелей не возникли болевые ощущения при
иоюльзовании ППК-6 с перярузками до 9 еданиц при различных схоросгах ее нарастания, в то
время как тфи испольэсжании ВКК-15 все испьпатепи ощущали болевой порог.
Конструкция, вншшее состояние, компласпкхлъ, марк1фовка ППК-6 также были оцена^ы
v.
комиссией как удовлетворяющее всем требованиям T I 3 и ТУ 7557-051.
В Ы В О Д Ы ПО Р А Б О Т Е
1. Разработана инструкция ППК с плоской камерсй (ППК-6) с использованием в качестве
магфиала силовсй оболочки совремашой пграфамищюй ткани ^лиалон, огтичакяцейся от
(^тцествукхцих коспомов
противсякрегруэочного, но
аналогичного
и
как
ви21а возможносшо
вьюотно-юсжшак^тующего
работы
не только
устройства
как
совместно с
компенсирукхцим жилетом, а также обеотечиваклпая обжнше ягодичной и подколенн(^ областей
теш летчика благодфя выполнению костюма в виде попноразме^жых брюк и платой подгонки в
указанных областях.
2. Изгогговлаше каме{х>1 ППК-6 та полиуретановой пленки вместо прорезиненной ткани
позволяет заменить используам^ в настоящее время дорогосгояи^то и вредную для здоровья
работающих клегаую технологию сборки каме|%1 на св^х^ю пoqx!дствoм вькокочасготной
сва|жи три одноврамашом снижении себеспжмости в 2-3 раза.
3. Разработаны матемшическая модель, методика, алгортм, гфограмма расчета геометртческих,
силовых параметрсв, степаш компакации ППК с плоскс^ камдхзй и на основании расчетов для
ППК-6 тюказано, что:
- оатогаыми внапними пфаметрами, определяющими эксш^стационные хфакгеристики
костюма, являются степень деформатфш ткани силовой оболочки, шщта
камеры и исходная
спа1^1наткан1^
- r p i щжменении ткани фмалсят, ипрше камфы, иакняющейет по высоте человека в пределах
33-50% от периметра кмпура тела и слабине ткани около 2,5см в целом по косткмиу обеоючиваегся
сихртая степень компенсации 92.. .93?^
- прочность костюма отределяется д^с1«1ем максимапы&к растяпывающих напряжений в
попфечном направпаши в eqKHHX участках и бокон>1х пфоыычках секций камеры;
24
минимальный запас прочности приходится на боковой запошивочный шов костюма
в обласга живота и гфи максимальнсж избьпочномдавлшиив камере 90 кПа составляет 1Д1;
- благодфя увеличению кривизны поперечного контура теаи и расчетночзбооюванному
уменьшению отноапельной шщзины камеры свфху вниз мака1малыюе давление на тело
обеакчивается в области голеней, а минимальное - в обласга живота, что способствует
выжиманию крови и межклеточной жидкости снизу
вверх, способствуя повышению
пероюсимосга перетрузсж летчиксж.
4. Разработаны методики экспфимешалыюго исследования геометриеских п^амегров и
натфяжений (погсжных сил) в cnnoBdi оболочке ППК с плоской камдх)й.
5. Результаты экокримешального исследования геометрических пг^нметров и давлашя на тело,
проведенные в работе, соответствуют расчешым данным в пределах потреишости 3.. .5%. Более
низкие по сравнению с расчетными (на 7.. .20%) значения экспериментальных значений погонных
сил в сшююй оболочке, получшных с использования^! диаграммы одноосных испытаний,
наиболее вдхжтно вызвано двухосным харакгдх»! нагружения магджала в реальных условиях.
6. Иотыгания опьпных о^жщов ППК-6 на людях с моделтфованиаи перарузки с помощью
вьюокорасходного автомата давлетия АДР-35 до 9 единиц три различных скс^ххлях ее во^астания
показали его более высокие зацдпные и ассго^апаиионньЕ характеристики по qjaBHeHHro с
серийным костюмом ВКК-15 (меньшее на 0^...0,4 с q)avra повышения давления в камазе,
отсутствие
болевого
nqx)ra), что
позволяет
прогноз1фОватъ
возможность
повышения
пержосимости перегрузок летчиком гфи использовании ППК-6 на 2,5.. .3 едшощы.
ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНО В СЛЕДУЮЩИХ
РАБОТАХ
1. Аверьянов АА., Зотов В А , Тазетдинов Р.Г. Математическая модель и методика расчета ффм
и размеров надутых газом камер высотной компенофуюшей (ВКО) и гфотиюперегрузочной
(НПО) одежды леиика //Материалы К
Международного симпоз1^ма
«Динамические и
технологичесжие троблаш механики конструкций и сплошных qx»> (Яршалец, М О , 10...14
фечмля2003 г.).-М:МАИ,20ОЗ,с.1О1
2. Авфьянов АА., Зотов В А , Тазетдинсв Р Г . Математическая модель расчета напряжений и
давлений на тело человека в тканевых чехлах нацутък газом камер вькхгаюй компакжрующей
25
(ВКО) и тфотавоперегрузочной (ППО) одежды летчика // Там же, с. 102.
3. Аверьятюв А А , Зотов В А , Тазетдинов РГ. Способ огрецеления формы гфметичной камдэы
зашитой одежды. Пат. № 2219106, Р Ф 64 D 10/00, А 62 В 17ЛХ), А 62 D 5ЛЮ, заявл. 07.102002,
опубл. 20.122003. Бюл. №35.
4. Авфьянов А А , Зотов В А , Малоэемов В В , Тазетдинов РГ., Тибрин Г.С. Раэтег пфаметров
протиюперегруэочного
костюма
ППК-6// Материалы
X
Междунфодного
симпозиума
«Динамические и технологические проблемы механики конструкции и сплоилтых сргц» (Ярополщ,
9...13 февраля 2004 год).-М: МАИ, 2004,0.4-10.
5. Авфышов А.А., Зотов В А , Малоэемов В В , Тазетдинов РГ., Тибрин Г С . Расчет пфаметров
компенафую1ца10жилетаЖК-6Тамже,с. 11-16.
6. Авфтлнов А.А., Зотов В А , Мальштев А Н , Тазетдинов РГ. Обоснование выбора магфиалов
для нового поколения вькотных ксмпакэфующих костюмов, гфименяаиых для защты ог
перегрузок и фактчхж вькхлы в услотиях пюкшфсжания современных боевых самолете» // 1-я
Межаунфодная ярм^жа технического текстиля, нетканых матфиалов и защитной одежды Р.Ф.,
Москва, 13-28.09.03/Каталог и материалы CHMno3HyMa/ht^://www.textil_maikeLni (19.05.04).
7. Тазетдинов РГ., Авфьянов АА., Зотов BAJ Магачатическая модель расчета натряжений и
давления на тело летчика в протаюпдэетруэочном коспоме (ППК) или высопю-компенсирующим
коспоме (ВКК) с накладными камдмми.//Электронный я^нал (Л'руды МАИ», вып. 16.-ht^:
//wwwimaiu (28.072004).
8. AflqxflHOB А А . Экспчзиметггальное
исследование тротивсперегрузочного костюма
ППК-6 // Материалы X I Межпун^двюго симпозиума <Динамические и технологические
проблемы механики конструкций и сплошных сред», т. 1(Москва, 14.. .18 фе^аля 2005 г.). - М.:
МАИ, 2005,148 с.
9. Авдэышов А.А., Зотов ВА., ^^ттемова Н. Б., Волчкова С А , Бестталов Е С , Леонова Е.И.
Высошо - компенсирующий комплект. Паг. РФ № 2258547, С1, А 62 В 17ЛХ), В 64 Д1О/0О, заявл
20.04.04., опуба 20.08.05. Бюа Х» 23.
Lw
u
|Ц227б Я
РНБ Русский фонд
2006-4
24711
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
0
Размер файла
996 Кб
Теги
bd000103363
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа