close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Патент BY 4051

код для вставкиСкачать
ОПИСАНИЕ
ИЗОБРЕТЕНИЯ
К ПАТЕНТУ
РЕСПУБЛИКА БЕЛАРУСЬ
(19)
BY (11) 4051
(13)
C1
(51)
(12)
7
C 21B 13/00
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПАТЕНТНЫЙ
КОМИТЕТ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ
(54)
СПОСОБ ПРЯМОГО ВОССТАНОВЛЕНИЯ МЕЛКОЗЕРНИСТОГО
СОДЕРЖАЩЕГО ОКСИД ЖЕЛЕЗА МАТЕРИАЛА В ФОРМЕ ЧАСТИЦ, А
ТАКЖЕ УСТАНОВКА ДЛЯ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ЭТОГО СПОСОБА
(21) Номер заявки: 971240
(22) 1997.07.09
(86) PCT/AT96/00190, 1996.10.08
(31) A 1682/95, A 1507/96
(32) 1995.10.10, 1996.08.21
(33) AT, AT
(46) 2001.09.30
(71) Заявители:
Фоест-Альпине
Индустрианлагенбау ГмбХ (AT), Брифер Интернатиональ
Лтд. (BB)
(72) Авторы:
ЦИП,
Герхард,
РОССМАНН,
Готтфрид, МИЛИОНИС, Константин (AT), ВИПП,
Рой, Хуберт, Младший (US)
(73) Патентообладатели:
Фоест-Альпине
Индустрианлагенбау ГмбХ (AT), Брифер Интернатиональ Лтд. (BB)
(57)
1. Способ прямого восстановления мелкозернистого содержащего оксид железа материала в форме частиц в псевдоожиженном слое, причем реформированный газ, очищенный по меньшей мере частично от СО2,
подводят в качестве восстановительного газа в восстановительную зону псевдоожиженного слоя и отводят
от него в качестве колошникового газа, и причем колошниковый газ применяют для прямого восстановления
по меньшей мере частично совместно с реформированным газом, отличающийся тем, что из 50-100 % реформированного газа и 0-100 % колошникового газа удаляют помимо СО2 по меньшей мере частично СН4 и N2
путем адсорбции, предпочтительно адсорбции переменным давлением, восстановительный газ нагревают и
отходящий газ, отделенный от реформированного газа или колошникового газа путем адсорбции, применяют в качестве горючего газа.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что отходящий газ, отделенный от реформированного газа или
колошникового газа путем адсорбции переменным давлением, применяют для нагрева восстановительного
газа и/или в качестве горючего газа для процесса реформирования при получении реформированного газа.
Фиг. 1
BY 4051 C1
3. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что реформированный газ перед удалением СО2 сильно охлаждают, в случае необходимости смешиванием с колошниковым газом предпочтительно до температуры
20-100 °С, в частности между 30-50 °С.
4. Способ по одному или нескольким пп. 1-3, отличающийся тем, что прямое восстановление содержащего
оксид железа материала в форме частиц осуществляют в нескольких последовательно включенных зонах
восстановления в псевдоожиженном слое, причем железосодержащий материал в форме частиц направляют
от одной зоны с псевдоожиженным слоем к другой зоне с псевдоожиженным слоем под действием силы тяжести сверху вниз, а восстановительный газ пропускают от одной зоны с псевдоожиженным слоем к другой
зоне с псевдоожиженным слоем противотоком, причем восстановительный газ, использованный при прямом
восстановлении, в качестве колошникового газа отводят из самой верхней зоны восстановления с псевдоожиженным слоем, смешивают с реформированным газом и применяют в качестве восстановительного газа.
5. Способ по одному или нескольким пп. 1-4, отличающийся тем, что нагрев восстановительного газа
осуществляют в две стадии, а именно: на первой стадии (19) - теплообменом и на второй стадии (31) - частичным сжиганием с помощью кислорода, подводимого в по меньшей мере часть восстановительного газа
(фиг. 2).
6. Установка для осуществления способа по одному или нескольким пп. 1-5, содержащая по меньшей мере один реактор (1-4) с псевдоожиженным слоем для приема железосодержащего материала, трубопровод
(18) для подвода восстановительного газа к этому реактору (4) с псевдоожиженным слоем и трубопровод (8)
для отвода от реактора (1) с псевдоожиженным слоем колошникового газа, образующегося при восстановлении, реформер (10), отходящий от реформера (10) трубопровод (13) для реформированного газа, который соединен с трубопроводом (8) для колошникового газа, причем восстановительный газ, полученный из
реформированного газа и колошникового газа, через трубопровод (18) для подвода восстановительного газа
поступает в реактор (4) с псевдоожиженным слоем и устройство (16) для очистки от СО2, отличающаяся
тем, что устройство (16) для очистки СО2 выполнено в виде адсорбционного устройства, предпочтительно в
виде адсорбционного устройства с переменным давлением, трубопровод, подающий газ, очищенный от СО2,
от адсорбционного устройства (16) к нагревательному устройству (19) и трубопровод (16"), отводящий отходящий газ, выделившийся в адсорбционном устройстве, ведут к нагревательному устройству.
7. Установка по п. 6, отличающаяся тем, что адсорбционное устройство (16) шунтируется ответвленным
трубопроводом (22) для колошникового газа, а также, в случае необходимости, ответвленным трубопроводом
(21) для реформированного газа, отходящим от трубопровода (13) с реформированным газом.
8. Установка по п. 6 или 7, отличающаяся тем, что трубопровод (16") для отвода отходящего газа соединен с нагревательным устройством реформера (10).
9. Установка по одному или нескольким пп. 6-8, отличающаяся тем, что трубопровод (16") для отвода
отходящего газа соединен с нагревательным устройством (19) для восстановительного газа.
10. Установка по одному или нескольким пп. 6-9, отличающаяся тем, что в трубопроводе для подвода
газа к адсорбционному устройству имеется газоохладитель (17).
11. Установка по одному или нескольким пп. 6-10, отличающаяся тем, что несколько реакторов (1-4) с
псевдоожиженным слоем включены последовательно друг за другом, причем материал, содержащий оксид
железа, подается от одного реактора (1) с псевдоожиженным слоем к другому реактору (2, 3, 4) с псевдоожиженным слоем по транспортным трубопроводам (6) в одном направлении, а восстановительный газ пропускается от одного реактора (4) с псевдоожиженным слоем к другому реактору (3, 2, 1) с
псевдоожиженным слоем через соединительные трубопроводы (20) в противоположном направлении и причем внутри каждого реактора (1-4) с псевдоожиженным слоем имеются циклоны для осаждения мелких частиц, захватываемых восстановительным газом.
12. Установка по одному или нескольким пп. 6-11, отличающаяся тем, что в качестве нагревательного
устройства для восстановительного газа имеются теплообменник (19) и последовательно соединенное с ним
устройство (31) для частичного сжигания восстановительного газа с подводом (32) кислорода.
(56)
DE 4037977A, 1992.
SU 1484830 A, 1989.
EP 0571358 A, 1993.
US 5082251 A, 1992.
GB 1599163 A, 1981.
JP 61-099611A, 1986.
2
BY 4051 C1
Изобретение относится к области металлургии, в частности к способам и установкам прямого восстановления содержащего оксид железа материала в форме частиц в псевдоожиженном слое.
Способ такого типа известен из ЕР-А-0571358 и US-A-5,082,251. При этом рудная мелочь, богатая железом, восстанавливается в системе последовательно расположенных реакторов с псевдоожиженным слоем с
помощью восстановительного газа, полученного из природного газа посредством реформирования при повышенном давлении. Порошкообразное железо, полученное при этом, подвергают затем горячему или холодному брикетированию.
В этих известных способах, для исключения слишком высокого содержания СО2 в восстановительном газе, СО2 удаляют из восстановительного газа прежде, чем он поступит в первый реактор с псевдоожиженным
слоем, путем промывки с помощью обычной промывки от СО2, основанном на принципе физической или
химической абсорбции. За счет промывки от СО2 достигается очень высокая селективность, то есть из очищаемого потока газа удаляются, преимущественно, СО2 и Н2S. Другие молекулы, например Н2, СН4, N2 и
т.п., практически не связываются абсорбирующим средством и остаются в очищенном газовом потоке. Природный газ используется для нагрева реформера и, кроме того, для обогрева нагревателя восстановительного
газа, причем в случае необходимости примешивают колошниковый газ.
Задачей изобретения является дальнейшее усовершенствование этих известных способов, а именно в том
отношении, чтобы при сохранении восстановительной способности уменьшить объемы восстановительного
газа, чем обеспечить экономию в тех узлах установки, которые работают с восстановительным газом. Так, в
частности, следует достичь экономии инвестиционных расходов на компрессоры для восстановительного газа и уменьшение расхода электроэнергии на сжатие восстановительного газа, а также уменьшение расходов
на нагрев, однако, производительность должна по меньшей мере остаться неизменной или повыситься. Кроме того, отработанный газ, полученный в установке для очистки от СО2, должен использоваться в самом
процессе.
Для решения поставленной задачи разработан способ прямого восстановления мелкозернистого содержащего оксид железа материала в форме частиц в псевдоожиженном слое, причем реформированный газ,
очищенный по меньшей мере частично от СО2, подводят в качестве восстановительного газа в восстановительную зону псевдоожиженного слоя и отводят от него в качестве колошникового газа, и причем колошниковый газ применяют для прямого восстановления по меньшей мере частично совместно с
реформированным газом. 50-100 % реформированного газа и 0-100 % колошникового газа удаляют помимо
СО2 по меньшей мере частично СН4 и N2 путем адсорбции, предпочтительно адсорбции переменным давлением, восстановительный газ нагревают и отходящий газ, отделенный от реформированного газа или колошникового газа путем адсорбции, применяют в качестве горючего газа.
В предпочтительном варианте отходящий газ, отделенный от реформированного газа или колошникового
газа путем адсорбции переменным давлением, применяют для нагрева восстановительного газа и/или в качестве горючего газа для процесса реформирования при получении реформированного газа.
В другом предпочтительном варианте реформированный газ перед удалением СО2 сильно охлаждают, в
случае необходимости смешиванием с колошниковым газом предпочтительно до температуры 20-100 °С, в
частности между 30-50 °С.
В предпочтительном варианте прямое восстановление содержащего оксид железа материала в форме частиц осуществляют в нескольких последовательно включенных зонах восстановления в псевдоожиженном
слое, причем железосодержащий материал в форме частиц направляют от одной зоны с псевдоожиженным
слоем к другой зоне с псевдоожиженным слоем под действием силы тяжести сверху вниз, а восстановительный газ пропускают от одной зоны с псевдоожиженным слоем к другой зоне с псевдоожиженным слоем
противотоком, причем восстановительный газ, использованный при прямом восстановлении, в качестве колошникового газа отводят из самой верхней зоны восстановления с псевдоожиженным слоем, смешивают с
реформированным газом и применяют в качестве восстановительного газа.
В предпочтительном варианте нагрев восстановительного газа осуществляют в две стадии, а именно: на
первой стадии - теплообменом и на второй стадии - частичным сжиганием с помощью кислорода, подводимого в по меньшей мере часть восстановительного газа.
Другим объектом изобретения является установка для осуществления способа, содержащая по меньшей
мере один реактор с псевдоожиженным слоем для приема железосодержащего материала, трубопровод для
подвода восстановительного газа к этому реактору с псевдоожиженным слоем и трубопровод для отвода от
реактора с псевдоожиженным слоем колошникового газа, образующегося при восстановлении, реформер, отходящий от реформера трубопровод для реформированного газа, который соединен с трубопроводом для
колошникового газа, причем восстановительный газ, полученный из реформированного газа и колошникового газа, через трубопровод для подвода восстановительного газа поступает в реактор с псевдоожиженным
слоем и устройством для очистки от СО2. Устройство для очистки СО2 выполнено в виде адсорбционного
устройства, предпочтительно в виде адсорбционного устройства с переменным давлением, трубопровод, подающий газ, очищенный от СО2, от адсорбционного устройства к нагревательному устройству и трубопро3
BY 4051 C1
вод, отводящий отходящий газ, выделившийся в адсорбционном устройстве, ведут к нагревательному устройству.
В предпочтительном варианте адсорбционное устройство шунтируется ответвленным трубопроводом для
колошникового газа, а также, в случае необходимости, ответвленным трубопроводом для реформированного
газа, отходящим от трубопровода с реформированным газом.
В одном предпочтительном варианте трубопровод для отвода отходящего газа соединен с нагревательным устройством реформера.
В другом предпочтительном варианте трубопровод для отвода отходящего газа соединен с нагревательным устройством для восстановительного газа.
В одном из вариантов в трубопроводе для подвода газа к адсорбционному устройству имеется газоохладитель.
В оптимальном варианте несколько реакторов с псевдоожиженным слоем включены последовательно
друг за другом, причем материал, содержащий оксид железа, подается от одного реактора с псевдоожиженным слоем к другому реактору с псевдоожиженным слоем по транспортным трубопроводам в одном направлении, а восстановительный газ пропускается от одного реактора с псевдоожиженным слоем к другому
реактору с псевдоожиженным слоем через соединительные трубопроводы в противоположном направлении
и причем внутри каждого реактора с псевдоожиженным слоем имеются циклоны для осаждения мелких частиц, захватываемых восстановительным газом.
В качестве нагревательного устройства для восстановительного газа имеются теплообменник и последовательно соединенное с ним устройство для частичного сжигания восстановительного газа с подводом кислорода.
Из DE-С-40 37 977 известно, что при прямом восстановлении кусковой железной руды для прямого восстановления применяют по выбору скруббер для промывки от CO2 или установку для адсорбции переменным давлением. При этом восстанавливают кусковую железную руду в восстановительной шахтной печи
способом с неподвижным слоем, а после выгрузки из восстановительной шахтной печи помещают в плавильный газификатор, в котором из угля и кислорода получают восстановительный газ, подаваемый в восстановительную шахтную печь, и расплавляют восстановленную железную руду. При этом идет речь о
способе, проводимом при низком давлении, в то время как в способе с псевдоожиженным слоем, согласно
изобретению, восстановительный газ подают при значительно более высоком давлении. При этом получается особенное преимущество, согласно изобретению, за счет того, что, в противоположность известным способам, не требуется дополнительных компрессоров для направления газа на адсорбцию. Поэтому в способе,
согласно изобретению, получается высокая экономия электроэнергии.
В адсорбционном способе, по сравнению с промывкой от СО2, создается возможность уменьшить удельные объемы восстановительного газа при неизменной восстановительной способности, а именно за счет того, что при адсорбции отделяется значительно больше СН4 и инертного азота N2 по сравнению с промывкой
от CO2. За счет этого получается экономия на таких узлах установки, как трубы, компрессоры, клапаны и т.п.
Так как отходящий газ, удаляемый из реформированного газа или колошникового газа посредством адсорбции переменным давлением, имеет очень высокую теплотворную способность, его целесообразно применять для нагрева восстановительного газа и/или в качестве горючего газа для процесса реформирования
при получении реформированного газа.
Является целесообразным сильно охладить реформируемый газ перед очисткой от СО2, в случае необходимости, смешиванием с колошниковым газом, предпочтительно до температуры 20-100 °С, в частности от
30 до 50 °С, за счет чего удается значительно повысить коэффициент полезного действия адсорбции переменным давлением.
Реализация способа, согласно изобретению, создает преимущество особенно тогда, когда прямое восстановление железосодержащего материала в форме частиц осуществляется в нескольких зонах восстановления
с псевдоожиженным слоем, последовательно расположенных друг за другом, причем железосодержащий
материал в форме частиц направляется от одной зоны с псевдоожиженным слоем к другой зоне с псевдоожиженным слоем под действием силы. тяжести сверху вниз, а восстановительный газ пропускают от одной
зоны с псевдоожиженным слоем к другой зоне с псевдоожиженным слоем в противоположном направлении,
причем восстановительный газ, израсходованный при прямом восстановлении, отводят как колошниковый
газ из самой верхней зоны восстановления в псевдоожиженном слое, смешивают с реформированным газом
и применяют в качестве восстановительного газа.
Является целесообразным, если нагрев восстановительного газа осуществляется двухступенчато, а именно
на первой стадии - теплообменом, а на второй стадии - путем частичного сжигания с помощью кислорода, вводимого в восстановительный газ. Это имеет особое преимущество при применении адсорбционного устройства с переменным давлением, так как в адсорбционном устройстве с переменным давлением получается
восстановительный газ с содержанием воды 0 % объемных. Благодаря этому удается удерживать содержание
воды в восстановительном газе, в том числе и после нагрева дополнительным сжиганием или частичным
4
BY 4051 C1
сжиганием, на очень низком уровне, хотя при дополнительном сжигании или частичном сжигании содержание H2O повышается в пользу содержания H2 на 1-5 % объемных. Возможная потеря СО вследствие дополнительного или частичного сжигания может быть компенсирована путем изменения режима
реформирования, например, меньшего соотношения: пар/углерод или, например, увеличенного байпасного
потока к адсорбционному устройству.
Шунтирование адсорбционного устройства ответвленным трубопроводом для колошникового газа, а
также, в случае необходимости, ответвленным трубопроводом для реформированного газа, отходящим от
трубопровода с реформированным газом, позволяет упростить регулирование желаемого химического состава восстановительного газа.
Для достижения адсорбционным устройством с переменным давлением оптимального коэффициента полезного действия в трубопроводе для подвода газа к адсорбционному устройству располагают газоохладитель.
Эффективный нагрев восстановительного газа осуществляют тем, что в качестве нагревательного устройства для восстановительного газа имеются теплообменник и последовательно соединенное с ним устройство
для частичного сжигания восстановительного газа с подводом кислорода.
Ниже изобретение поясняется более подробно с помощью двух примеров выполнения, показанных на
чертежах, причем схематически на фиг. 1 и 2 показаны предпочтительные варианты выполнения.
Установка, согласно изобретению, имеет четыре последовательно включенных реактора 1-4 с псевдоожиженным слоем, показанных на фиг. 1, причем материал, содержащий оксид железа, например рудная мелочь, подается по трубопроводу 5 для руды в первый реактор 1 с псевдоожиженным слоем, в котором
происходит нагрев до температуры восстановления (или предварительное восстановление), и направляется затем по транспортным трубопроводам 6 от одного реактора с псевдоожиженным слоем к другому реактору с псевдоожиженным слоем. Окончательно восстановленный материал (губчатое железо) брикетируется в
горячем состоянии в устройстве 7 для брикетирования. В случае необходимости восстановленное железо с
помощью подвода инертного газа, не показанного на чертеже, защищается во время брикетирования от повторного окисления.
Перед подводом рудной мелочи в первый реактор 1 с псевдоожиженным слоем осуществляют подготовку
руды, например, сушкой и просеиванием, что не поясняется более подробно.
Восстановительный газ пропускается в противотоке к прохождению руды от реактора 4 с псевдоожиженным слоем к реакторам 3-1 с псевдоожиженным слоем и в виде колошникового газа отводится через трубопровод 8 для колошникового газа из последнего в направлении прохождения газового потока реактора 1 с
псевдоожиженным слоем, и охлаждается и промывается в скруббере 9. Внутри реакторов 1-4 с псевдоожиженным слоем имеются не показанные на чертеже циклоны для отделения мелких частиц, захватываемых
восстановительным газом.
Получение восстановительного газа осуществляется реформированием обессеренного в устройстве для
обессеривания природного газа, подводимого по трубопроводу 11, в реформере 10. Образованный из природного газа и пара газ, выходящий из реформера 10, состоит в основном из H2, СО, СН4, Н2О и СО2. Этот реформируемый природный газ подводится по трубопроводу 13 в несколько теплообменников 14, в которых
он охлаждается с конденсацией воды из газа.
Трубопровод 13 для реформированного газа входит в трубопровод 8 для отвода колошникового газа после того, как газ был сжат с помощью компрессора 15. Газовая смесь, полученная таким образом, пропускается через адсорбционное устройство 16 переменного давления и очищается от СО2, а также по меньшей
мере частично от H2S, СН4, N2. Теперь он может применяться в качестве восстановительного газа.
В адсорбционном устройстве 16 с газонакопителем 16' газ, подлежащий очистке, пропускается через емкость с молекулярными ситами; в зависимости от выбора адсорбента предпочтительно удаляются молекулы,
определяемые их размером и полярностью. При этом случае очистки синтез-газа, полученного из природного газа реформированием или рециркуляцией колошникового газа, селективность меньше, чем при промывке от СО2, так как от очищаемого газа в осадок идет больший процент. Этот отходящий газ, в
противоположность газу, отходящему после промывки от СО2, имеет более высокую теплотворную способность и может поэтому сжигаться в печах, необходимых для процесса прямого восстановления, например
для нагрева восстановительного газа или нагрева парового реформера, и благодаря этому уменьшаются
внешние источники энергии, необходимые для сжигания.
Накопитель 16' для приема отходящего газа соединен трубопроводом 16" с паровым реформером 10 для
его нагрева и с газонагревателем 19 для нагрева восстановительного газа.
Адсорбционное устройство 16 переменного давления расположено перед газоохладителем 17, в котором
газ, подводимый к адсорбционному устройству 16 переменного давления, охлаждается до приблизительно
40 °С или ниже, благодаря чему обеспечивается высокий коэффициент полезного действия адсорбционного
устройства 16 переменного давления. Охлаждение может осуществляться непосредственным охлаждением
водой или косвенным охлаждением.
5
BY 4051 C1
Этот восстановительный газ подводится по трубопроводу 18 для восстановительного газа в газонагреватель 19, расположенный за адсорбционным устройством 16 переменного давления, нагревается до температуры около 800 °С и подводится в первый, в направлении протекания газа, реактор 4 с псевдоожиженным
слоем, где он реагирует - для получения железа прямого восстановления - с рудной мелочью. Реакторы 4-1 с
псевдоожиженным слоем включены последовательно; восстановительный газ по соединительным трубопроводам 20 поступает от реактора 4 с псевдоожиженным слоем к реакторам 3, 2 и 1 с псевдоожиженным слоем.
Согласно изобретению, к адсорбционному устройству 16 переменного давления подводится либо только
реформированный газ, либо смесь, состоящая из 50-100 % реформированного газа и 0-100 % колошникового
газа.
От трубопровода 13 для реформированного газа ответвляется трубопровод 21, а именно до того, как трубопровод 13 для реформированного газа будет соединен с трубопроводом 8 для отвода колошникового газа.
Этот ответвленный трубопровод 21 объединяется с трубопроводом 18 для восстановительного газа, ведущего от адсорбционного устройства 16 переменного давления к газонагревателю 19. Затем от трубопровода 8
для отвода колошникового газа отходит еще один ответвленный трубопровод 22, который также объединяется с трубопроводом 18 для восстановительного газа, ведущего от адсорбционного устройства 16 переменного давления к газонагревателю 19. С помощью обоих этих ответвленных трубопроводов 21, 22,
оборудованных, естественно, как и все остальные газопроводы, клапанами, удается либо подвести к адсорбционному устройству 16 переменного давления исключительно 100 % реформированного газа, либо подвести к адсорбционному устройству 16 переменного давления газовую смесь из 50-100 % реформированного
газа и 0-100 % колошникового газа.
Для того чтобы установить определенный химический состав восстановительного газа, наряду с выбором
специального адсорбента имеются следующие возможности.
Определенное пропускание частичных потоков в пределах от 0 до 100 % газов, подводимых к адсорбционному устройству 16 переменного давления, предпочтительно, от 0 до 30 % синтез - газа или реформированного газа и так далее, или, предпочтительно, от 0 до 100 % рециклированного колошникового газа.
На основе того факта, что адсорбционное устройство 16 переменного давления отшлюзовывает больше
СН4 и инертного N2 по сравнению с промывкой от СО2, имеется возможность уменьшить удельные объемы
восстановительного газа при неизменной восстановительной способности. Благодаря этому можно сэкономить на соответствующих узлах установки. Если желательно более высокое, чем может быть достигнуто с
помощью вышеописанных вариантов подключения содержание СН4, то можно подавать природный газ или
чистый СН4 в поток восстановительного газа в трубопроводе 23, подаваемый в реакторы 1-4 с псевдоожиженным слоем.
Часть колошникового газа отшлюзовывается из газового контура 8 для того, чтобы предотвратить повышение содержания инертных газов, например N2. Отшлюзованный колошниковый газ через ответвленный трубопровод подводится к газонагревателю 19 для нагрева восстановительного газа и там сжигается. В случае
недостатка энергии он восполняется природным газом, подаваемым по трубопроводу 24.
Ощутимое тепло реформированного природного газа, выходящего из реформера 10, а также реформированных дымовых газов используется в рекуператоре 25 для того, чтобы подогреть природный газ после прохождения через устройство 12 для обессеривания, получить пар, необходимый для реформирования, а также,
в случае необходимости, подогреть восстановительный газ. Воздух сжигания, подводимый к реформеру по
трубопроводу 27, также подогревается.
Для предотвращения понижения температуры в первом - по направлению прохождения руды - реакторе 1
с псевдоожиженным слоем может быть предпочтительным сжигать часть восстановительного газа, выходящего из второго реактора 2 с псевдоожиженным слоем, в первом реакторе 1 с псевдоожиженным слоем, для
чего в первый реактор 1 с псевдоожиженным слоем входит трубопровод 28 для подачи кислорода и, в случае
необходимости, трубопровод 29 для подвода природного газа.
Для поддержания во всех реакторах 1-4 с псевдоожиженным слоем температуры реакции на одном и том
же уровне и обеспечить за счет этого дальнейшее снижение потребности в энергии, через ответвленные трубопроводы 30 подводят горячий и свежий восстановительный газ непосредственно в реакторы 1-3 с псевдоожиженным слоем, которые расположены за реактором 4 с псевдоожиженным слоем, первым в направлении
протекания потока, а именно в количестве около 10 % на каждый реактор 1, 2, 3 с псевдоожиженным слоем.
Реакторы 1-4 с псевдоожиженным слоем включены в отношении пропускания восстановительного газа не
только последовательно, но, что касается пропускания незначительной части восстановительного газа, также
параллельно, в то время как реакторы 1-4 с псевдоожиженным слоем, что касается отвода и дальнейшего
прохождения восстановительного газа, включены в данном примере выполнения исключительно последовательно.
Согласно установке, показанной на фиг. 2, нагрев восстановительного газа осуществлен двухстадийно, а
именно на первой стадии - теплообменом в газонагревателе 19, и на второй стадии - путем частичного сжи6
BY 4051 C1
гания в устройстве для частичного сжигания с помощью кислорода, подаваемого в восстановительный газ по
трубопроводу 32.
Является предпочтительным доводить газ, подлежащий нагреву, сначала в газонагревателе 19, работающем
как косвенный теплообменник, до температуры в диапазоне от 200 до 600 °С. Подвод тепла может осуществляться путем сжигания любого топлива, предпочтительно природного газа, отводимого из процесса восстановления.
Дальнейший нагрев восстановительного газа до температур, предпочтительно, 700 - 900 °С может осуществляться следующими вариантами:
а) путем отделения части восстановительного газа и стехиометрического сгорания его с чистым кислородом
(в случае необходимости, можно также брать смесь с воздухом). Этот частичный поток смешивается с оставшимся, более холодным восстановительным газом таким образом, что устанавливается желаемая окончательная температура общего потока восстановительного газа;
b) путем ввода всего восстановительного газа в камеру сгорания и частичного сжигания (то есть ниже
стехиометрического). Желаемая окончательная температура устанавливается путем обратного смешивания
сгоревших газов с несгоревшими.
С помощью нагрева такого типа решается проблема исключения пыления металла, а также обеспечивается экономичность проведения процесса вследствие незначительных потерь давления в печи для частичного
сжигания по сравнению с обычными печами косвенного нагрева.
За счет частичного сжигания изменяется также состав восстановительного газа, обычно повышается доля
Н2О в пользу содержания Н2 на 1-5 % об. Это относится также к содержанию СО2 в пользу содержания СО.
Поэтому, для установления определенного химического состава восстановительного газа после нагрева,
перед нагревом необходимо соответствующее проведение способа. Это возможно с помощью изменяющейся
технологии проведения очистки от СО2, реформирования и т.п. Так, например, можно без проблем компенсировать получение СО2 при частичном сжигании, например, установкой на выходе адсорбционного устройства 16 переменного давления меньшего содержания СО2. Потеря СО из-за частичного сжигания может быть
компенсирована путем изменения технологии реформирования (например, меньшее соотношение
пар/углерод) или, например, путем увеличения байпасного потока к конвертированию СО. То же самое относится к регулированию содержания Н2 и H2О.
Так как в адсорбционном устройстве 16 переменного давления получается восстановительный газ с 0 %
об. воды, содержание воды в восстановленном газе к восстановительным реакторам - то есть после нагрева в
печи частичного сжигания - может поддерживаться на очень низком уровне (в диапазоне от 1 до 2 % об.).
Изобретение не ограничивается примерами выполнения, представленными на чертеже, а может видоизменяться в различных направлениях. Например, является возможным выбирать количество реакторов в зависимости от потребности. Вместо адсорбционного устройства 16 переменного давления можно применять
также адсорбционный процесс со сменой температур. Первые используют высокое давление в системе в соответствующем процессе прямого восстановления, то есть адсорбция и регенерация адсорбента осуществляется за счет создания в емкости разного давления, причем для подвода не требуется посторонней энергии, а
может использоваться давление непосредственно в системе. Во втором варианте адсорбция при переменной
температуре (TSA - Temperature Swing Adsorption), процесс адсорбции и регенерации управляется посредством температурного профиля при практически постоянном давлении. Адсорбционная способность активной
среды зависит, наряду с давлением, также и от температуры. В рассматриваемой области применения этот
способ действует как второй вариант, так как адсорбция с переменным давлением для примененных составов реформированного газа и колошникового газа, а также для давления, имеющегося в системе, является
предпочтительным.
Пример А.
В установке, согласно фиг. 1, с часовой производительностью 75 т/час горячебрикетированного железа в
реакции участвовало 104 т/час рудной мелочи.
В паровом реформере 10 получают 108,000 Нм3/час реформированного газа путем реакции 18,100
3
Нм /час природного газа с 60,300 Нм3/час пара. Количество тепла, необходимого для подогрева, равное 94
МВт, покрывалось природным газом (61 МВт), предварительно подогретым воздухом (23 МВт) и отходящим газом (10 МВт).
70 % реформированного газа смешивали с рециркулированным колошниковым газом и подводили после
охлаждения до 40 °С к адсорбционному устройству 16 переменного давления при давлении 14,25 бар. Очищенный газ при температуре 45 °С и давлении 13,45 бар смешивали с протекающими потоками газа - в сумме 179,900 Нм3/час и подводили к нагревателю 19 восстановительного газа.
Отделенный отходящий газ - 22,900 Нм3/час находится под давлением 0,3 бар, при температуре 35 °С и
содержании энергии, равном 60 МВт.
Для нагрева восстановительного газа до 835 °С необходимы 65 МВт, полученных из 50 МВт отходящего
газа, 14,7 МВт предварительно нагретого воздуха и 0,3 МВт колошникового газа.
7
BY 4051 C1
Горячебрикетированное железо имеет степень металлизации 92 %.
Состав газа следующий.
СО [% об.]
СО2 [% об.]
Н2 [% об.]
Н2О [% об.]
N2 [% об.]
СН4 [% об.]
Реформированный газ Газ к адсорб. устройству с
пер. давлен.
7,7
9,2
6,0
8,1
47,0
63,1
36,1
1,9
0,9
5,3
2,3
12,4
Отходящий
газ
9,8
38,9
20,1
9,8
4,8
16,6
Восстановительный газ
8,8
4,1
67,0
1,6
5,7
12,8
По сравнению с уровнем техники, согласно изобретению, получается восстановительный газ со значительно меньшим содержанием N2 или СН4 (например, согласно ЕР - А-0 571 358: 14,94 % об., 16,29 % об.
СН4) и поэтому улучшенной восстановительной способностью.
Применяемая рудная мелочь имеет 96,91 % вес. Fе2О3 и 2,29 % вес. жильной породы, остальное - потери
на обжиг.
Пример В.
В установке, согласно фиг. 1, с часовой производительностью 75 т/час горячебрикетированного железа в
реакции участвовало 104 т/час рудной мелочи.
В паровом реформере 10 получили 100,100 Нм3/час реформированного газа путем реакции 17,200
3
Нм /час природного газа с 55,700 Нм3/час пара. Количество тепла, необходимого для подогрева, составляющее 86 МВт, покрывалось природным газом (25 МВт), предварительно нагретым воздухом (21 МВт) и отходящим газом (40 МВт).
90 % реформированного газа смешали с 60 % рециркулированного колошникового газа и подвели после
охлаждения до 40 °С к адсорбционному устройству 16 переменного давления при давлении 14,25 бар. Очищенный газ при температуре 45 °С и давлении 13,45 бар смешивали с протекающими мимо потоками газа - в
сумме 184,000 Нм3/час и подвели к нагревателю 19 восстановительного газа.
Отделенный отходящий газ - 29,900 Нм3/час находится под давлением 0,3 бар, при температуре 35 °С и с
запасом энергии 87 МВт.
Для нагрева восстановительного газа до 835 °С необходимо 68 МВт, полученных из 47 МВт отходящего
газа, 15 МВт предварительно нагретого воздуха и 6 МВт колошникового газа.
Горячебрикетированное железо имеет степень металлизации 92 %.
Состав газа следующий.
СО [% об.]
СО2 [% об.]
H2 [% об.]
H2O [% об.]
N2 [% об.]
СН4 ( % об.]
С2Н6 [% об.]
Реформированный газ Газ к адсор. устр-ву
с пер. давл.
7,7
8,2
6,0
6,9
47,0
60,8
36,1
1,8
0,9
4,9
2,3
17,4
0,0
0,0
Природ.
газ
0,0
0,2
0,0
0,0
5,3
94,3
0,2
Отходящий
газ
8,8
33,6
19,7
9.9
4,5
23,5
0,0
Восстановительный
газ
7,4
2,6
64,1
1,6
5,5
18,8
0,0
Существенная разница между примерами А и В - различное содержание СН4 в восстановительном газе. Хотя
СН4 действует в отношении собственно восстановления как инертный компонент, но тем не менее влияет на качество продукта. В примере А содержание СН4 в восстановительном газе при приблизительно 12,8 % об., в
примере В - при 18,8 % об., что позже приводит к более высокому содержанию углерода в брикетированном
продукте. Это более высокое содержание углерода может (но не обязательно) являться преимуществом при
определенных вариантах продукта. Например, более высокое содержание углерода при дальнейшем производстве стали в электропечи может привести к экономии энергии при плавлении.
Применяемая рудная мелочь имеет 96,91 % вес. Fе2О3 и 2,29 % вес. жильной породы, остальное - потери
при обжиге.
Пример С.
В установке, согласно фиг. 1, для получения 75 т/час горячебрикетированного железа выбрали следующую форму получения восстановительного газа:
получение 130,000 Нм3/час реформированного газа с тем же составом, как в примере А;
100 % реформированного газа после охлаждения подвели к адсорбционному устройству 16 переменного
давления;
очищенный таким образом газ смешали с рециркулированным колошниковым газом;
8
BY 4051 C1
газовые потоки в сумме составили 181,000 Нм3/час - подвели к нагревателю 19 восстановительного газа.
Горячебрикетированное железо имело степень металлизации 92 %.
Состав газа следующий.
СО [% об.]
СО2 [% об.]
Н2 [% об.]
Н2О [% об.]
N2 [% об.]
СН4 [% об.]
Реформированный Газ к адсорб. устройству Отходящий газ Восстановительный газ
газ
с пер. давлен.
7,7
7,2
7,5
6,5
6,0
13,2
61,3
4,4
47,0
74,4
23,1
70,4
36,1
0,5
2,5
1,3
0,9
1,3
1,2
4,2
2,3
3,4
4,4
13,2
Железная руда имела тот же состав, как в примере А.
Преимущества при этом распределении газов:
уменьшение мощности адсорбционного устройства переменного давления (сравним с примером А и В от
30 до 40 %);
в отходящем газе не содержится Н2S (в примере А и В он вводился с железной рудой в контур колошникового газа и частично отшлюзовывался в адсорбционном устройстве переменного давления), за счет этого
при последующем термическом применении отходящего газа не возникает SО2, вредной для окружающей
среды, и можно отказаться от обессеривающего устройства.
9
BY 4051 C1
Фиг. 2
Государственный патентный комитет Республики Беларусь.
220072, г. Минск, проспект Ф. Скорины, 66.
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
0
Размер файла
220 Кб
Теги
патент, 4051
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа