close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Belenkiy Borovik Metod polucheniya ozmeritelnoi informazii

код для вставкиСкачать
BECTH. САМАР. ГОС. ТЕХН. УН-ТА. СЕР. ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ. 2009. № 2 (24)
Информационные технологии
УДК 681.518
МЕТОД ПОЛУЧЕНИЯ ИЗМЕРИТЕЛЬНОЙ ИНФОРМАЦИИ
О МНОГОКООРДИНАТНЫХ СМЕЩЕНИЯХ ТОРЦОВ ЛОПАСТЕЙ
ВИНТОВЕНТИЛЯТОРА С РАЗНОВРЕМЕННЫМ ПРЕОБРАЗОВАНИЕМ
СИГНАЛОВ КЛАСТЕРНЫХ ДАТЧИКОВ.
ЧАСТЬ 2. РЕАЛИЗУЕМОСТЬ МЕТОДА 1
Л.Б. Беленький, СЮ. Боровик, Б.К. Райков, Ю.Н.
О.П. Скобелев, В.В. Тулупова2
Секисов,
Институт проблем управления сложными системами РАН,
443020, Самара, ул. Садовая, 61.
Вопросы, связанные с реализацией метода, рассматриваются применительно к испы­
таниям газотурбинного двигателя (ГТД) в крейсерском и взлетном режимах, а также в
режиме раскрутки винта. Приводится описание результатов исследований семейств
функций преобразования кластерного одновиткового вихретокового датчика (КОВТД)
и влияния остаточных параметров бесконтактных ключевых элементов в измеритель­
ной цепи, обеспечивающих разновременность преобразования, которые получены с по­
мощью моделирования.
Ключевые слова: винтовентиляторный авиационный двигатель, смещения торцов ло­
пастей, кластерный одновитковый вихретоковый датчик, размещение торцевой части
датчика, измерительная цепь, бесконтактные ключевые элементы, влияние остаточ­
ных параметров
Как было показано в первой части статьи [1], цепочку операций, предусмотрен­
ных рассматриваемым методом, завершает решение системы уравнений, составлен­
ных на основе семейств градуировочных характеристик (ГХ) при конкретных значе­
ниях кодов в моменты прохождения основанием лопастей геометрического центра
(г.ц.) датчика (точка О - начало системы отсчета). Это одна из наиболее значимых
операций, от которых зависит реализуемость предлагаемого метода. При этом необ­
ходимо отметить, что система уравнений нелинейна, и ее решение производится
численными методами. Необходимым условием сходимости итерационного процес­
са поиска решения системы является монотонность ГХ в диапазоне изменений ко­
ординат и приемлемая чувствительность. Достаточным условием сходимости и раз1
2
Работа выполнена при частичной финансовой поддержке РФФИ (грант №>08-08-00422а).
Беленький Лев Борисович - кандидат технических наук, научный сотрудник.
Боровик Сергей Юрьевич - кандидат технических наук, ученый секретарь, см.с.
E-mail: borovik@iccs.ru
Райков Борис Константинович - старший научный сотрудник.
Секисов Юрий Николаевич - доктор технических наук, заведующий лабораторией.
Скобелев Олег Петрович - доктор технических наук, главный научный сотрудник.
Тулупова Виктория Владимировна - кандидат технических наук, старший научный сотрудник.
47
"I )
решимости системы является независимость уравнений и существование ненулевого
якобиана на каждой итерации [2].
Очевидно, что перечисленные требования и условия связаны с конструктивными и
физическими параметрами материала лопасти, с геометрическими параметрами чувст­
вительных элементов (ЧЭ) и топологией их размещения в КОВТД. Вместе с тем по­
ложение г.ц. датчика, совмещенное с началом координат в точке 0, и выбранный раз­
ворот его корпуса (см. часть 1 [1]), могут оказаться несостоятельными для решения
конкретных задач предлагаемым методом, поскольку не отражают реальных соотно­
шений в размерах торцевой части лопасти и длины ЧЭ. Что же касается смещения г.ц.
и разворота корпуса КОВТД, то они корректируются при адаптации датчика к решае­
мой задаче в процессе проектирования системы, реализующей предлагаемый метод.
Процесс проектирования должен завершаться проверкой разрешимости и сходимости
системы уравнений, полученной в результате вносимых изменений. Поэтому изложе­
ние вопросов реализуемости метода начинается с примера адаптации одной из су­
ществующих конструкций КОВТД [3] к решению конкретной задачи эксперимен­
тальных исследований винтовентиляторного ГТД.
Следует также отметить, что реализуемость предлагаемого метода связана и с
разработкой измерительной цепи (ИЦ), обеспечивающей разновременное преобра­
зование сигналов ЧЭ в составе КОВТД, предусмотренное методом. Ее структура и
принцип действия в целом сохраняют преемственность с дифференциальной ИЦ в
работе [4] в отношении использования бесконтактной коммутации, формирующей
пары рабочих и компенсационных ЧЭ, а также импульсного питания, необходимого
для работы ИЦ по методу первой производной. Приводится описание отличитель­
ных особенностей разработанной ИЦ и ее функционирования, анализируется влия­
ние остаточных параметров ключевых элементов на результат преобразования.
Предполагается, что в ходе испытаний винтовентиляторного ГТД исследуется
поведение радиальных зазоров (РЗ) между торцами лопастей и статорной оболочкой
винтовентилятора (ВВ) на нескольких режимах работы - раскрутки, взлетном и
крейсерском. При этом торцы лопастей совершают угловые перемещения в диапа­
зоне от 5 до 45 град., а для получения достоверной информации о РЗ (координата^)
необходимо определение координат х, г, связанных с изгибом лопастей.
Лопасти винта ВВ могут быть изготовлены из металла или композитных мате­
риалов. Предполагается, что в рассматриваемом эксперименте используются лопа­
сти из композитного материала, обладающего диэлектрическими свойствами. По­
этому для электромагнитного взаимодействия ЧЭ датчика с торцами лопастей на
каждую лопасть наклеивается медная фольга П-образной формы длиной 200 мм,
шириной 8.2 мм (толщина лопасти в месте закрепления фольги составляет 8 мм) и
высотой 12 мм. Допускается применение существующей конструкции КОВТД с
тремя ЧЭ [3]. Диаметр применяемого датчика составляет 82 мм, что требует выпол­
нения установочного отверстия в статорной оболочке ВВ того же диаметра. Тополо­
гия размещения ЧЭ в КОВТД - «треугольник», длина ЧЭ - 67 мм, длина тоководов 35 мм. Ожидаемые диапазоны изменений координат х, у, z - до 10-15 мм.
Выбор вариантов смещений г.ц. и разворота корпуса датчика проводится на ос­
нове анализа соответствующих семейств ГХ, получение которых возможно экспе­
риментальным путем или путем моделирования. В работе [4] обосновывается при­
менение моделирования и, в частности, упрощенных аналитических моделей приме­
нительно к задаче размещения ЧЭ традиционных одновитковых вихретоковых дат­
чиков в составе распределенного кластера, обеспечивающего измерение координат
48
смещений торцов лопаток в компрессорах и турбинах. Там же приводятся соответ­
ствующие описания таких моделей со ссылками на первоисточники в списке литера­
туры, к которым авторы настоящей статьи адресуют читателя за дополнительными
разъяснениями для использования подобных моделей при анализе ГХ КОВТД. Сле­
дует отметить, что семейства ГХ в упрощенных аналитических моделях представле­
ны в виде формул, а потому в работе [4], как и в настоящей статье, в отношении се­
мейств ГХ используется термин «семейства функций преобразования (ФП)»).
Согласно [4], ЧЭ и объект (лопасть) заменяются электропроводными прямоуголь­
ными контурами. Дня КОВТД с тремя ЧЭ в торцевой части датчика [3] (рис. 1, а), учи­
тывается как электромагнитное взаимодействие контуров с ЧЭ с проходящим в зоне их
размещения контуром объекта, названным имитатором объекта, так и взаимодействие
контуров ЧЭ между собой. Однако с учетом разновременности преобразований индуктивностей в ИЦ и фиксации соответствующих кодов электромагнитное взаимодействие
контуров ЧЭ между собой будет пренебрежимо мало. Это означает, что для получения
семейств ФП ЧЭ можно использовать простейшую двухконтурную модель, в соответст­
вии с которой характер изменения ФП определяется электромагнитным взаимодействи­
ем только контура рабочего ЧЭ и контура имитатора объекта [4].
Рис. 1. Контуры ЧЭ КОВТД (а), электромагнитное взаимодействие ЧЭ]
с объектом (б) и эквивалентная схема ЧЭ] (в)
На рис. 1, б представлены контуры одного из трех ЧЭ (ЧЭ0 и имитатора объек­
та. На обоих контурах показаны геометрические параметры - ширина (#/, а2) и дли­
на (&/, Ъ2) тоководов ЧЭ и объекта соответственно.
Определяются индукция магнитного поля в обоих контурах, магнитные потоки
Фц, Ф22, Ф]2, Фи и соответствующие потокам ЭДС в контурах. В предположении
импульсного питания (Е) контуров составляется система уравнений (система содер­
жит два дифференциальных уравнения первого порядка, связывающих токи в кон­
турах (//, i2) и их производные с параметрами контуров - сопротивлениями Rj, R2,
индуктивностями Lh L2 и взаимоиндуктивностями М]Ъ М2}). Оба контура в виде це­
пей с перечисленными параметрами также представлены на рис. 1, в.
Поскольку для последующего преобразования индуктивности 43i в напряжение
используется метод первой производной [4] и информативным параметром является
производная тока ij в момент /—>0 (момент подачи питания Е), когда 1/=0, то инфор­
мативный параметр определяется только напряжением Е и индуктивностью ЧЭ Ь
49
которая может быть выражена в виде разности индуктивности Lj и дроби —S2J—21 ?
£2
причем индуктивности Z/, L2 и взаимоиндуктивности М/2, М2/ представляются в яв­
ном виде как функции размеров контуров, координат, определяющих положение
контура и смещения имитатора объекта в системе отсчета OXYZ.
Аналогичные формулы получены для ЧЭ2 и ЧЭ3, и все они образуют искомое
семейство ФП1.
Однако следует отметить, что расчету семейств ФП с помощью рассмотренной
выше двухконтурной модели обычно предшествует качественный анализ монотон­
ности ФП, и прежде всего, по отношению к координате (р, варьируемой в весьма
широком диапазоне по сравнению с другими координатами. Между тем даже из
предварительного анализа видно, что монотонность семейства ФП при использова­
нии КОВТД с топологией размещения ЧЭ типа «треугольник» может быть обеспе­
чена только в диапазоне (р не более 30 град2. Но такой диапазон соответствует двум
из трех возможных режимов работы винтовентиляторного ГТД - взлетному и крей­
серскому (от 30 до 45 град.). В режиме же раскрутки, где ср изменяется от 5 до 30
град., можно не учитывать изгиб лопастей и, как следствие, изменения координат* и
z (x=z=0). При этом для получения информации о координатах у и (р достаточно
двух из трех ЧЭ в КОВТД, а для вычисления этих координат можно воспользоваться
упрощенной системой уравнений, например, вида Cj=f/(y, cp), С3=/з(у, <р), которая
получена из системы, приведенной в первой части статьи [1], где она обозначена (1).
Таким образом, поставленная задача может быть решена в два приема, которые
определяются режимами работы двигателя: в режиме взлета и крейсерском режиме
задействованы все ЧЭ КОВТД, используются соответствующие три семейства ФП и
решается система из трех уравнений (см. первую часть статьи [1]), в режиме рас­
крутки - два ЧЭ из трех, соответственно два семейства ФП и система из двух урав­
нений, приведенная выше.
Далее рассматриваются результаты расчета семейств ФП, ориентированных на
режим взлета и крейсерский режим, проведенного с помощью двухконтурной моде­
ли. При этом геометрические параметры контуров выбраны в соответствии с ука­
занными выше исходными данными3.
Выбор варианта размещения КОВТД начинается с проверки требований моно­
тонности ФП по угловому смещению (каждый из ЧЭ имеет свой угол разворота от­
носительно лопасти при максимально возможном диапазоне угловых смещений до
90 град). Критерием выбора является монотонность ФП для всех ЧЭ и максимально
возможный диапазон изменений угловой координаты. Затем производится проверка
монотонности семейств ФП по координатам z и х и осуществляется дополнительная
коррекция выбранного варианта.
Конечный вариант размещения КОВТД, полученный в результате нескольких
итераций, представлен на рис. 24. Из сравнения рис. 1 и 2 следует, что смещения г.ц.
оказались равными 33.5 и 19.34 мм по координатам х и z соответственно, разворот
1
Последующие преобразования индуктивности в напряжение и цифровой код рассматривается
ниже, причем связь цифрового кода на выходе ИЦ и изменений индуктивности в первом приближении
можно считать линейной.
2
Аналогичный анализ, проведенный с иными вариантами размещения ЧЭ в потенциально воз­
можных конструкциях КОВТД, отдает предпочтение в пользу «треугольника».
3
Параметр aj определяется длиной ЧЭ, т.е. составляет 67 мм, а параметр Ь2 принимается равным 12 мм.
4
Здесь лопасть представлена в идеализированном виде.
50
торцевой части корпуса датчика относительно его оси (оси у) отсутствует. Чувстви­
тельность достаточна для последующего преобразования в ИЦ. Семейства ФП ис­
пользовались для проверки сходимости и разрешимости системы из трех уравнений
(см. первую часть [1]) путем ее численного решения в каждой точке рабочего диапа­
зона изменений координат смещений. Критерий разрешимости - наличие решения
системы уравнений (ненулевой якобиан на каждой итерации); критерий сходимости
- достижение заданной точности за заданное количество итераций [2].
КОВТД
Имитатор
объекта
40 \60
ю
£2< 1 ГР
80 100 %мм
Р и с. 2. Размещение торцевой
части КОВТД
Р и с. 3. Структурная схема
дифференциальной измерительной цепи
В результате проверки определены диапазоны изменений: по угловому смещению
- до 15 град, и по координатам у, х и z - до 10 мм, 17.5 мм, 10 мм соответственно.
Получены также семейства ФП, ориентированные на режим раскрутки и соот­
ветствующие выбранному варианту размещения датчика (рис. 2). В пределах задан­
ных рабочих диапазонов изменений координат у w (р обеспечивается чувствитель­
ность, достаточная для последующих преобразований. Семейства ФП использова­
лись для проверки сходимости и разрешимости системы из двух уравнений путем ее
численного решения в каждой точке указанных диапазонов изменений координат. В
результате проверки определены диапазоны изменений координат, которые состав­
ляют по координате у 10 мм, а по угловым смещениям ср - до 25 град.
Дифференциальная ИЦ, реализующая метод, изложенный в первой части статьи
[1], представлена на рис. 3. На входе ИЦ используется неравновесная мостовая схе­
ма, плечами которой являются обмотки согласующих трансформаторов (С7) в
КОВТД [3] и образцовые резисторы (R). Принципиальное отличие рассматриваемой
ИЦ от приведенной в работе [4] состоит в том, что три ключа (Kh K2, К3) обеспечи­
вают последовательный во времени ввод в одно из плеч моста рабочих ЧЭ датчика
(ЧЭ]-Р9 ЧЭ2-Р, ЧЭз-Р), а также формирование импульсного питания моста при син­
хронном замыкании четвертого ключа (Кк) в смежном плече моста с дополнитель­
ным компенсационным ЧЭ (ЧЭ-К), встроенным в корпус КОВТД (не взаимодейст­
вующего с торцами лопастей, но находящегося в тех же температурных условиях).
Амплитуда импульса соответствует напряжению Е источника питания. При этом
токи в апериодических контурах LR нарастают по экспоненциальному закону и ана51
логично изменяются напряжения на резисторах R. Выходное напряжение моста
(UM), пропорциональное разности токов в контурах, далее дифференцируется (ДУ дифференцирующее устройство), а его максимальное значение (иДУтах) в момент
появления импульса питания (t=0) запоминается и преобразуется в цифровой код
(С) (запоминающее устройство (ЗУ) входит в состав АЦП).
Получению информации с КОВТД предшествует измерение периода вращения
винта (Тв). С этой целью используется датчик частоты вращения промышленного изго­
товления и «метка» (М) на валу. Найденные значения периода вращения Тв использу­
ются для вычисления моментов прохождения основанием лопастей точки 0 (см. рис. 2)
на статорной оболочке, а также для определения временных параметров управления
элементами ИЦ, в том числе периода тактовых импульсов (Т0=Тв/п, где п - число ло­
пастей) и этапов функционирования ИЦ в соответствии с предлагаемым методом.
Каждый из трех этапов завершается после получения информации о координа­
тах смещений торца последней лопасти (номер п), а их длительность соответствует
периоду вращения.
На этапе 1 функционирует пара ЧЭрР и ЧЭ-К. Поэтому на ключи Kj и Кк одно­
временно с тактовыми импульсами поступают импульсы управления, вызывающие
синхронное замыкание ключей и соответственно подачу питания на мостовую схе­
му. В результате аналоговых и аналого-цифровых преобразований на выходе ИЦ
формируются цифровые коды С/./, Cj.2, ..., С/_„, в которых первые цифры индексов номера рабочих ЧЭ и этапов, вторые - номера лопастей.
На этапе 2 функционирует пара ЧЭ2-Р и ЧЭ-К. Синхронные замыкания ключей
К2, Кк вызывают аналогичные последующие преобразования в ИЦ, которые завер­
шаются формированием кодов C2.j, С2.2, ••-, С2.пНа этапе 3 функционирует пара ЧЭ3-Р и ЧЭ-К. Синхронные замыкания ключей
К3, Кк вызывают соответствующие преобразования в ИЦ, которые завершаются
формированием кодов С?./, С3-2, ..., Сз-пНа основе полученных значений кодов, а также ГХ (или ФП) составляется сис­
тема уравнений (для каждой лопасти) и вычисляются искомые координаты смеще­
ний [1].
Длительность получения информации о координатах смещений составляет три
периода вращения винта (ЗТв). При этом длительность преобразования индуктивностей КОВТД в амплитудное значение напряжения на выходе ДУ (иду) очень мала (до­
ли мкс) и определяется влиянием паразитных параметров. Поэтому очевидна необхо­
димость применения бесконтактных ключевых элементов и оценка влияния их оста­
точных параметров на выходной сигнал [4]. При этом важным условием снижения
влияния паразитных параметров является симметрирование R, Z, С-параметров плеч
мостовой схемы. С этой целью в рассматриваемую ИЦ (см. рис. 3) параллельно плечу
с ЧЭ-К через всегда разомкнутые ключи (Кк) введены катушки с индуктивностью LKOpp9
соответствующей индуктивности ЧЭ (точнее, индуктивности СТ), не взаимодейст­
вующего с торцом лопасти (корректирующие цепи показаны пунктиром).
Для исследования влияния остаточных параметров бесконтактных ключей
(униполярных транзисторов) используется эквивалентная схема дифференциальной
ИЦ, где представлены эквивалентные параметры КОВТД и корректирующей катуш­
ки (L, г), источника питания (Е, г0\ а также элементы ДУ - дифференцирующего
устройства на основе операционного усилителя (ОУ) (7?у, 7?2, С/). Остаточные пара­
метры ключей в замкнутом состоянии определяются сопротивлением R3 и эквива­
лентной емкостью Сэ, в разомкнутом - только емкостью Сэ (предполагается, что со52
к,
противление в разомкнутом состоянии Rp очень велико (Rp-+oo) и его влиянием
можно пренебречь). Эквивалентная емкость, в свою очередь, определяется емкостью
между стоком и истоком и параллельной ей цепочкой из последовательно соединен­
ных емкостей между стоком и затвором и истоком и затвором.
Однако, несмотря на отличительные особенности ИЦ, представленной на рис. 3
и приведенной в работе [4], их эквивалентные схемы практически идентичны не
только по конфигурации, но и по величине параметров элементов, поскольку в них
за исключением КОВТД и корректирующих катушек используются одинаковые ис­
точники питания и ДУ (ОУ)1. Параметры ключей при нормальных условиях совпа­
дают со значениями, приведенными в [4]2. Это означает, что для исследования ИЦ
(см. рис. 3) можно воспользоваться ранее разработанной моделью [4], реализован­
ной в среде Mathcad.
В ходе исследований изучалось влияние остаточных параметров ключей на
форму выходного напряжения ДУ {иду), его амплитудное значение (значение перво­
го максимума при наличии колебательности), а также его смещение во времени от
момента t=0 (момента появления импульса питания моста). При этом предполага­
лось синхронное срабатывание ключей в плечах моста, а также несколько вариантов
расчета, предусматривающих идеальность ДУ (R/=0, частота единичного усиления
/=оо), влияние частоты ft реально существующих ОУ. Кроме того, оценивалось
влияние нестабильности остаточных параметров ключей из-за изменения темпера­
туры, определяющих метрологическую состоятельность
реализационных возможностей метода, и влияние не­
синхронного срабатывания ключей из-за разброса дли­
тельности задержки в выбранных парах.
Как показывает анализ результатов моделирования в
варианте идеальных ключей (синхронное срабатывание,
R3=0, Сэ=0) и идеальности ДУ (рис. 4), переходные про­
цессы в мостовой схеме имеют апериодический харак­
тер, равно как U%y(t) (1). Максимум иДу(0 наблюдается
при t=0. Емкости реальных ключей вносят заметную ко­
7. 10 1.4- 10 22В- 10
лебательность (2) при сохранении максимума Ujjy в мо­
Р и с. 4. Результаты
мент времени t=0.
моделирования
Неидеальность ДУ и, в частности, уменьшение часто­
ты ft приводят к снижению максимума 11ду и увеличению
его смещения во времени: зависимости Ujjy(t) 3 и 4 получены при /=1500 МГц и
/=300 МГц соответственно для ДУ в критическом режиме и остаточных параметров
реально существующих ключей. При этом характер изменений иду(1) на качествен­
ном уровне аналогичен результатам, полученным в работе [4], но заметно отличает­
ся количественно. В частности, изменения максимальных значений иДутах в предпо­
ложении идеальности ключей (Rj^O, Сэ=0) не превышают 0.85%. Но реальные изме­
нения остаточных параметров существенно меньше (например, изменения R3 состав­
ляет около 20% при изменении температуры на 25 °С), и им соответствуют весьма
В
процессе
моделирования
использовались
параметры
эквивалентной
схемы
L=20.5-W6 Гн, изменение zJL=-0.5-10"6 Гн (в рабочем КОВТД), г=0Л Ом, #=33 Ом, Су-680-10"12 Ф,
#2=3000 Ом, Е=7 В, г0=0Л Ом. Приведенные значения f, относятся к ОУ AD 8056 (300 МГц) и
LMH 6552 (1500 МГц).
2
R3=0.25 Ом, Q=45-10"12 Ф (для транзистора FDC 3601N).
53
незначительные изменения иДу>тах (на 0.1% для ОУ cft=300 МГц и на 0.04% для ОУ
с/=1500МГц).
Несинхронное срабатывание ключей в плечах мостовой схемы оказывает суще­
ственное влияние на результат преобразования. Действительно, задержка срабаты­
вания одного из ключей в паре на 0.5 не уже приводит к появлению высокочастот­
ных колебаний, затрудняющих фиксацию результатов преобразования1. Для устра­
нения влияния задержки в цепи затворов вводятся подстроечные 7?С-цепочки.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1.
2.
3.
4.
Л.Б. Беленький, СЮ. Боровик, Б.К Райков, Ю.Н. Секисов, О.П. Скобелев, В.В. Тулупова Метод
получения измерительной информации о многокоординатных смещениях торцов лопастей винтовентилятора с разновременным преобразованием сигналов кластерных датчиков. Часть 1. Обосно­
вание предлагаемого метода и его описание // Вестник СамГТУ. Сер. Технические науки. - 2009. №1 (23).-С. 89-94.
Корн Г., Корн Т. Справочник по математике (для научных работников и инженеров). - М.: Наука,
1977.-832 с.
Райков Б.К. Кластерный вихретоковый датчик для измерения смещений торцов лопастей винтовентилятора по трем координатам // Проблемы управления и моделирования в сложных системах:
Труды VII Международной конференции; Самара, Россия, 27 июня - 01 июля 2005. - Самара: Самар. науч. центр РАН. - 2005. - С. 175-180.
Беленький Л.Б., Боровик СЮ., Логвинов А.В., Райков Б.К., Секисов Ю.Н., Скобелев О.П., Тулупова
В.В. Методы измерения смещений торцов лопаток в компрессорах и турбинах на основе распре­
деленных кластеров датчиков. Часть 2. Реализуемость методов // Мехатроника, автоматизация,
управление. - 2009. - №5. - С. 21-30.
Статья поступила в редакцию 1.01.2008 г.
UDC 681.518
METHODS FOR DATA ACQUISITION ABOUT BLADE TIPS
MULTI-COORDINATE DISPLACEMENTS IN PROP-FAN ENGINES
ON BASIS OF DELAYED TRANSFORMATION OF CLUSTERED
SENSORS SIGNALS. PART 2. METHODS FEASIBILITY
L.B. Belenki, S. Yu. Borovik, B.K Raykov, Yu.N. Sekisov,
O.P. Skobelev, V. V. Tulupova2
Institute for the Control of Complex Systems, RAS,
61, Sadovaya str., Samara, 443020/
The matter of feasibility of methods, considered in part 1, is given. It described by tests of gasturbine engines in cruising, takeoff and spinning regimes. The results of investigation of sets of
clustered single-coil eddy-current sensors transfer functions are given. The results of investi­
gation of switches residual parameters influence, obtained by measuring circuit simulation,
are given too.
Keywords: prop-fan gas-turbine engine, blade tips displacements, clustered single-coil eddycurrent sensor, delayed scanning, contactless switches, the effect of influence of residual pa­
rameters.
1
2
54
Типовая паспортная задержка для ключа FDC 360IN составляет 8 не.
Lev В. Belenki, Candidate of Technical Sciences, Scientist.
Sergey Yu. Borovik, Candidate of Technical Sciences, Academic secretary, Senior scientist.
Boris K. Raykov, Senior scientist.
Yuriy N. Sekisov, Doctor of Technical Sciences, Head of laboratory.
OlegP. Skobelev, Doctor of Technical Sciences, Chief scientist.
Viktoria V. Tulupova, Candidate of Technical Sciences, Senior scientist.
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
0
Размер файла
1 679 Кб
Теги
metod, borovik, belenkiy, ozmeritelnoi, poluchenie, informazii
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа